株洲楓溪大橋關(guān)鍵技術(shù)創(chuàng)新課件

1、株洲楓溪大橋關(guān)鍵技術(shù)創(chuàng)新主要內(nèi)容3.纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶2.鋼-UHPC輕型組合橋面1. 概述21. 概述3楓溪大橋是株洲市河西城區(qū)與河?xùn)|楓溪新城、航空新城之間的快速過(guò)江通道， 也是株洲市第六座跨越湘江的大橋。株洲市株洲楓溪大橋株洲楓溪大橋北京株洲市1. 概述4橋型布置主橋:345+300+345m雙塔單跨自錨式懸索橋主跨采用鋼-UHPC組合橋面鋼箱梁邊跨加勁梁及錨跨采用混凝土結(jié)構(gòu) 混凝土箱梁鋼箱梁 混凝土箱梁 f/l=1/51. 概述5主塔及基礎(chǔ)門(mén)式塔造型，北塔高97.4m，南塔高102.4m塔柱分為上、下塔柱，上下塔柱間設(shè)4m的變截面段上橫梁斷面尺寸：54.5m下橫梁斷面尺寸： 65.5

2、m承臺(tái)縱橫向尺寸：1413.2m，高4.4m樁基礎(chǔ)直徑：2.2m1. 概述6鋼-UHPC組合橋面加勁梁鋼梁高3.5m，梁寬32m，橫隔板間距3.0m鋼加勁梁總長(zhǎng)298米，共27個(gè)梁段鋼箱梁上鋪UHPC超高性能混凝土，與頂板形成組合橋面1. 概述7鋼-UHPC輕型組合橋面50mm瀝青混凝土50mmUHPC薄層14mm鋼面板8mmU肋13焊釘10mm鋼筋網(wǎng)1. 概述8纜吊系統(tǒng)主纜采用33-915.1鍍鋅-5%鋁-混合稀土合金高強(qiáng)平行鋼絲吊索采用1670MPa級(jí)平行鋼絲纏包后熱擠HDPE 主索鞍、散索套和索夾采用全鑄結(jié)構(gòu)1. 概述9施工特點(diǎn)楓溪大橋采用先梁后纜的施工方法。施工時(shí)首先將主梁頂推到位，然

3、后掛主纜、吊索，完成體系轉(zhuǎn)換頂推施工時(shí)，采用步履式頂推系統(tǒng)，可實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)箱梁偏位、各支點(diǎn)受力，相對(duì)于拖拉式頂推工藝，臨時(shí)墩的結(jié)構(gòu)優(yōu)化較大，更為安全步履式頂推施工步驟1. 概述10鋼箱梁頂推施工現(xiàn)場(chǎng)首段鋼梁頂推鋼導(dǎo)梁到達(dá)臨時(shí)墩頂推完成，施工砼加勁梁、錨跨及鋼混結(jié)合段主要內(nèi)容3.纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶2.鋼-UHPC輕型組合橋面1. 概述113.1 鋼-UHPC輕型組合橋面12正交異性鋼橋面存在鋪裝易損壞和鋼結(jié)構(gòu)易出現(xiàn)疲勞開(kāi)裂的問(wèn)題在正交異性鋼橋面上焊接栓釘、鋪設(shè)鋼筋網(wǎng)、澆筑UHPC層形成組合橋面，局部剛度大幅提高，可有效解決橋面鋪裝破損及鋼結(jié)構(gòu)疲勞開(kāi)裂問(wèn)題！車(chē)輪作用橋面局部變形示意鋼-UHPC組合

4、橋面正交異性鋼橋面3.1 鋼-UHPC輕型組合橋面13134鋼-UHPC輕型組合橋面應(yīng)用研究足尺模型靜力試驗(yàn)2足尺模型疲勞試驗(yàn)3鋼-UHPC結(jié)合面抗剪設(shè)計(jì)4UHPC接縫研究5鋼-UHPC輕型組合橋面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1UHPC施工工藝流程163.1.1 鋼-UHPC輕型組合橋面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)14頂板14mm鋼板+UHPC層50 mm，瀝青混凝土鋪裝厚50 mm UHPC層內(nèi)鋼筋采用10mmHRB400級(jí)鋼筋 栓釘尺寸 1335 mm，布置間距150150 mm 輕型組合橋面瀝青鋪裝層UHPC層（100年）鋼筋網(wǎng)及焊釘3.1.1 鋼-UHPC輕型組合橋面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)15134 局部計(jì)算UHPC層:實(shí)體單元板殼元（2

5、）UHPC層縱橫向拉應(yīng)力（1）正交異性鋼橋面板疲勞應(yīng)力點(diǎn)3.1.1 鋼-UHPC輕型組合橋面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)16134橋面鋼結(jié)構(gòu)拉應(yīng)力峰值計(jì)算結(jié)果位置應(yīng)力方向拉應(yīng)力/MPa純鋼梁組合梁降幅%面板a橫橋向145.0022.3784.6面板b橫橋向122.4213.0089.4縱肋cU肋腹板斜向47.5923.0651.5橫隔d主應(yīng)力橫隔e主應(yīng)力101.2881.7819.3縱肋底f縱橋向80.4752.89 34.3 局部計(jì)算橋面鋼結(jié)構(gòu)拉應(yīng)力峰值最大降幅達(dá)89.4%！3.1.1 鋼-UHPC輕型組合橋面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)17橋面鋼結(jié)構(gòu)壓應(yīng)力峰值計(jì)算結(jié)果位置應(yīng)力方向壓應(yīng)力/MPa純鋼梁組合梁降幅%面板a橫橋向-14

6、6.18-15.0089.7面板b橫橋向-142.72-35.1175.4縱肋cU肋腹板斜向-66.65-39.5740.6橫隔d主應(yīng)力橫隔e主應(yīng)力-187.33-127.5631.9縱肋底f縱橋向-39.21-21.98 43.9 局部計(jì)算橋面鋼結(jié)構(gòu)壓應(yīng)力峰值最大降幅達(dá)89.7%！3.1.1 鋼-UHPC輕型組合橋面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)18134UHPC層拉應(yīng)力峰值計(jì)算結(jié)果位 置應(yīng)力方向組合橋面拉應(yīng)力（MPa）最大值最小值1橫橋向11.756.912橫橋向5.244.423橫橋向7.403.584縱橋向9.40 6.90 局部計(jì)算UHPC層拉應(yīng)力峰值最大為11.75MPa！3.1.2 足尺模型靜力試驗(yàn)1

7、9134模型的縱向長(zhǎng)度為：1200mm+2800mm+1200mm=5200mm，橫向?qū)挾葹椋?600mm=4200mm，鋼頂板厚度14mm，橫隔板厚度16mm。 試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜆?gòu)造3.1.2 足尺模型靜力試驗(yàn)20134模型試驗(yàn)加載共分為10個(gè)工況，其中跨中和支點(diǎn)斷面各5個(gè)，車(chē)輪的中心分別位于3#、4#肋間，4#肋左，4#肋中，4#肋右，4#、5#肋間 試驗(yàn)加載工況（a）跨中斷面（b）支點(diǎn)斷面3.1.2 足尺模型靜力試驗(yàn)21134關(guān)注鋼結(jié)構(gòu)6個(gè)疲勞細(xì)節(jié)的應(yīng)力水平：細(xì)節(jié)14均為連接焊縫的焊趾位置；細(xì)節(jié)5為橫隔板上的弧形切口；細(xì)節(jié)6為加勁肋底 試驗(yàn)關(guān)注位置3.1.2 足尺模型靜力試驗(yàn)22134橋面鋼結(jié)構(gòu)

8、應(yīng)力峰值試驗(yàn)結(jié)果位置應(yīng)力（拉+壓-）/MPa純鋼梁組合梁降幅%細(xì)節(jié)1-1671789.9細(xì)節(jié)2582065.6細(xì)節(jié)3431565.1細(xì)節(jié)5392730.8細(xì)節(jié)6763751.1UHPC-3.37 34.3輕型組合橋面大幅降低了鋼箱梁正交異性鋼橋面板6個(gè)主要疲勞細(xì)節(jié)處的應(yīng)力！3.1.3 足尺模型疲勞試驗(yàn)23134平面圖立面圖 足尺試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜆?gòu)造支座支座加載點(diǎn)支座支座3.1.3 足尺模型疲勞試驗(yàn)241A-A截面4 足尺試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜆?gòu)造剪力釘間距3.1.3 足尺模型疲勞試驗(yàn)254 試驗(yàn)情況剪力釘和鋼筋布置橋盒與動(dòng)位移計(jì)疲勞試驗(yàn)靜載圖3.1.3 足尺模型疲勞試驗(yàn)26134 疲勞試驗(yàn)結(jié)果疲勞試驗(yàn)中，控制弧形切

9、口邊緣的主拉應(yīng)力幅為68.2MPa，即為1.0倍的實(shí)橋設(shè)計(jì)疲勞應(yīng)力幅。結(jié)果表明，在經(jīng)歷592萬(wàn)次疲勞循環(huán)后，圓弧切口處未出現(xiàn)任何疲勞裂紋。經(jīng)歷592萬(wàn)次疲勞循環(huán)后，足尺模型的其他疲勞細(xì)節(jié)和UHPC層均未出現(xiàn)疲勞開(kāi)裂現(xiàn)象，模型的剛度也無(wú)明顯衰減，表明在設(shè)計(jì)荷載作用下，鋼-UHPC輕型組合橋面結(jié)構(gòu)的抗疲勞壽命至少為592萬(wàn)次。3.1.4 鋼-UHPC結(jié)合面抗剪設(shè)計(jì)27134 推出試驗(yàn)?zāi)Ｐ统叽鏤HPC板的厚度為45-50mm，配置5055mm直徑8mm的冷拔帶肋鋼筋網(wǎng)，工字鋼腹板、翼板及頂板厚度均為12mm，兩側(cè)各布置短栓釘4個(gè)，栓釘高度為35mm，直徑13mm，布置間距為200mm110mm。栓釘

10、尺寸3.1.4 鋼-UHPC結(jié)合面抗剪設(shè)計(jì)28 試驗(yàn)情況試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)模型試件破壞形態(tài)3.1.4 鋼-UHPC結(jié)合面抗剪設(shè)計(jì)29134試件編號(hào)A-1A-2A-3A-4UHPC層厚（mm）50455050自然粘結(jié)情況無(wú)有有有試件抗剪承載力（kN）328534413413單個(gè)栓釘?shù)目辜舫休d力（kN）41.0066.7551.6351.63 試驗(yàn)結(jié)果栓釘?shù)膶?shí)測(cè)抗剪承載力為51.6366.75 kN，大于理論計(jì)算值。在輕型組合橋面中，鋼-UHPC結(jié)合面間存在自然粘結(jié)，計(jì)算所得UHPC中短栓釘?shù)目辜舫休d力是偏于安全的。鋼-UHPC組合梁模型3.1.4 鋼-UHPC結(jié)合面抗剪設(shè)計(jì)30134 鋼-UHPC組合梁模

11、型短栓釘疲勞試驗(yàn)鋼面板頂面涂刷油脂疲勞試驗(yàn)?zāi)Ｐ?.1.4 鋼-UHPC結(jié)合面抗剪設(shè)計(jì)31134 試驗(yàn)結(jié)果根據(jù)歐洲規(guī)范Eurocode 4規(guī)定，栓釘?shù)目辜鬝-N曲線(xiàn)計(jì)算公式，得到實(shí)橋應(yīng)力幅下的加載次數(shù)為按照前述短栓釘試驗(yàn)中的B-1脫粘試件的疲勞試驗(yàn)結(jié)果可得：栓釘布置方式完全能夠滿(mǎn)足實(shí)橋抗剪疲勞使用要求，栓釘不會(huì)先于鋼橋面板發(fā)生疲勞破壞。3.1.5 UHPC接縫研究32134 接縫示意圖試驗(yàn)?zāi)Ｐ头謩e設(shè)計(jì)了配置6、8、10和12不同型號(hào)局部加強(qiáng)鋼筋的接縫形式。3.1.5 UHPC接縫研究33134 接縫試驗(yàn)預(yù)制段UHPC板焊接鋼筋接縫鑿毛處理模型加載試驗(yàn)3.1.5 UHPC接縫研究341接縫處抗裂能

12、力較弱，應(yīng)將接縫設(shè)置在低應(yīng)力的位置，即橫隔板跨中位置，以確保接縫不開(kāi)裂4接縫加強(qiáng)筋直徑/mm681012UHPC開(kāi)裂應(yīng)力/MPa13.216.619.421.8 接縫試驗(yàn)結(jié)果UHPC局部最大拉應(yīng)力3.1.6 UHPC層的破損修補(bǔ)技術(shù)3534待修補(bǔ)區(qū)域UHPC的初期切分風(fēng)鎬對(duì)切割區(qū)域的UHPC層局部破碎，表面露出鋼筋頭拉拔鋼筋，破碎需要修補(bǔ)區(qū)域的UHPC層風(fēng)鎬清除粘在鋼板上的UHPC清理橋面，檢查剪力釘，及時(shí)更換受損的剪力釘修補(bǔ)區(qū)域周邊鑿除10倍鋼筋直徑寬的UHPC，以露出鋼纖維焊接連接用的短鋼筋和接長(zhǎng)鋼筋澆筑UHPC層，高溫蒸養(yǎng)，完成破損區(qū)域的修補(bǔ)施工 UHPC破損拆除及修補(bǔ)流程橋面清理3.1

13、.6 UHPC施工工藝流程36 UHPC施工工藝流程異型加強(qiáng)鋼板焊接栓釘焊接鋼筋網(wǎng)鋪設(shè)接縫鋼筋搭接3.1.6 UHPC施工工藝流程3734 UHPC施工工藝流程UHPC澆筑UHPC抹平UHPC保濕養(yǎng)護(hù)3.1.6 UHPC施工工藝流程383 UHPC施工工藝流程高溫蒸汽養(yǎng)護(hù)UHPC層表面糙化面層鋪筑3.1.7 成果效益39項(xiàng)目單位綜合單價(jià)(元)A.鋼-STC超高性能輕型組合加勁梁（薄層磨耗層鋪裝）B.常規(guī)鋼加勁梁（環(huán)氧瀝青混凝土鋪裝）數(shù)量建設(shè)成本(萬(wàn)元)更換次數(shù)全壽命成本(萬(wàn)元)數(shù)量建設(shè)成本(萬(wàn)元)更換次數(shù)全壽命成本(萬(wàn)元)橋面系用鋼t140001415 1,98101,9811617 2,26

14、302,263STC層m2180067501,21501,2150000磨耗層m280675054116480000環(huán)氧瀝青m21600000067501,0801112,960總投資萬(wàn)元 3,2503,844 3,343 15,223靜態(tài)成本差(B-A)萬(wàn)元建設(shè)成本節(jié)省94萬(wàn)元，全壽命成本節(jié)省1.13億元2016年6月8月 株洲市楓溪大橋UHPC橋面鋪裝施工主要內(nèi)容3.纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶2.鋼-UHPC輕型組合橋面1. 概述403.2 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶4113纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶應(yīng)用研究楓溪大橋主纜防護(hù)設(shè)計(jì)2纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶試驗(yàn)研究3纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶現(xiàn)場(chǎng)施工4國(guó)內(nèi)外主

15、纜防護(hù)現(xiàn)狀113.2.1 國(guó)內(nèi)外主纜防護(hù)現(xiàn)狀42傳統(tǒng)膩?zhàn)油垦b系統(tǒng)主要是對(duì)主纜外表面進(jìn)行封閉，以阻止和隔絕水分、鹽和其它腐蝕物質(zhì)對(duì)主纜鋼絲的腐蝕，將不可避免會(huì)產(chǎn)生裂紋(a) 美國(guó)金門(mén)大橋主纜生銹 (b) 英國(guó)Forth橋主纜生銹 (c) 日本大島大橋主纜生銹國(guó)內(nèi)懸索橋主纜腐蝕情況國(guó)內(nèi)外懸索橋主纜腐蝕情況美國(guó)布朗公司開(kāi)發(fā)的纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶代替?zhèn)鹘y(tǒng)的膩?zhàn)油苛舷到y(tǒng)，將預(yù)制的高強(qiáng)度、高模量、高延伸率布朗帶纏繞在主纜表面，逐段采用熱熔連接3.2.1 國(guó)內(nèi)外主纜防護(hù)現(xiàn)狀43挪威哈當(dāng)厄爾大橋主纜采用布朗帶防護(hù)3.2.1 國(guó)內(nèi)外主纜防護(hù)現(xiàn)狀4413楓溪大橋在主纜纏繞鋼絲的外層纏繞纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶進(jìn)行

16、綜合防護(hù)針對(duì)懸索橋主纜柔性防護(hù)系統(tǒng)存在的問(wèn)題，依托楓溪大橋進(jìn)行以下研究：（1）研究中小直徑纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶的現(xiàn)場(chǎng)纏繞成型關(guān)鍵技術(shù)，并開(kāi)發(fā)相應(yīng)的張緊纏繞設(shè)備；（2）深入調(diào)研、選擇、開(kāi)發(fā)改性纏包帶的搭接熱熔技術(shù)，形成相應(yīng)的現(xiàn)場(chǎng)熱壓設(shè)備，確保加熱加壓均勻穩(wěn)定，且搭接處強(qiáng)度大于等于母材本體強(qiáng)度；（3）針對(duì)柔性纏包帶纏繞、現(xiàn)場(chǎng)搭接等關(guān)鍵工序，制定主纜防護(hù)體系柔性纏包帶施工技術(shù)指南；（4）研究索夾處纏包帶密封技術(shù)及施工工藝。3.2.2 楓溪橋主纜防護(hù)方案設(shè)計(jì)45134楓溪大橋主纜截面索夾外空隙率20%，直徑約312.5mm，需在纏繞S形鋼絲的基礎(chǔ)上，采用現(xiàn)場(chǎng)纏繞纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶材料代替膩?zhàn)油垦b

17、系統(tǒng)采用預(yù)制的一定寬度（約15cm）的卷材相互搭接在主纜表面纏繞形成護(hù)套結(jié)構(gòu)，然后采用熱壓硫化技術(shù)等方式使之形成完整的主纜護(hù)套結(jié)構(gòu)該方式施工方便，可大幅節(jié)約原有現(xiàn)場(chǎng)油漆涂裝的時(shí)間，且特種氯磺化聚乙烯橡膠材料天然具有耐老化等優(yōu)良特性，同時(shí)可方便維修更換圓柱螺旋線(xiàn)理論導(dǎo)程假設(shè)一個(gè)動(dòng)點(diǎn)沿一直徑為2R的圓柱體旋轉(zhuǎn)一周，其沿圓柱體軸向上升的高度稱(chēng)為導(dǎo)程，用S表示。動(dòng)點(diǎn)繞軸螺旋2/n角度時(shí)，沿軸上升的距離為S/n。3.2.2 楓溪橋主纜防護(hù)方案設(shè)計(jì)46式中=t，為角速度，h 為螺距，稱(chēng)為螺旋角，若以弧長(zhǎng)s為參數(shù)直徑300mm的主纜，150mm寬的纏繞帶，纏繞主纜段長(zhǎng)度6000mm需要的纏繞帶長(zhǎng)度=402L

18、=40（2R）+S =76.3米纏繞時(shí)纏繞角度為80.8度搭接間距確定按主纜直徑選用帶寬，根據(jù)三層搭接口的搭接寬度，計(jì)算搭接間距設(shè)纏包帶帶寬為L(zhǎng)，搭接口寬度L1，根據(jù)搭接寬度至少保證52%的要求。3.2.2 楓溪橋主纜防護(hù)方案設(shè)計(jì)47纏帶機(jī)張緊力、纏包帶表面張力計(jì)算主纜纏包防護(hù)功能要求纏包帶包覆在主纜上時(shí)必須要有一定的表面張力才能永久保護(hù)在主纜上，表面張力值根據(jù)主纜直徑和纏包帶的抗拉強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算 1）纏包帶：寬=150mm、帶厚=1.25mm 2）主 纜：L1主纜半徑=150mm 3）纏帶機(jī)： L2=纏帶機(jī)手柄到主纜外徑的距離=380mm ；L3=L1+L2=530mm 4）纏包帶b抗拉強(qiáng)度：

19、纏包帶經(jīng)向拉伸強(qiáng)度26.9MPa，伸長(zhǎng)率19%，緯向強(qiáng)度19.2MPa 5）纏包帶屈服強(qiáng)度s：屈服強(qiáng)度s=0.6b=11.52N/mm纏包帶表面許用張力F1=s 橫截面積（寬厚度）=2160N纏帶機(jī)張緊力F2=F1L1/L3 = 2160150/530 =611N61kgf 結(jié)論：纏帶機(jī)施加給纏包帶的張緊力F2控制在61kgf以?xún)?nèi)3.2.2 楓溪橋主纜防護(hù)方案設(shè)計(jì)48張力儀3.2.3 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶試驗(yàn)研究49134試驗(yàn)內(nèi)容纏包帶研發(fā)設(shè)備研發(fā)工藝試驗(yàn)： 模擬彈性纏包帶現(xiàn)場(chǎng)纏繞 延長(zhǎng)接頭搭接方法 柔性加熱器熱壓硫化使纏包帶熱熔連接 索夾環(huán)縫處自緊密封裝置安裝、修補(bǔ)等施工工藝試驗(yàn) 張緊力、

20、纏包帶表面張力測(cè)試 室外靜態(tài)水滲透、變形、松弛、變色、龜裂等性能試驗(yàn)，重點(diǎn)觀察索夾環(huán)縫處的密水性能3.2.3 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶試驗(yàn)研究50纏包帶研發(fā)根據(jù)從國(guó)外收集到的資料用于主纜防護(hù)的纏包帶的材料為氯磺化聚乙烯膠帶，2012年8月在國(guó)內(nèi)找到了在地鐵、輕軌、高鐵上用的連接風(fēng)擋材料同屬一樣性質(zhì)的產(chǎn)品，選擇了彈性纖維增強(qiáng)氯磺化聚乙烯膠帶進(jìn)行了相關(guān)材料性能試驗(yàn)和工藝試驗(yàn)。彈性纖維增強(qiáng)氯磺化聚乙烯膠帶力學(xué)性能3.2.3 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶試驗(yàn)研究51纏包帶研發(fā)國(guó)產(chǎn)纏包帶與美國(guó)布朗公司纏包帶纏包、熱熔對(duì)比試驗(yàn)熱熔后剝離性能和老化性能測(cè)試 纏包帶耐光老化、耐酸堿和耐燃燒性能測(cè)試?yán)p包帶熱熔試驗(yàn)3.2

21、.3 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶試驗(yàn)研究52纏帶機(jī)研發(fā)設(shè)備研發(fā)加熱裝置研發(fā)3.2.3 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶試驗(yàn)研究53索夾環(huán)縫密封裝置研發(fā)索夾環(huán)縫密封裝置清理環(huán)縫周?chē)?，用膠槍將密封膠擠入環(huán)縫內(nèi)，嵌入O型圈，再將密封膠擠入環(huán)縫內(nèi)安裝橡膠密封帶安裝不銹鋼索箍1、2，用專(zhuān)用收緊器收緊；安裝熱縮帶，上不銹鋼不銹鋼索箍3，用熱風(fēng)槍加熱使它受熱收縮包裹橡膠密封帶，然后再上不銹鋼索箍4，形成索夾環(huán)縫完全密封3.2.3 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶試驗(yàn)研究54134模型為長(zhǎng)6米，外徑320mm鋼管兩端模擬索夾的環(huán)縫形狀和尺寸設(shè)計(jì)環(huán)縫槽中間部分用沖孔板卷制，整根主纜要求可以承受至少200kg的纏繞力（楓溪大橋緊纜后,索

22、夾間主纜直徑312.5mm，纏S型鋼絲后，主纜索夾間直徑321.2mm） 試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜆?gòu)造3.2.3 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶試驗(yàn)研究553纏包帶表面張力測(cè)試 試驗(yàn)內(nèi)容纏包帶纏繞搭接示意纏帶機(jī)張緊力測(cè)試3.2.3 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶試驗(yàn)研究563索夾環(huán)縫處自緊密封裝置安裝 試驗(yàn)內(nèi)容加壓、熱熔粘合工藝試驗(yàn)3.2.3 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶試驗(yàn)研究57 纏包帶破損修補(bǔ)纏包帶的破壞形式有三種： A型：割傷、 B型：撕裂和刺穿、C型：表面燙傷，其修補(bǔ)方法為： 受損面積較小時(shí)，采用局部修補(bǔ)。切割受損面積大小的纏包帶，四周修圓角，用二甲苯清潔修補(bǔ)區(qū)域，用熱風(fēng)槍和手壓輪修補(bǔ) 受損面積較大的，必須采用新的纏包帶

23、繞一圈，并用加熱毯進(jìn)行加熱熔接。在纏包新的纏包帶前，對(duì)修補(bǔ)面采用二甲苯清潔纏包帶燒傷修補(bǔ)試驗(yàn)3.2.4 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料纏包帶現(xiàn)場(chǎng)施工58 主纜防護(hù)體系柔性纏包帶施工技術(shù)指南采用螺旋纏繞方式在索體上按52%的搭接，形成兩層以上的搭接重疊，然后對(duì)搭接面進(jìn)行加熱加壓熔接，使纏包帶收縮緊貼索體表面形成保護(hù)層。索夾環(huán)縫采用環(huán)縫自緊密封裝置形成環(huán)縫、索體整體密封；當(dāng)纏纏包帶加熱全部完成后，在主纜表面涂刷防滑層，防止檢修人員在主纜行走時(shí)打滑。1、環(huán)境要求 較為干燥的天氣，濕度不超過(guò)90%，雨天不能施工； 環(huán)境溫度不能低于+5，低于必須采取升溫措施； 主纜表面必須干燥，不能有液態(tài)水、冰； 主纜表面必須清潔，不能有污垢；防止尖角鋒利物刺傷纏包帶。2、纏包帶的保管和搬運(yùn)纏包帶用塑料袋包裝，直立放入木箱中，不能橫放，防止纏包帶紙管受壓變形；纏包帶必須放置在陰涼、干燥和避光的地方保存，避免高溫、潮濕和陽(yáng)光照射而引起卷曲和老化。主纜纏包防護(hù)范圍及纏包順序主纜纏包防護(hù)范圍從上索塔主纜索套第一個(gè)索夾開(kāi)始到散索鞍密閉索夾結(jié)尾根據(jù)主纜直徑選用相應(yīng)的纏包帶、纏帶機(jī)和加熱裝置，根據(jù)搭接寬度要求調(diào)整好纏帶機(jī)的螺旋升角，面向索體上端從下往上順