金鷹大廈前廣場改造項目高大支模施工方案計算書

1、 附件：模板及其支架設(shè)計計算書7.1 Q1安全計算書一、計算參數(shù)基本參數(shù)計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008混凝土墻厚度h(mm)800混凝土墻計算高度H(mm)9000混凝土墻計算長度L(mm)30850次梁布置方向豎直方向次梁間距a(mm)200次梁懸挑長度a1(mm)200主梁間距b(mm)450主梁懸挑長度b1(mm)200次梁合并根數(shù)1主梁合并根數(shù)2對拉螺栓橫向間距(mm)450對拉螺栓豎向間距(mm)/結(jié)構(gòu)表面要求表面外露材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格483.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格5070面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(板材垂直方向)面板E(N/mm2)

2、9000面板fm(N/mm2)26對拉螺栓規(guī)格M14荷載參數(shù)混凝土初凝時間t0(h)5混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土澆筑方式溜槽、串筒或?qū)Ч芑炷林亓γ芏萩(kN/m3)24混凝土塌落度影響修正系數(shù)1.15外加劑影響修正系數(shù)1.2傾倒混凝土時模板的水平荷載Q3k(kN/m2)2振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m2)/縱向剖面圖立面圖 二、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=0.22ct012V0.50.222451.21.1520.5=51.523kN/m2F2=cH249080/1000=217.92kN/m2標準值G4kminF1,F251.523kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)

3、計值 S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 則：S=0.9max(1.251.523+1.42,1.3551.523+1.40.72)=64.364kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值SkG4k51.523kN/m2 三、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。 1、強度驗算qbS164.364=64.364kN/m

4、承載能力極限狀態(tài)受力簡圖 面板彎矩圖(kNm)Mmax0.322kNmMmax/W0.322106/37500=8.582N/mm2f26N/mm2滿足要求 2、撓度驗算qkbSk=151.523=51.523kN/m 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 面板變形圖max0.424mm200/400=0.5mm滿足要求 四、次梁驗算qaS200/100064.364=12.873kN/mqkaSk200/100051.523=10.305kN/m 1、抗彎強度驗算 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖 梁彎矩圖 Mmax0.257kNmMmax/W0.257106/(40.8331000)=6.305N/mm2f1

5、3N/mm2滿足要求 2、抗剪強度驗算 次梁剪力圖(kN)Vmax3.011kN=VmaxS0/(Ib)=3.01110330.625103/(142.917104510)=1.291N/mm2fv1.5N/mm2滿足要求 3、撓度驗算 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 次梁變形圖0.202mm450/400=1.125mm滿足要求 4、支座反力計算Rmax=5.869KNRmaxk=4.698KN 五、主梁驗算因主梁的跨度一般是較大的，為了方便計算且保證安全，可以按有懸挑的四跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖 1、抗彎強度驗算 主梁彎矩圖Mmax1.174kNmMmax/W1.1

6、74106/(8.9861000)=130.634N/mm2f205N/mm2滿足要求 2、抗剪強度驗算 主梁剪力圖Vmax7.34kN=VmaxS0/(Ib)=7.3410006.084103/(21.5661041.210)=17.257N/mm2fv120N/mm2滿足要求 3、撓度驗算 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 主梁變形圖0.641mm450/400=1.125mm滿足要求 4、支座反力計算對拉螺栓承受的支座反力：N=17.625KN 六、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N： N0.95XYFs0.95XY(1.2G4k+1.4Q3k)0.95450/1000450/1000(1.251.5

7、23+1.42)=12.433kNNtb=17.8kN 滿足要求7.2 KL2安全計算書800X3500mm梁模板安全計算書一、計算依據(jù)1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20082、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-20035、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011 二、計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)3500混凝土梁寬b(mm)800混凝土梁計算跨度L(m)8.1模板支架高度H(m)3.55計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)

8、規(guī)范JGJ130-2011模板荷載傳遞方式可調(diào)托座次梁懸挑長度a1(mm)250梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度1900斜撐(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)0.6垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)1.2水平桿步距h(m)0.75梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)0.6梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)0.6立桿自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數(shù)n3梁底支撐小梁根數(shù)m9架體底部布置類型墊板結(jié)構(gòu)表面要求表面外露材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格483.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格5070面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格483荷載參數(shù)模板及其

9、支架自重標準值G1k(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5施工人員及設(shè)備產(chǎn)生荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5 1、施工簡圖 剖面圖1 剖面圖2三、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12=144000mm4 1、強度驗算由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1

10、.2(0.5+(24+1.5)3500/1000)1+1.42.51)=100.08kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)3500/1000)1+1.40.72.51)=111.251kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(100.08,111.251)=111.251kN/m面板簡圖面板彎矩圖Mmax=0.139kNm=Mmax/W=0.139106/24000=5.794N/mm2f=31N/mm2滿足要求 2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5

11、+(24+1.5)3500/1000)1=89.75kN/m 簡圖 撓度圖=0.071mm=800/(9-1)400)=0.25mm滿足要求四、次梁驗算由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)3500/1000)800/1000/(9-1)+1.42.5800/1000/(9-1)=10.008kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)3500/1000)800/1000/(9-1)+1.40.72.58

12、00/1000/(9-1)=11.125kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(10.008,11.125)=11.125kN/m計算簡圖：簡圖 1、強度驗算次梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.348kNm=Mmax/W=0.348106/(40.8331000)=8.514N/mm2f=15N/mm2滿足要求 2、抗剪驗算次梁剪力圖(kN)Vmax=3.367kNmax=VmaxS/(Ib)=3.36710330.625103/(142.917104510)=1.443N/mm2=2N/mm2滿足要求 3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.

13、5+(24+1.5)3500/1000)800/1000/(9-1)=8.975kN/m變形計算簡圖次梁變形圖(mm)max=0.34mm=0.61000/400=1.5mm滿足要求五、主梁驗算梁側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為3，故可將主梁的驗算力學模型簡化為3+2-1=4跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:4跨距為：(等跨)0.3將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4

14、Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)3500/1000)800/(9-1)1000)+1.42.5800/(9-1)1000)=10.008kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)3500/1000)800/(9-1)1000)+1.40.72.5800/(9-1)1000)=11.125kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(10.008,11.125)=11.125kN此時次梁的荷載簡圖如下 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：q

15、k= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)3500/1000)800/(9-1)1000)=8.975kN/m此時次梁的荷載簡圖如下次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=6.695kN正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=5.401kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重設(shè)計值為：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下： 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡

16、圖 1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.468kNm=Mmax/W=0.468106/(8.9861000)=52.085N/mm2f=205N/mm2滿足要求 2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax= 6.917kNmax=QmaxS/(Ib)=6.91710006.084103/(21.5661041.210)=16.262N/mm2=120N/mm2滿足要求 3、撓度驗算主梁變形圖(mm)max=0.028mm=1.21000/(3+1)/400=0.75mm滿足要求 4、支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座

17、反力。故經(jīng)計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=0.894kN非端支座最大支座反力為：R2=20.529kN 六、端支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.894kNN=8kN滿足要求 七、可調(diào)托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=20.529kNN=30kN滿足要求八、立柱驗算 1、長細比驗算梁底支架采用滿堂支架，其立桿長度l0為：頂部立桿段 l0=k1(h+2a)=1.1551.54(0.75+20.3)=2.40m非頂部立桿段 l0=k2h=1.1551.9510.75=1.69l0取較大值2.4m則長細比為：=h/i=2.41000

18、/(1.5910)=150.94=250滿足要求 2、立柱穩(wěn)定性驗算根據(jù)查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.305梁側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)1900/1000)+1.42.5)0.60.6=22.406kN由第五節(jié)知，梁側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=0.894kN由于梁中間立桿和梁側(cè)立桿受力情況不一樣，故應取大值進行驗算NA=max(N1+R1,R2)=23.3kN考慮架體自重荷載得：NB=NA+1.2Hgk=23.3+1.20.065(3.55+(3500-1900

19、)/1000)=23.704kNf=NB/(A)=23.7041000/(0.305(4.24100)=183.3N/mm2=205N/mm2滿足要求九、側(cè)模驗算1、計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁計算跨度樓板厚度h(mm)250梁計算跨度L（m）8.1混凝土梁截面高度H(mm)3500混凝土梁截面寬度B(mm)800次梁布置方向次梁橫向次梁布置根數(shù)n14次梁懸挑長度b1(mm)200對拉螺栓道數(shù)m7對拉螺栓橫向間距X(mm)/主梁間距b(mm)500主梁懸挑長度b2(mm)/結(jié)構(gòu)表面要求表面外露荷載參數(shù)混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正

20、系數(shù)1.15外加劑影響修正系數(shù)1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m2)4材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格483.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格5070面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30對拉螺栓規(guī)格M14剖面圖2、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH243500/1000=84kN/m2標準值G4kminF1,F241.218kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S0.9max1.2G4

21、k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k則：S=0.9max(1.241.218+1.44,1.3541.218+1.40.74)=53.608kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值SkG4k41.218kN/m23、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按單跨簡支梁計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。面板的計算跨度為a=(H-h-次梁截面寬度)/(n-1)=(3500-250-50)/1000/(14-1)=0.2463.1、強度驗算承載能力極限狀態(tài)受力簡圖qbS15

22、3.608=53.608kN/m面板彎矩圖(kNm)Mmax0.406kNmMmax/W0.406106/37500=10.827N/mm2f30N/mm2滿足要求3.2、撓度驗算qkbSk=141.218=41.218kN/m正常使用極限狀態(tài)受力簡圖面板變形圖max0.609mm269.231/400=0.673mm滿足要求4、次梁驗算次梁承受的荷載為：qaS269.23153.608=14432.934N/mqkaSk269.23141.218=11097.191N/m由于次梁為水平向，所以可以按三跨連續(xù)梁計算，跨度取對拉螺栓橫向間距。4.1、抗彎強度驗算承載能力極限狀態(tài)受力簡圖梁彎矩圖M

23、max0.303kNmMmax/W0.303106/(85.3331000)=3.552N/mm2f15N/mm2滿足要求4.2、抗剪強度驗算次梁剪力圖(kN)Vmax3.637kN=VmaxS0/(Ib)= 3.63710330.625103/(341.333104510)=0.653N/mm2fv2N/mm2滿足要求4.3、撓度驗算正常使用極限狀態(tài)受力簡圖次梁變形圖0.057mm500/400=1.25mm滿足要求4.4、支座反力計算Rmax=7.245KNRmaxk=5.571KN5、主梁驗算主梁按連續(xù)梁計算，又因為主梁端部有懸挑部分，故可按有懸挑的連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：承載能力極限

24、狀態(tài)受力簡圖5.1、抗彎強度驗算主梁彎矩圖Mmax1.449kNmMmax/W1.449106/(8.9861000)=161.259N/mm2f205N/mm2滿足要求5.2、抗剪強度驗算主梁剪力圖Vmax10.812kNm=VmaxS0/(Ib)= 10.81210006.084103/(21.5661041.210)=25.419N/mm2fv120N/mm2滿足要求5.3、撓度驗算正常使用極限狀態(tài)受力簡圖主梁變形圖0.775mm600/400=1.5mm滿足要求5.4、支座反力計算對拉螺栓承受的最大支座反力為：N=2.3817.245=17.251kN6、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：

25、N17.251kNNtb=17.8kN滿足要求7.3 KL3安全計算書 600X1600mm梁模板安全計算書一、計算依據(jù)1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20082、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-20035、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20111、計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)1600混凝土梁寬b(mm)600混凝土梁計算跨度L(m)16.2模板支架高度H(m)4梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)0.9垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)1.2水平桿步距h(m)1.5立桿

26、自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數(shù)n2梁底支撐小梁根數(shù)m5次梁懸挑長度a1(mm)250結(jié)構(gòu)表面要求表面外露可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1斜撐（含水平）布置方式普通型是否采用底座是材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格483.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格5070面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)鋼管規(guī)格4832、施工簡圖 剖面圖1 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut梁模板(盤扣式)_立面圖.dwg 剖面圖2 二、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=

27、1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 1、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)1600/1000)1+1.42.51=53.06kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)1600/1000)1+1.40.72.51=58.205kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(53.

28、06,58.205)=58.205kN/m 面板簡圖B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)1600/1000)1=49.56kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN 面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)1600/1000)1=55.755kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN面板簡圖面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=0.271kNm=Mmax/W=0.271106/37500=7.217

29、N/mm2f=30N/mm2滿足要求 2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1600/1000)1=41.3kN/m 簡圖 撓度圖=0.003mm=600/(5-1)400)=0.375mm滿足要求三、次梁驗算A、當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)1600/1000)600/1000/(5-1)+1.42.5600/1000/(5-1)=7.959kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=

30、1.35(0.5+(24+1.5)1600/1000)600/1000/(5-1)+1.40.72.5600/1000/(5-1)=8.731kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(7.959,8.731)=8.731kN/m計算簡圖：簡圖B、當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+（G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)1600/1000)600/1000/(5-1)=7.283kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.3+(24+1.

31、1)1600/1000)600/1000/(5-1)=8.193kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN簡圖 1、強度驗算次梁彎矩圖(kNm)Mmax=1.103kNm=Mmax/W=1.103106/(85.3331000)=12.921N/mm2f=15N/mm2滿足要求 2、抗剪驗算次梁剪力圖(kN)Vmax=5.338kNmax=VmaxS/(Ib)=5.33810330.625103/(341.333104510)=0.958N/mm2=2N/mm2滿足要求 3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)0

32、.15)0.3=(0.3+(24+1.1)1600/1000)600/1000/(5-1)=6.069kN/m變形計算簡圖次梁變形圖(mm)max=0.328mm=0.91000/400=2.25mm滿足要求四、主梁驗算根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為4，故可將主梁的驗算力學模型簡化為4-1=3跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）第4.1.2條規(guī)定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設(shè)備荷載標準值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合

33、：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.5)1600/1000)600/(5-1)1000)+1.41.5600/(5-1)1000)=6.942kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.5)1600/1000)600/(5-1)1000)+1.40.71.5600/(5-1)1000)=7.689kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(6.942,7.689)=7.689kN此時次梁的荷載簡圖如下次梁承載能力極

34、限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.5)1600/1000)600/(5-1)1000)=6.165kN/m此時次梁的荷載簡圖如下次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=7.451kN正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=5.974kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk= 32.65/1000=0.033 kN/m自重設(shè)計值為：g=0.91.2gk=0.91.232.65/1000=0.035kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極

35、限狀態(tài)的受力簡圖如下：主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.615kNm=Mmax/W=0.615106/(4.4931000)=136.939N/mm2f=205N/mm2滿足要求 2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax= 11.183kNmax=QmaxS/(Ib)=11.18310003.042103/(10.7831040.610)=52.583N/mm2=120N/mm2滿足要求 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm)max=0.001mm=1.21000/400=3mm滿足要求 4、支座反力計算因立柱在驗算需用到主楞在承載能力極限狀態(tài)下在最大支座反力

36、，故經(jīng)計算得：Rzmax=18.317kN五、立柱驗算 1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,1、2按JGJ130-2011附錄C取用l01=k1(h+2a)=11.323(1.5+2400/1000)=3.044ml02=k2h=11.9511.5=2.926m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.044,2.926)=3.044m=l0/i=3.0441000/(1.5910)=191.426=210滿足要求 2、立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=1.1551.323(1.5+2400/1000)1000/(1.5910)=221.097根據(jù)1查JGJ130

37、-2011附錄A.0.6得到=0.197N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=(1.2(0.5+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)0.91.2=10.063kNf=N1/(A)=10.0631000/(0.197(4.24100)=120.48N/mm2=205N/mm2滿足要求 3、立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=1.1551.9511.51000/(1.5910)=212.585根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.16N3=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb

38、+1.2Hgk=(1.2(0.5+(24+1.1)1600/1000)+1.4(1+2)0.91.2+1.20.0334=57.388kNf=N3/(A)=57.3881000/(0.197(4.24100)=687.052N/mm2=205N/mm2滿足要求六、側(cè)模驗算8.1計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁計算跨度樓板厚度h(mm)250梁計算跨度L（m）16.2混凝土梁截面高度H(mm)1600混凝土梁截面寬度B(mm)600次梁布置方向次梁橫向次梁布置根數(shù)n6次梁懸挑長度b1(mm)200對拉螺栓道數(shù)m3對拉螺栓橫向間距X(mm)/主梁間距b(mm)450主梁懸挑長度b2

39、(mm)/結(jié)構(gòu)表面要求表面外露荷載參數(shù)混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)1.15外加劑影響修正系數(shù)1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m2)4材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格483.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格5070面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30對拉螺栓規(guī)格M14剖面圖 8.2、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH241600/1

40、000=38.4kN/m2標準值G4kminF1,F238.4kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k則：S=0.9max(1.238.4+1.44,1.3538.4+1.40.74)=50.184kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值SkG4k38.4kN/m2 8.3、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按單跨簡支梁計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。面板的計算跨度為a=(H-h-次梁截面寬度)/(n-1)=

41、(1600-250-50)/1000/(6-1)=0.261、強度驗算承載能力極限狀態(tài)受力簡圖qbS150.184=50.184kN/m面板彎矩圖(kNm)Mmax0.424kNmMmax/W0.424106/37500=11.308N/mm2f30N/mm2滿足要求2、撓度驗算qkbSk=138.4=38.4kN/m正常使用極限狀態(tài)受力簡圖面板變形圖max0.706mm320/400=0.8mm滿足要求 8.4、次梁驗算次梁承受的荷載為：qaS32050.184=16058.88N/mqkaSk32038.4=12288N/m由于次梁為水平向，所以可以按三跨連續(xù)梁計算，跨度取對拉螺栓橫向間距

42、。1、抗彎強度驗算承載能力極限狀態(tài)受力簡圖梁彎矩圖Mmax0.321kNmMmax/W0.321106/(85.3331000)=3.764N/mm2f17N/mm2滿足要求2、抗剪強度驗算次梁剪力圖(kN)Vmax3.747kN=VmaxS0/(Ib)= 3.74710330.625103/(341.333104510)=0.672N/mm2fv1.7N/mm2滿足要求3、撓度驗算正常使用極限狀態(tài)受力簡圖次梁變形圖0.102mm450/400=1.125mm滿足要求4、支座反力計算Rmax=7.093KNRmaxk=5.427KN8.5、主梁驗算主梁按連續(xù)梁計算，又因為主梁端部有懸挑部分，故

43、可按有懸挑的連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎強度驗算主梁彎矩圖Mmax1.419kNmMmax/W1.419106/(8.9861000)=157.86N/mm2f205N/mm2滿足要求2、抗剪強度驗算主梁剪力圖Vmax9.115kNm=VmaxS0/(Ib)= 9.11510006.084103/(21.5661041.210)=21.429N/mm2fv120N/mm2滿足要求3、撓度驗算正常使用極限狀態(tài)受力簡圖主梁變形圖0.787mm600/400=1.5mm滿足要求4、支座反力計算對拉螺栓承受的最大支座反力為：N=2.3817.093=16.888kN8.6

44、、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N16.888kNNtb=17.8kN滿足要求7.4 KL4安全計算書800X2200mm梁模板安全計算書一、計算依據(jù)1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20082、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-20035、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20111、計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)2200混凝土梁寬b(mm)900混凝土梁計算跨度L(m)8.1模板支架高度H(m)3.88梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)0.9垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)

45、1.5水平桿步距h(m)1.5立桿自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數(shù)n3梁底支撐小梁根數(shù)m6次梁懸挑長度a1(mm)250結(jié)構(gòu)表面要求表面外露可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1斜撐（含水平）布置方式普通型是否采用底座是材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格483.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格5070面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)鋼管規(guī)格4832、施工簡圖 剖面圖1 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut梁模板(盤扣式)_立面圖.dwg 剖面圖2二、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可

46、按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 1、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)2200/1000)1+1.42.51=71.42kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)2200/1000)1+1.40.72.51=78.86kN/m取最不利組合得：q=m

47、axq1,q2=max(71.42,78.86)=78.86kN/m面板簡圖B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)2200/1000)1=67.92kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN 面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)2200/1000)1=76.41kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN面板簡圖面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=0.433kNm=Mmax/W=0.433106/

48、37500=11.535N/mm2f=30N/mm2滿足要求 2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)2200/1000)1=56.6kN/m 簡圖撓度圖=0.008mm=900/(6-1)400)=0.45mm滿足要求三、次梁驗算A、當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)2200/1000)900/1000/(6-1)+1.42.5900/1000/(6-1)=12.856kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+（G2k+G3k)ha+

49、1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)2200/1000)900/1000/(6-1)+1.40.72.5900/1000/(6-1)=14.195kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(12.856,14.195)=14.195kN/m計算簡圖： 簡圖B、當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+（G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)2200/1000)900/1000/(6-1)=11.992kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN 簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)

50、ha=1.35(0.3+(24+1.1)2200/1000)900/1000/(6-1)=13.491kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN簡圖 1、強度驗算次梁彎矩圖(kNm)Mmax=1.25kNm=Mmax/W=1.25106/(85.3331000)=14.646N/mm2f=15N/mm2滿足要求 2、抗剪驗算次梁剪力圖(kN)Vmax=7.514kNmax=VmaxS/(Ib)=7.51410330.625103/(341.333104510)=1.348N/mm2=2N/mm2滿足要求 3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h

51、)a=(0.3+(24+1.1)0.15)0.3=(0.3+(24+1.1)2200/1000)900/1000/(6-1)=9.994kN/m變形計算簡圖 次梁變形圖(mm)max=0.539mm=0.91000/400=2.25mm滿足要求四、主梁驗算根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為5，故可將主梁的驗算力學模型簡化為5-1=4跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）第4.1.2條規(guī)定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設(shè)備荷載標準值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁驗算時的荷載需重新統(tǒng)計。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式

52、傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.5)2200/1000)900/(6-1)1000)+1.41.5900/(6-1)1000)=11.304kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.5)2200/1000)900/(6-1)1000)+1.40.71.5900/(6-1)1000)=12.573kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(11.304,12.573)=12.

53、573kN此時次梁的荷載簡圖如下次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.5)2200/1000)900/(6-1)1000)=10.152kN/m此時次梁的荷載簡圖如下次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=12.184kN正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=9.838kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重設(shè)計值為：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下

54、：主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.951kNm=Mmax/W=0.951106/(8.9861000)=105.789N/mm2f=205N/mm2滿足要求 2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax= 13.227kNmax=QmaxS/(Ib)=13.22710006.084103/(21.5661041.210)=31.097N/mm2=120N/mm2滿足要求3、撓度驗算主梁變形圖(mm)max=0.001mm=1.51000/400=3.75mm滿足要求 4、支座反力計算因立柱

55、在驗算需用到主楞在承載能力極限狀態(tài)下在最大支座反力，故經(jīng)計算得：Rzmax=26.455kN五、立柱驗算 1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,1、2按JGJ130-2011附錄C取用l01=k1(h+2a)=11.323(1.5+2400/1000)=3.044ml02=k2h=11.9511.5=2.926m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.044,2.926)=3.044m=l0/i=3.0441000/(1.5910)=191.426=210滿足要求 2、立柱穩(wěn)定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=1.1551.323(1.5+2400/1000)1000/(

56、1.5910)=221.097根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.197N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=(1.2(0.5+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)0.91.5=12.579kNf=N1/(A)=12.5791000/(0.197(4.24100)=150.6N/mm2=205N/mm2滿足要求 3、立柱穩(wěn)定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=1.1551.9511.51000/(1.5910)=212.585根據(jù)1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.16N3=1.2(G1k+(G2k+

57、G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+1.2Hgk=(1.2(0.5+(24+1.1)2200/1000)+1.4(1+2)0.91.5+1.20.0653.88=96.24kNf=N3/(A)=96.241000/(0.197(4.24100)=1152.194N/mm2=205N/mm2滿足要求六、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N= Rzmax =26.455kNN=26.455kNN=150kN滿足要求 七、側(cè)模驗算 7.1、計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁計算跨度樓板厚度h(mm)250梁計算跨度L（m）8.1混凝土梁截面高度H(mm)2200混凝

58、土梁截面寬度B(mm)900次梁布置方向次梁橫向次梁布置根數(shù)n9次梁懸挑長度b1(mm)200對拉螺栓道數(shù)m4對拉螺栓橫向間距X(mm)/主梁間距b(mm)450主梁懸挑長度b2(mm)/結(jié)構(gòu)表面要求表面外露荷載參數(shù)混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)1.15外加劑影響修正系數(shù)1.2混凝土重力密度c(kN/m3)24振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m2)4材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格483.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格5070面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30對拉螺

59、栓規(guī)格M14 剖面圖 7.2、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH242200/1000=52.8kN/m2標準值G4kminF1,F241.218kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k則：S=0.9max(1.241.218+1.44,1.3541.218+1.40.74)=53.608kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值SkG4k41.218kN/m27.3、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按單跨簡支梁計算，取b=1m單位面板寬度為計

60、算單元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。面板的計算跨度為a=(H-h-次梁截面寬度)/(n-1)=(2200-250-50)/1000/(9-1)=0.2371、強度驗算 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖qbS153.608=53.608kN/m 面板彎矩圖(kNm)Mmax0.378kNmMmax/W0.378106/37500=10.079N/mm2f30N/mm2滿足要求2、撓度驗算qkbSk=141.218=41.218kN/m 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖 面板變形圖max0.528mm275/400