壩頂高程計算過程詳解

1、壩頂高程的確定設計洪水位和校核洪水位的高差可由下式計算，應選擇兩者中防浪墻頂高程 的高者作為選定高程。h = h1%+hz + hc式中，Ah防浪墻頂至正常蓄水位或校核洪水位的高差;h1%累計頻率為1%的波高；hz雍高；hc安全超高。波高h1%和雍高hz的計算h1%和hz的計算可利用官廳水庫公式計算：7c c / /51h = 0.0166S 方i0 3L = 10.4(hj0.8nh.22nHhz=寸hz式中，V0計算風速，m/s，設計洪水位時，宜采用相應季節(jié)50年重現(xiàn)期 的最大風速，校核洪水位時，宜采用相應洪水期最大風速的多年平均值；D 吹程；H壩前水深。其中，h1%=1,24 h5%。設

2、計洪水情況下，吹程D=2.1km，風速V0=24m/s，帶入以上公式計算得: h5%=1.129m，h1%=1.400m，hz=0.349m。校核洪水情況下，吹程D=2km，風速V0=18m/s，帶入以上公式計算得： h5%=0.775m，h1%=0.962m，hz=0.223m。壩頂安全超高的確定安全超高hc與壩的安全級別有關，李家河水庫工程為III等工程，永久建筑物 等級為3級，設計洪水位下的安全超高為0.4m，校核洪水位下的安全超高為0.3m。壩頂高程的計算根據以上計算結果，可求得設計洪水位情況下的防浪墻頂高度為:A h 設計=0.962+0.223+0.4=1.585m；校核洪水位情況

3、下的防浪墻頂高度為：A h 校核=1.400+0.349+0.3=2.090m。壩頂上游防浪墻頂高程取設計洪水位和校核洪水位情況下的高的一個：設計洪水位下，壩頂上游防浪墻頂高程=設計洪水位+ h設計二882.805m； 校核洪水位下，壩頂上游防浪墻頂高程=校核洪水位+ h校核二886.290m。則壩頂上游防浪墻頂高程為886.290m，防浪墻高取1.2m，則壩頂高程為885.090m。高于校核洪水位，滿足要求。壩底高程788m。壩頂寬度的確定按照規(guī)范要求，壩頂寬度應取壩高的8%10%，并且大于5m，本次設計的 壩高為97.09m，則壩頂寬度取9m。壩體斷面的選擇重力壩剖面形狀選擇上游面上部鉛直

4、，下部傾斜的形式。折坡點選在(1/32/3) 壩高的范圍內，P(32.4m64.7m)。故折坡點選在845m，以上為鉛直面，以下 為坡比1： 0.2的斜坡。下游壩坡在873.09m以上為鉛直面，以下為坡比1： 0.7 的斜坡。結構計算重力壩抗滑穩(wěn)定及應力計算的荷載組合有兩種，分別是基本組合和偶然組合。 本設計的基本組合按正常蓄水位時的荷載組合計算，偶然組合按地震作用時的荷 載組合計算。取壩基面和上游折坡面作為計算截面。基本資料：壩址區(qū)巖石以中粗?；◢弾r為主，中細?；◢弾r次之。河床基巖頂板高程 為788.2795.5m。壩線河床基巖面以下1217m內為弱透水巖層，透水湘為 5.176.77Lu,

5、下部為微透水巖體，透水率為0.510.66L基巖飽和抗壓強度為 105MPao混凝土與基巖之間的抗剪斷摩擦系數(shù)二1.1，c1.6MPao本樞紐工程為III等中型水庫工程。水庫正常蓄水位為80m,相應的下游水位為798.11nt水庫設計洪水位為81.22m相應的下游水位798.25m,水庫校核洪水位為84.21m相應的下游水位798.88m,水庫30年淤沙高程830m,淤沙浮容重8kN/m淤沙內摩擦角14。本設計選取C25混凝土（一）壩基面荷載計算壩體自重荷載和靜水壓力i壩體自重Gi = ycxAiii水平水壓力1P. = - X y X H212iiii垂直水壓力Qj = Y x Aj泥沙壓力i水平泥沙作用力Psh =（45 -li豎向泥沙作用力