某辦公樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明

1、 .PAGE81 / NUMPAGES83某辦公樓框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第一部分：建筑設(shè)計(jì)總說明一、工程概況本建筑是某單位的辦公樓。五層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，總高19.8米，屬多層房屋。總建筑面積3600多平方米。二、設(shè)計(jì)資料1.本建筑設(shè)計(jì)使用年限為50年；2.耐火等級(jí)為2級(jí)。3.基本風(fēng)壓，基本雪壓；4.建筑結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)；抗震設(shè)防烈度為8度；建筑場(chǎng)地類別為2類，建筑抗震設(shè)防類別為丙類。5.工程地質(zhì)資料：自然地表下0.5m為填土，填土下1m為粘土（地基承載力設(shè)計(jì)值為），其粘土下層為礫石層（地基承載力設(shè)計(jì)值為），地下水位在地表下4.5m處。三、平面設(shè)計(jì)1.總平面設(shè)計(jì)總平面布置的基本原則：（1） 應(yīng)根

2、據(jù)一棟樓或一個(gè)建筑群的組成和使用功能，結(jié)合所處位置和用地條件、有關(guān)技術(shù)要求，綜合研究新建的、原有的建筑物、構(gòu)筑物和各項(xiàng)設(shè)施等相互之間的平面和空間關(guān)系，充分利用土地，合理進(jìn)行總體布局，使場(chǎng)地各組成部分成為有機(jī)的整體，并與周圍環(huán)境相協(xié)調(diào)而進(jìn)行的設(shè)計(jì).（2）應(yīng)結(jié)合地形、地質(zhì)、氣象條件等自然條件布置，有效組織地面排水，進(jìn)行用地圍的豎向布置。（3）建筑物的布置應(yīng)符合防火、衛(wèi)生等規(guī)與各種安全要求，并應(yīng)滿足交通要求。（4）建筑物周圍布置應(yīng)與城市主干道與周圍環(huán)境相協(xié)調(diào)，合理組織場(chǎng)地的各種交通流線（含人流、車流、貨流等），并安排好道路、出入口，并考慮風(fēng)向與人員出入的便利。（5）另外，總平面應(yīng)設(shè)計(jì)合理，人流和車流

3、不能相互交叉，并考慮一定面積的機(jī)動(dòng)車和自行車停放面積。從以上原則考慮，結(jié)合已有建筑物和道路的布置，本建筑采用“一”字體型，與周圍其他建筑物的間距大于10m，滿足以上原則和防火要求。主入口設(shè)在南面，為了滿足防火、緊急時(shí)刻人員疏散要求，本建筑北面設(shè)一后門。2.主要房間設(shè)計(jì)主要房間是各類建筑的主要部分，是供人們學(xué)習(xí)、生活的必要房間，由于建筑物的類別不使能不同，對(duì)主要房間的設(shè)計(jì)也不同。但主要房間設(shè)計(jì)應(yīng)考慮的基本因素仍然是一致的，即要求有適宜的尺寸，足夠的使用面積，適用的形狀，良好的采光和通風(fēng)條件，方便的外交通聯(lián)系，合理的結(jié)構(gòu)布置和便于施工等。因此，本建筑的柱網(wǎng)橫向尺寸6+2.4+6m，縱向尺寸7.27

4、m。3.輔助房間設(shè)計(jì)在本建筑中，輔助房間主要為衛(wèi)生間。衛(wèi)生間的設(shè)計(jì)在滿足設(shè)備布置與人體活動(dòng)的前提下，應(yīng)設(shè)在人流交通線上與走道機(jī)樓梯間相連處，如走道盡端，樓梯間即出入口或建筑物轉(zhuǎn)角處，為遮擋視線和緩沖人流，衛(wèi)生間應(yīng)設(shè)置前室，前室設(shè)洗手盆和污水池，為了保證必要的使用空間，前室的深度不小于1.5-2.0m，因此在衛(wèi)生間面積較小時(shí)，以便隨手關(guān)門，衛(wèi)生間的門設(shè)置為彈簧門。在本建筑中，每層設(shè)男、女衛(wèi)生間各一間，設(shè)在建筑物的中部，男衛(wèi)生間設(shè)4個(gè)單間，小便池5個(gè)，洗手盆2個(gè)，污水池1個(gè)；女衛(wèi)生間設(shè)6個(gè)單間，洗手盆2個(gè)，污水池1個(gè)。男衛(wèi)生間單間尺寸為9001200m，外開門；女衛(wèi)生間單間尺寸9001400m，開

5、門。4.交通聯(lián)系空間的平面設(shè)計(jì)主要房間和輔助房間都是單個(gè)獨(dú)立的部分，而房間與房間的水平與垂直方向上的聯(lián)系、建筑物直交通空間（樓梯，坡道）和交通樞紐空間（門廳，過廳）。交通聯(lián)系空間形狀、大小、部位主要決定于功能關(guān)系與建筑空間處理的需要，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)主意：交通流線簡(jiǎn)潔明確，對(duì)人流起導(dǎo)向作用。良好的采光、通風(fēng)。重是安全防火，平時(shí)人流暢通，聯(lián)系方便；交通聯(lián)系空間的面積大，要有適當(dāng)?shù)母叨群蛯挾取?水平交通空間的平面設(shè)計(jì)走廊起著聯(lián)系各個(gè)房間的作用，走廊寬度的確定，應(yīng)符合防火、疏散和人流暢通的要求，本建筑走廊軸線尺寸為2400m。走廊要求有良好的采光，本建筑設(shè)計(jì)采用廊式，為便于有充足的采光，采取：依靠走廊盡端的

6、開窗（尺寸15001800m）；利用門廳采光；燈光照明。.垂直交通空間的平面設(shè)計(jì)樓梯是多層房屋的垂直聯(lián)系和人流疏散的主要措施。由于該建筑物是辦公樓，按防火要求和疏散人流，該建筑物設(shè)兩部樓梯，兩個(gè)樓梯均采用平行雙跑。.交通樞紐空間門廳作為交通樞紐，其主要作用是集散人流，轉(zhuǎn)換人流方向，室外空間的過渡或水平與垂直交通空間的銜接等。門廳一般應(yīng)面向主干道，使人流出入方便，有明確的向?qū)?，同時(shí)交通流線組織應(yīng)間明醒目。本設(shè)計(jì)中門取27003600m，門上有亮子，門開啟方向是里外都可以開的彈簧門，以滿足防火疏散要求。所有的窗戶均采用鋁合金窗，辦公室門為木門，門廳的門為鋁合金門。四、剖面設(shè)計(jì)1.層高的確定層高是

7、剖面設(shè)計(jì)的重要依據(jù)，是工程常用的控制尺寸，同時(shí)也要結(jié)合具體的物質(zhì)技術(shù)、經(jīng)濟(jì)條件與特定的藝術(shù)思路來考慮，既滿足使用又能達(dá)到一定的藝術(shù)效果。本建筑為五層，主要為辦公房間，層高確定為3.6m，這樣的房間高度比較合適些，給人一正常的空間感覺，建筑高度為19.8m，其中女兒墻高度為1.2米，室外高差0.6 m。2.室外高差的確定為防止室受室外雨水的流滲，室與室外應(yīng)有一定的高差，且高差不宜過大，若過大便不利于施工和通行，故設(shè)計(jì)室外高差為0.6m，設(shè)置4個(gè)踏步，衛(wèi)生間地表低于樓地面20mm，以防污水溢出，影響其他房間的使用。3.屋面排水設(shè)計(jì)本建筑設(shè)計(jì)中屋面利用材料找坡（2），采用有組織排水（女兒墻外排水），

8、采用三角形天溝，沿天溝長(zhǎng)向需用輕質(zhì)材料墊成0.5%-1%的縱坡。為了滿足各個(gè)落水管的排水面積不大于200m2, 公設(shè)8個(gè)落水管。因20.7，故該框架為規(guī)則框架。五、各層縱向側(cè)移剛度計(jì)算：底層側(cè)移線剛度的各種情況如下：、A-2、A-3、A-4、A-5、A-6、A-7、D-2、D-3、D-4、D-5、D-6、D-7、（12根 ） K=0.529c=(0.5+K)/(2+K)=0.407Di1=c12ic/h2=0.4071212.771010/47002=28234、A-1、A-8、D-1、D-8（4根）K=3.38/12.77=0.265c=(0.5+K)/(2+K)=0.338Di2=c12i

9、c/h2=0.3381212.771010/47002=23447、B-1、C-1、B-8、C-8 （4根）K=0.352c=(0.5+K)/(2+K)=0.362Di3=c12ic/h2=0.3621212.771010/47002=25112、B-2、B-3、B-4、B-5、B-6、B-7、C-3、C-4、C-5、C-6、C-7（12根）K=4.52/12.77=0.705c=(0.5+K)/(2+K)=0.445Di4=c12ic/h2=0.4451212.771010/47002=30870D1=251124+234474+2823412+3087012=903484第二層至第五層：側(cè)

10、移線剛度的各種情況如下 、A-2、A-3、A-4、A-5、A-6、A-7、D-2、D-3、D-4、D-5、D-6、D-7 （12根） K=（3。38+3。38）2/（9.02）=0.751c=K/(2+K)=0.273Di1=c12ic/h2=0.273129.01010/36002 =22750、A-1、A-8、D-1、D-8 （4根）K=3。382/（9.02）=0.376c=K/(2+K)=0.158Di2=c12ic/h2 =0.158=0.158129.01010/3600=13167、B-1、C-1、B-8、C-8 （4根）K=4.52/（9.02）=0.50c=K/(2+K)=0

11、.20Di5=c12ic/h2=0.20=0.20129.01010/36002 =16667、B-2、B-3、B-4、B-5、B-6、B-7、C-2、C-3、C-4、C-5、C-6、C-7（12根） K=（4.5+4.5）2/（9.02）=1.0c=K/(2+K)=0.333Di6=c12ic/h2=0.333*12*9.0*1010/36002 =27750D2=1925012+153344+222504+2725012=708336 同理，縱向框架層間側(cè)移剛度為：層次12345Di（N/mm）903484725336725336725336725336D1/D2=903484/72583

12、360.7，故該框架為規(guī)則框架。(三): 重力荷載代表值的計(jì)算資料準(zhǔn)備：、：梁柱密度25 KN/m2非承重空心粘土磚砌塊15.0N/m3、屋面與樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2.0 KN/m2樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2.0 KN/m2屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 SK=urS0=1.00.25=0.25 KN/m2（式中ur為屋面積雪分布系數(shù)）查荷載規(guī)可取：、屋面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值（上人）30厚細(xì)石混凝土保護(hù)層 220.03=0.66KN/m2三氈四油防水層 0.4 KN/m220厚礦渣水泥找平層 14.50.02=0.29 KN/m2150厚水泥蛭石保溫層 50.15=0.75 KN/m2120厚

13、鋼筋混凝土板 250.12=3.0 KN/m2吊頂 （或粉底）0.25 KN/m2（二層9mm紙面石膏板、有厚50mm0巖棉板保溫層） 合計(jì) 5.35 KN/m2、1-4層樓面：石面層，水泥砂漿擦縫30mm厚1：3干硬性水泥砂漿，面上撒兩道素水泥 1.16KN/m2水泥砂漿結(jié)合層一道120厚鋼筋混凝土板 3.0 KN/m2吊頂 (或粉底)0.25 KN/m2合計(jì) 4.41KN/m2重力荷載代表值的計(jì)算：屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值為：（7.27+0.24）(6.02+2.4+0.24)5.35=3966.33KN樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值為:（7.27+0.24）(6.02+2.4+0.24)4.41=3269.44K

14、N屋面均布活荷載計(jì)算重力荷載代表值時(shí),僅考慮屋面雪荷載雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為:25（7.27+0.24）(6.02+2.4+0.24)=185.34KN樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：1.0（7.27+0.24）(6.02+2.4+0.24)=1482.74KN梁柱自重注：梁柱上粉刷層重力荷載對(duì)其重力荷載的增大系數(shù)為1.05（1）梁：類別凈 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）體 積（m3）數(shù) 量(根)單 重（KN）總 重（KN）橫梁5300300600250.9543023.85715.51700250400250.1784.2534.00縱梁6500300600251.172829.25819.0

15、0柱：類別計(jì)算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）體 積（m3）數(shù) 量（根）單 重（KN）總 重（KN）柱4700700700252.3033257.5751842.43600600600251.296 3232.401036.86、墻體自重墻體均為240mm厚，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。單位面積上墻體重量為：0.2815=4.2KN/m2 墻體自重計(jì)算見下表墻體每片面積（m2）片數(shù)重量（KN）底層縱墻6.53.6262555.28底層橫墻5.43.6272204.50標(biāo)準(zhǔn)層縱墻6.53.0282293.20標(biāo)準(zhǔn)層橫墻5.43.0291973.16頂層縱墻6.44.228

16、3210.48頂層橫墻5.43.0201360.807、荷載分層總匯頂層重力荷載代表值包括：屋面恒荷載，50%屋面雪荷載，縱、橫梁自重，半層柱自重，半層墻體自重。 其它層重力荷載代表值包括：樓面橫荷載，50%樓面均布活荷載，縱、橫梁自重，樓面上下各半層的柱與縱橫墻體自重。 各樓層重力荷載代表值的計(jì)算： 第 五 層: G5 =3966.33+0.5185.34+(715.5+34.0+819.0)1.05+1036.80.51.05+(3210.48+1360.8)0.5=8535.89KN第 四 層: G4=3269.44+0.51482.74+(715.5+34.0+819.0)1.05+1

17、036.81.05+2293.2+1973.16=11012.42KN 第一層：G1=3269.44+0.51482.74+（715.5+34.0+819.0）1.05+（1036.8+1842.4）0.51.05+2555.28+2204.50=11929.09KN 第二、三層的重力荷載代表值為：G2=G3=G4=11012.42KN集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值Gi計(jì)算結(jié)果如下圖所示：(四): 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的力和側(cè)移計(jì)算一、橫向自振周期的計(jì)算：橫向自振周期的計(jì)算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法。基本自振周期T1（s）可按下式計(jì)算：T1=1.7T （uT）1/2注：uT假想把集中在

18、各層樓面處的重力荷載代表值Gi作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移。T結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取0.6。uT按以下公式計(jì)算：VGi=Gk（u）i= VGi/D ij uT=（u）k注：D ij 為第i層的層間側(cè)移剛度。 （u）i為第i層的層間側(cè)移。 （u）k為第k層的層間側(cè)移。 s為同層框架柱的總數(shù)。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算過程見下表，其中第六層的Gi為G6和Ge之和。結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算層次Gi（KN）VGi（KN）D i（N/mm）ui（mm）ui（mm）58535.898535.8970833612.051201.326411012.4219548.3170833627

19、.598189.275311012.4230560.7370833643.144161.677211012.4241573.1570833658.691118.533111012.4253502.2489405259.84259.842T1=1.7T （uT）1/2 =1.70.6(0.201326)1/2=0.458(s)二、水平地震作用與樓層地震剪力的計(jì)算：本結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即：1、結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值GeqGeq=0.85Gi=0.85（8535.89+11012.423+11929.09）=45

20、476.904（KN） 2、計(jì)算水平地震影響系數(shù)1查表得二類場(chǎng)地近震特征周期值Tg=0.30s。查表得設(shè)防烈度為8度的max=0.161=（Tg/T1）0.9max =（0.3/0.458）0.90.16 =0.1093 3、結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEkFEk=1Geq =0.109345476.904 =4972.114（KN）因1.4Tg=1.40.3=0.42sT1=0.458s，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)n=0.08T1+0.07=0.080.458 +0.07=0.1066各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk（1-n）/（GkHk）地

21、震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為 Vi=Fk（i=1，2，n）計(jì)算過程如下表：各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用與樓層地震剪力計(jì)算表層次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KNm）GiHi/GjHjFi（KN）Vi（KN）519.18535.89163035.500.2661182.8881182.888415.511012.42170692.510.2791238.4422421.330311.911012.42131047.800.214950.8043372.13428.311012.4291403.090.149663.1664035.30014.711929.0956066.720.092406

22、.7864442.086612245.62各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用與樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： （具體數(shù)值見上表）三、多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算：水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（u）i和頂點(diǎn)位移u i分別按下列公式計(jì)算：（u）i = Vi/D ijui=（u）k各層的層間彈性位移角e=（u）i/hi，根據(jù)抗震規(guī)，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值e1/550。計(jì)算過程如下表：橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次Vi（KN）D i（N/mm）（u）i（mm）ui（mm）hi（mm）e=（u）i /hi51182.8887083361.67020.51436001/2156424

23、21.337083363.41818.84436001/105333372.1347083364.76115.42636001/75624035.307083365.69710.66536001/63114442.0868940524.9684.96847001/946由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/6310，說明xal，則x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAx-（q1+ q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2若VA0，則Mmax=MA2）同理，三角形分布荷載和均布荷載作用下，如下圖：VA= -（MA+MB）/l+q1l/2+

24、q2l/4 x可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAx-q1x2/2-x3q2/3l、第1層AB跨梁： 梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1=1.215.3=18.36 KN/m q2=1.2（15.88+0.57.2）=23.38 KN/m 左震: MA=310.30/0.75=413.73 KNm MB=-357.58/0.75=-476.77KNmVA= -（MA-MB）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2 =-（413.73+476.77）/6.0+18.366.0/2+23.386.00.3 =-51.25 KN0，故xal=l/3=2.0mx =（V

25、A+alq2/2）/（q1+q2）=（245.22+1.023.38）/（18.36+23.38）=6.45m6m所以ReMmax=0.75427.66=320.75 KNm第1層BC跨梁：Mmax =1.3MEk-1.0MGE=1.3192.14-（3.67+0.51.4）=245.412 KNmReMmax=0.75245.412=184.059 KNm、第2層AB跨梁： 梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1=1.215.3=18.36 KN/m q2=1.2（15.88+0.57.2）=23.38 KN/m 左震： MA=274.35/0.75=365.80KNm MB=-364.97/0.75=-48

26、6.63KNmVA= -（MA-MB）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2 =-（365.80+486.63）/6.0+18.366.0/2+23.386.00.3 =-44.91 KN0，故xal=l/3=2.0mx =（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（238.89+1.023.38）/（18.36+23.38）=6.28m6m所以ReMmax=0.75373.238=279.93 KNm第2層BC跨梁：Mmax =1.3MEk-1.0MGE=1.3196.88-（3.98+0.51.29）=251.319 KNmReMmax=0.75251.319=188.49KNm、第3層AB

27、跨梁： 梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1=1.215.3=18.36 KN/m q2=1.2（15.88+0.57.2）=23.38 KN/m 左震: MA=206.89/0.75=274.79KNm MB=-297.08/0.75=-396.11KNmVA= -（MA-MB）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2 =-（274.79+396.11）/6.0+18.366.0/2+23.386.00.3 =-14.65 KN0，故xal=l/3=2.0mx =（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（208.65+1.023.38）/（18.36+23.38）=5.57 Mmax=MA+VAx-（q1+q

28、2）x2/2+alq2（x-al/3）/2=-443.36+208.655.57-（18.36+23.38）（5.57）2/2+23.382.0（5.57-2.0/3）/2=185.96 KNmREMmax=0.75185.96=139.47 KNm第3層BC跨梁：Mmax =1.3MEk-1.0MGE=1.31152.31-（3.87+0.51.28）=193.493KNmReMmax=0.75193.493=145.12KNm、第4層AB跨梁： 梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1=1.215.3=18.36 KN/m q2=1.2（15.88+0.57.2）=23.38 KN/m 左震： MA=109.

29、02/0.75=145.36KNm MB=-207.98/0.75=-277.31KNmVA= -（MA-MB）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2 =-（145.36+277.31）/6.0+18.366.0/2+23.386.00.3 =-26.719KN0，故xal=l/3=2.0mx =（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（167.35+1.023.38）/（18.36+23.38）=4.60 Mmax=MA+VAx-（q1+q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2=-314.44+167.354.60-（18.36+23.38）（4.60）2/2+23.382.0（4.60

30、-2.0/3）/2=105.75 KNmREMmax=0.75105.72=79.29 KNm第4層BC跨梁：Mmax =1.3MEk-1.0MGE=1.394.09-（3.86+0.51.28）=117.817KNmReMmax=0.75117.817=88.36KNm、第5層AB跨梁： 梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1=1.24.5=5.4KN/m q2=1.2（19.26+0.57.2）=27.43 KN/m 左震： MA=34.78/0.75=46.37KNm MB=-109.31/0.75=-145.75KNmVA = -（MA-MB）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2 =-（46.37+1

31、45.75）/6.0+18.366.0/2+23.386.00.3 =-33.554KN0，故xal=l/3=2.0mx =（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（97.17+1.027.43）/（5.4+27.43）=3.80 Mmax=MA+VAx-（q1+q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2=-164.25+97.173.8-（5.4+27.43）（3.8）2/2+27.432.0（3.8-2.0/3）/2=53.91 KNmREMmax=0.7553.91=40.43 KNm第5層BC跨梁：Mmax =1.3MEk-1.0MGE=1.340.69-（4.49+0.51.86）

32、=47.48KNmReMmax=0.7547.48=35.61KNm 其它跨間的最大彎矩計(jì)算結(jié)果見下表： 跨間最大彎矩計(jì)算結(jié)果表層次12345跨ABBCABBCABBCABBCABBCMmax320.75184.059279.93188.49216.62145.12119.5988.3642.1435.614、梁端剪力的調(diào)整：抗震設(shè)計(jì)中，二級(jí)框架梁和抗震墻中跨高比大于2.5，其梁端剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb（1）、對(duì)于第5層， AB跨：受力如圖所示：梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1=1.24.5=5.4 KN/m q2=1.2（19.26+0.57.2）

33、=27.43 KN/m V Gb=5.46.0/2+27.434.2/2=73.803 KN ln=6.0-0.60=5.4 m左震：M lb=34.78/0.75=46.37KNm M rb=-109.31/0.75=-145.75 KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.2（46.37+145.75）/5.4+73.803 =87.37 KN右震：M lb=123.19/0.75=164.25 KNm M rb=18.98/0.75=25.31 KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.2（164.25+25.31）

34、/5.4+73.803 =86.95 KNBC跨：受力如圖所示：梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1=1.22.5=3.0 KN/m q2=1.2（9.63+0.5*3.6）=13.72 KN/m V Gb=3.02.0/2+13.721.2/2=11.232 KN ln=2.4-0.60=1.8 m左震：M lb= M rb=34.79/0.75=46.39KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.2246.39/1.8+11.232 =54.814 KN右震：M lb= M rb=44.55/0.75=59.40 KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V

35、 Gb =0.751.2259.4/1.8+11.232 =67.824 KN（2）、對(duì)于第1-4層， AB跨：q1=1.215.3=18.36 KN/m q2=1.2（15.88+0.57.2）=23.38 KN/m V Gb=18.366.0/2+23.384.2/2=104.08 KN BC跨：q1=1.22.5=3.0 KN/m q2=1.2（7.94+0.53.6）=11.688KN/m V Gb=3.02.0/2+11.6881.2/2=10.01 KN、第4層AB跨：左震：M lb=109.02/0.75=145.36KNm M rb=-207.98/0.75=-277.31 K

36、Nm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.2（145.36+277.31）/5.4+104.18 =148.58KN右震：M lb=235.83/0.75=314.44 KNm M rb=80.02/0.75=106.69 KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.2（314.44+106.69）/5.4+104.18 =148.32 KNBC跨：左震：M lb= M rb=87.69/0.75=116.92KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.22116.92/1.8+10.01 =

37、124.43 KN右震：M lb= M rb=95.79/0.75=127.72 KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.22127.72/1.8+10.01 =135.23KN、第3層AB跨：左震：M lb=206.09/0.75=274.79KNm M rb=-297.08/0.75=-396.11 KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.2（274.79+396.11）/5.4+104.18 =189.95KN右震：M lb=332.52/0.75=443.36KNm M rb=169.17/0.75=225.5

38、6 KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.2（443.36+225.56）/5.4+104.18 =189.62 KNBC跨：左震：M lb= M rb=144.44/0.75=192.59KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.22192.59/1.8+10.01 =200.10KN右震：M lb= M rb=152.56/0.75=203.41KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.22203.41/1.8+10.01 =210.92KN、第2層AB跨：左震：M lb=274

39、.35/0.75=365.80KNm M rb=-364.97/0.75=-486.63 KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.2（365.80+486.63）/5.4+104.18 =220.21KN右震：M lb=400.08/0.75=533.44KNm M rb=237.68/0.75=316.91KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.2（533.44+316.91）/5.4+104.18 =219.86KNBC跨：左震：M lb= M rb=187.8/0.75=250.40KNm V=Revb（M lb

40、 +M rb）/ln +V Gb =0.751.22250.4/1.8+10.01 =257.91KN右震：M lb= M rb=196.121/0.75=261.49KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.22261.49/1.8+10.01 =269.00KN、第1層AB跨：左震：M lb=310.30/0.75=413.73KNm M rb=-357.58/0.75=-476.77 KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.2（413.73+476.77）/5.4+104.18 =226.55KN右震：M lb=4

41、35.69/0.75=580.92KNm M rb=230.56/0.75=307.41KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.2（580.92+307.41）/5.4+104.18 =226.19KNBC跨：左震：M lb= M rb=183.4/0.75=244.53KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.22244.53/1.8+10.01 =252.04KN右震：M lb= M rb=191.3/0.75=255.07KNm V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb =0.751.22255.07

42、/1.8+10.01 =262.58KN六、框架柱的力組合：取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架A柱彎矩和軸力組合截面力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）Re1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk1.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkMmaxMM12NNminNmax5柱頂M34.59 11.18 -81.01 81.01 -42.82 115.15 57.88 57.16 115.15 -42.82 57.88N175.77 46.08 -24.47 24.47 155.07 202.79 283.37 275.44 202.7915

43、5.07283.37柱底M-29.51 -5.89 34.72 -34.72 4.64 -63.06 -45.73 -43.66 -63.064.64-45.73 N208.17 46.08 -24.47 24.47 184.23 231.95 327.11 314.32 231.95184.23327.114柱頂M27.55 5.89 -142.13 142.13 -111.13 166.02 43.08 41.31 166.02-111.13 43.08N439.33 92.16 -78.56 78.56 360.27 513.47 685.26 656.22 513.47360.27 6

44、85.26柱底M-28.40 -5.89 94.76 -94.76 64.18 -120.60 -44.23 -42.33 -120.60 64.18-44.23N471.73 92.16 -78.56 78.56 389.43 542.63 729.00 695.10 542.63389.43729.003柱頂M28.40 5.89 -181.45 181.45 -148.70 205.12 44.23 42.33 205.12 -148.70 44.23N702.89 138.24 -164.45 164.45 534.47 855.15 1087.14 1037.00 855.15 53

45、4.47 1087.14 柱底M-29.86 -6.81 148.41 -148.41 114.76 -174.64 -47.12 -45.37 -174.64 114.76-47.12 N735.29 138.24 -164.45 164.45 563.63 884.31 1130.88 1075.88 884.31563.631130.88 2柱頂M26.50 5.51 -197.40 197.40 -166.14 218.79 41.29 39.51 218.79 -166.14 41.29N966.45 184.32 -273.60 273.60 685.99 1219.51 1489

46、.03 1417.79 1219.51 685.99 1489.03 柱底M-27.52 -5.69 197.40 -197.40 165.14 -219.79 -42.84 -40.99 -219.79 165.14 -42.84 N998.85 184.32 -273.60 273.60 715.15 1248.67 1532.77 1456.67 1248.67 715.151532.771柱頂M20.97 4.54 -185.16 185.16 -159.62 201.45 32.85 31.52 201.45 -159.62 31.52N1230.01 230.40 -387.63

47、387.63 832.75 1588.63 1890.91 1798.57 1588.63 832.75 1890.91柱底M-10.49 2.27 432.03 -432.03 412.81 -429.65 -11.89 -9.41 -429.65 412.81 -11.89 N1274.11 230.40 -387.63 387.63 872.44 1628.32 1950.45 1851.49 1628.32 872.44 1950.45橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk（1）SEk（2）Re1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk1.35SGk +1

48、.0SQk1.2SGk+1.4SQkMmaxMM12NNminNmax5柱頂M-26.09 -17.96 -106.48 106.48 -135.38 72.26 -53.18 -56.45 -135.38-135.38 -53.18 N224.99 63.36 -9.44 9.44 221.80 240.21 367.10 358.69 221.80 221.80 367.10柱底M22.96 10.21 57.34 -57.34 81.17 -30.65 41.21 41.85 81.17 81.17 41.21 N257.39 63.36 -9.44 9.44 250.96 269.37

49、 410.84 397.57 250.96 250.96397.574柱頂M-22.68 -10.21 -184.44 184.44 -204.84 154.82 -40.83 -41.51 -204.84-204.84 -40.83 N549.87 126.72 -33.76 33.76 518.99 584.82 869.04 837.25 518.99518.99 869.04柱底M22.80 10.21 150.90 -150.90 172.24 -122.01 40.99 41.65 172.24 172.24 40.99 N582.27 126.72 -33.76 33.76 54

50、8.15 613.98 912.78 876.13 548.15548.15912.783柱頂M-22.80 -10.21 -240.51 240.51 -259.61 209.38 -40.99 -41.65 -259.61 -259.61 -40.99 N874.75 190.08 -74.80 74.80 799.88 945.74 1370.99 1315.81 799.88 799.88 1370.99 柱底M24.17 10.33 226.50 -226.50 247.24 -194.44 42.96 43.47 247.24 247.24 42.96 N907.15 190.08

51、 -74.80 74.80 829.04 974.90 1414.73 1354.69 829.04 829.04 1414.732柱頂M-20.89 -10.06 -279.43 279.43 -295.77 249.12 -38.26 -39.15 -295.77 -295.77 -38.26 N1199.63 253.44 -129.72 129.72 1067.24 1320.19 1872.94 1794.37 1067.24 1067.24 1872.94柱底M20.35 11.77 279.43 -279.43 296.06 -248.83 39.24 40.90 296.06

52、296.06 39.24 N1232.03 253.44 -129.72 129.72 1096.40 1349.35 1916.68 1833.25 1096.40 1096.401916.681柱頂M-14.97 -10.19 -214.32 214.32 -227.02 190.90 -30.40 -32.23 -227.02 -227.02 -30.40 N1524.51 316.80 -175.81 175.81 1343.20 1686.03 2374.89 2272.93 1343.20 1343.20 2374.89 柱底M7.49 5.10 500.08 -500.08 49

53、6.61 -478.54 15.21 16.13 500.08 500.08 15.21N1568.61 316.80 -175.81 175.81 1382.89 1725.72 2434.42 2325.85 1382.89 1382.89 2434.42 七、柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整：1、A柱：第5層，按抗震規(guī)，無需調(diào)整。第4層，柱頂軸壓比uN= N/Ac fc=202.79103/14.3/6002=0.0390.15，無需調(diào)整。 柱底軸壓比uN = N/Ac fc=231.95103/14.3/6502=0.0450.15。 可知，一、二、三層柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求:Mc=c

54、Mb 注：Mc為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配。Mb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。c柱端彎矩增大系數(shù)，二級(jí)取1.2。橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整（相當(dāng)于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計(jì)值）層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底R(shí)E（Mc=cMb）115.15 63.96166.02 199.51199.51 240.05 240.05 259.37368.02 537.06 REN202.79 231.95513.47542.63855.15884.311219.511248.67 1588.63 1628.3

55、2 2、B柱： 第5層，按抗震規(guī)，無需調(diào)整。 經(jīng)計(jì)算當(dāng)軸力N=fc Ac=0.1514.36002/103=772.2 KN 時(shí)， 方符合調(diào)整的條件，可知B柱調(diào)整圖如下：橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底R(shí)E（Mc=cMb）135.3881.17204.84172.24269.78336.65336.65272.30386.36625.10REN221.80250.96518.99548.15799.88829.041067.241096.241343.201382.89八、柱端剪力組合和設(shè)計(jì)值的調(diào)整：橫向框架A柱：、第5層：恒載SG

56、k =（M上+M下）/h=（-34.59-29.51）/3.6=-17.81 活載SQk =（M上+M下）/h=（-11.18-5.89）/3.6=-4.74 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（81.01+34.72）/3.6=32.15 調(diào)整：1.2（115.15+63.06）/3.6=59.40、第4層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（-29.55-28.40）/3.6=-16.10 活載SQk =（M上+M下）/h=（-5.89-5.89）/3.6=-3.27 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（142.13+94.76）/3.6=65.80 調(diào)整：1.2（166.02+1

57、99.51）/3.6=121.84、第3層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（-28.40-29.86）/3.6=-16.18 活載SQk =（M上+M下）/h=（-5.89-6.18）/3.6=-3.35 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（181.45+148.41）/3.6=91.63 調(diào)整：1.2（199.51+240.05）/3.6=146.52、第2層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（-26.50-27.52）/3.6=-15.01 活載SQk =（M上+M下）/h=（-5.51-5.69）/3.6=-3.11 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（197.40+197

58、.40）/3.6=109.67 調(diào)整：1.2（240.05+259.37）/3.6=166.47、第1層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（-20.97-10.49）/4.7=-6.69 活載SQk =（M上+M下）/h=（-4.54-2.27）/4.7=-1.45 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（185.16+432.03）/4.7=131.32 調(diào)整：1.2（368.02+540.04）/4.7=231.85 橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2Re1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk1.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkV

59、=Revc（M bc +M lc）/hn 125-17.81 -4.74 32.15 -32.15 13.18 -49.51 -28.78 -28.01 59.404-16.10 -3.27 65.80 -65.80 48.19 -80.12 -25.01 -23.90 121.843-16.18 -3.35 91.63 -91.63 73.27 -105.41 -25.19 -24.11 146.522-15.01 -3.11 109.67 -109.67 92.02 -121.84 -23.37 -22.37 166.471-6.69 -1.45 131.32 -131.32 121.36

60、 -134.71 -10.48 -10.06 231.85橫向框架B柱：、第5層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（-26.09-22.96）/3.6=-13.63 活載SQk =（M上+M下）/h=（-17.96-10.21）/3.6=-7.83 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（106.48+57.34）/3.6=45.51 調(diào)整：1.2（135.38+81.17）/3.6=72.18、第4層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（-22.68-22.80）/3.6=-12.63 活載SQk =（M上+M下）/h=（-10.21-10.21）/3.6=-5.67 地震作用SEk =（