單層廠房結構(精編版)

1、學號 2012021129混凝土結構課程設計單層廠房排架結構設計院（系）名稱：航天與建筑工程學院專業(yè)名稱：土木工程學生姓名：楊 浩指導教師：郭 慶 勇2014 年 6 月目錄1.設計資料及要求 . .42.結構構件選型、結構布置方案確定說明. .63.定位軸線 . .84.計算簡圖確定 . .95.荷載計算 . .95.1 恒 載 95.2 屋面活荷載 115.3 風荷載115.4 吊車荷載 136. 排架內力分析 . .146.1恒載作用下排架內力分析156.2屋面活荷載作用下排架內力分析166.3風荷載作用下排架內力分析186.4吊車荷載作用下排架內力分析207.內力組合 . .268.柱

2、截面設計 . .318.1 選取控制截面最不利內力 318.2 上柱配筋計算 328.3 下柱配筋計算 338.4 柱的裂縫寬度驗算 358.5 柱的箍筋配置 368.6 牛腿設計368.7 柱的吊裝驗算 379.基礎設計 . .399.1 作用于基礎頂面上的荷載計算 399.2 基礎尺寸及埋置深度 419.3 基礎高度驗算 429.4 基礎底板配筋計算 4310.參考資料 . .48單層廠房排架結構設計1. 設計資料及要求(1) 工程概況某金工裝配車間為兩跨等高廠房，跨度均為 18m，柱距均為 6m，車間總長度為 66m。每跨設有起重量為150/30t吊車各 2 臺，吊車工作級別為A5 級，

3、軌頂標高 9.30m。廠房無天窗，采用卷材防水屋面，圍護墻為240mm厚雙面清水磚墻，采用鋼門窗，鋼窗寬度 為 4.8m，室內外高差為350mm，素混凝土地面。 建筑平面及剖面分別如 圖 1 和圖 2 所示。(2) 結構設計原始資料廠房所在地點的基本風壓為0.4 kN/m2 ，地面粗糙度為 B 類；基本雪壓為0.5 kN/m2。風荷載的組合值系數(shù)為c0.6 ，雪荷載的組合值系數(shù)為c0.6 其余可變荷載的組合值系 數(shù)均 為c0.7 。 基礎 持力 層為 粉土， 粘 粒含 量c=0.8,地基承載力特 征值f ak=180kN/m2，埋深 -2.0 m，基底以上土的加權平均重度m=17kN/m3,

4、基底以下圖的重度 =18kN/m3。(3) 材料基礎混凝土強度等級為C20；柱混凝土強度等級為 C30。柱中縱向受力鋼筋采用HRB335級；箍筋和分布鋼筋采用HPB300級。(4) 設計要求分析廠房排架內力，并進行排架柱和基礎的設計；繪制排架柱和基礎的施工圖。圖 1 廠房平面圖圖 4 廠房剖面圖2. 結構構件選型、結構布置方案確定說明因該廠房跨度在 15? 36m之間，且柱頂標高大于8m，故采用鋼筋混凝土排架結構。為了保證屋蓋的整體性和剛度，屋蓋采用無檁體系。由于廠房屋面采用卷材防水做法，故選用屋面坡度較小而經濟指標較好的預應力混凝土折線形屋架及預應力混凝土屋面 板。普通鋼筋混凝土吊車梁制作方

5、便，當?shù)踯嚻鹬亓坎淮髸r，有較好的經濟指標，故選用普通鋼筋混凝土吊車梁。廠房各主要構件選型見表 1 。表 1 主要承重構件選型表構件名稱標準圖集選用型號重 力 荷 載標準值04G410-1屋面板1.5m6m 預應力混凝土屋面板YWB-2 ( 中間跨）YWB-2s（端跨）( 包括灌縫重)04G410-1天溝板1.5m6m 預應力混凝土屋面板( 卷材防水天溝）TGB68-104G415-1屋架預應力混凝土折線型屋架（跨度 18m）YWJA-18-1Aa70.86N/ 榀04G323-2吊車梁鋼筋混凝土吊車梁 （吊車工作級別為 A1-A5)DL-8Z（中間跨） DL-8B(邊跨）軌道連接04G325吊

6、車軌道聯(lián)結詳 圖基04G320JL-3礎梁鋼筋混凝土基礎梁由上圖可知，吊車軌頂標高為9.30m。對起重量為 150/30t 、工作級別為 A5的吊車，當廠房跨度為 18m時，可求得吊車的跨度Lk=18 0.75X2=16.5m，由附 表 4 可查得吊車軌頂以上高度為2.05m ；選定吊車梁的高度hb1.20m ，暫取軌道頂面至吊車梁頂面的距離 ha0.20m ，則牛腿頂面標高可按下式計算：牛腿頂面標高 =軌頂標高 -hb -ha =9.30 1.20 0.20=7.90m由建筑模數(shù)的要求，故牛腿頂面標高取為8.10m?？紤]吊車行駛所需空隙尺寸h7 =220mm，柱頂標高可按下 式計算：柱頂標高

7、 =牛腿頂面標高 +hb +ha +吊車高度 +h7=8.10+1.20+0.20+2.30+0.22=11.57m故柱頂（或屋架下弦底面）標高取為11.70m。取室內地面至基礎頂面的距離為0.5m，則計算簡 圖中柱的總高度 H 、下柱高度Hl 和上柱高度H u 分別為H =11.7+0.5=12.2mHl =8.1+0.5=8.6mH u =12.2-8.6=3.6m根據柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，確定柱截面尺寸，以及由柱的截面尺寸，可求得柱的截面幾何特征及自重標準值，見表 2 。表 2 柱截面尺寸及相應的計算系數(shù)柱號截面尺寸 /mm面積/ mm 2計算參數(shù)慣性矩/ mm 4自 重

8、 /（kN/m）上柱矩 4004001.6 1054.0A，C下I 400 9001柱504.69上柱矩 4006006.0B下14001000柱1504.943. 定位軸線橫向定位軸線除端柱外，均通過柱截面幾何中心。對起重量為150/30t工作級別為A5 的吊車，可查得軌道中心至吊車端部距離B1=230mm；吊車橋架外邊緣至上柱內邊緣的凈空寬度 B2 ，一般取值不小于80mm。對中柱，取縱向定位軸線為柱的幾何中心，則B3 =300mm，故B2= e -B1 -B3= 750 - 230 300 = 220mm80mm符合要求。對邊柱，取封閉 式定位軸線，即縱向定位軸線與縱墻內皮重合，則B2=

9、 e -B1 -B3 = 750 - 230 400 = 120mm80mm符合要求。4. 計算簡圖確定B3 =400mm，故由于該金工車間廠房，工藝無特殊要求，且結構布置及荷載分布（除吊車荷載外） 均勻，故可取一榀橫向排架作為基本的計算單元，單元的寬度為兩相鄰柱間中心線之間的距離，即 B=6.0m，如圖 5(a) 所示；計算簡 圖如圖 5(b) 所示。圖 5 計算單元和計算簡圖5. 荷載計算5.1 恒載屋蓋恒載兩氈三油防水層 0.35kN/ m 220mm厚水泥砂漿找平層20kN/m 3 0.02m=0.40kN/ m 2100mm厚水泥蛭石保溫層4kN/m 3 0.1m=0.40kN/ m

10、 2一氈兩油隔氣層0.05kN/m 220mm厚水泥砂漿找平層20kN/m 3 0.02m=0.40kN/ m 2預應力混凝土屋面板（包括灌縫）1.40kN/m 2屋架鋼支撐0.05kN/ m 2合計3.05kN/m 2屋架重力荷載為 106kN/榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結構重力荷載設計值為1G =1.2 （ 3.05kN/ m 2 6m 18m/2+70.86kN/2)=240.16kN吊車梁及軌道重力荷載設計值G 3 =1.2 （ 39.5kN+0.8kN/m6m)=53.16kN柱自重重力荷載設計值A， C柱G 4A =G4C =1.2 4kN/m3. 6m=17.82 kN（上柱）5A5

11、CG=G=1.24.69kN/m8. 6m=48.40 kN（下柱）B柱4BG=1.26kN/m3. 6m=25.92kN（上柱）G5B =1.24.94kN/m8. 6m=50.98kN（下柱）5.2 屋面活荷載屋面活荷載標準值為0.5kN/m 2 ，雪荷載標準值為0.5kN/m 2 ，后者等于前者，故各項恒載作用位置如 圖 6 所示。圖 6 荷載作用位置圖（單位：kN）僅按前者計算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設計值為Q1=1.4 0.5 6m18m/2=37.80kNQ1 的作用位置與 G1 作用的位置相同，如 圖 6 所示。5.3 風荷載風荷載標準值按下 式計算，其中 0 =0.4 kN/m

12、2， z =1.0， z 根據廠房各部分標高 （圖4）及 B 類地面粗糙度確定如下：柱頂（標高 11.70m）z =1.048檐口（標高 13.00m）z =1.084屋頂（標高 10.00m）z =1.112s 如圖 7 所示，可得排架迎風面及背風面的風荷載標準值分別為1k= z z s1 0=1.0 0.8 1.048 0.4 kN/m =0.335kN/m221k= z z s1 0=1.0 0.8 1.048 0.4 kN/m =0.335kN/m22圖 7 風荷載體型系數(shù)及排架計算簡圖1則作用于排架計算簡 圖（圖 7）上的風荷載設計值為： q =1.4 0.335kN/m2 6m=2

13、.81 kN/m2q222=1.4 0.168kN/m6m=1.41 kN/mFw=Q( s1+ s1)zh1+( s3+s4)zh2z0B=1.4 (0.8+0.4) 1.129 2.3+(-0.6+0.5) 1.17 1.0 1.00.4 kN/m2 6.0 m=9.68 kN圖 8 吊車荷載作用下支座反力影響線5.4吊車荷載由給定吊車 150/30t ，可知吊車參數(shù)為：對于AB跨：B=5.65m , K=4.40m , g=53.0kN , Q=150kN , Fp,max=165kN , F p,min =34kN根據及 K ，可算得吊車梁支座反力影響線中各輪壓對應點的豎向坐標值，如圖

14、 8 所示。吊車豎向荷載吊車豎向荷載設計值：Dmax = Q F p,maxyi =1.4 165 kN (1+0.792+0.267+0.058) = 489.03kN Dmin = Q F p,minyi =1.4 34 kN(1+0.792+0.267+0.058) = 100.77kN吊車橫向水平荷載：作用于每個輪子上的吊車橫向水平制動力為：T = 1/4 (Q+g) = 1/40.1 (150 kN + 53 kN) = 5.075kN作用于排架柱上吊車橫向水平荷載設計值為：Tmax = Q T yi =1.4 5.075 kN2.117 = 15.04kN6. 排架內力分析該廠房為

15、單跨等高排架，可用剪力分配法進行排架內力分析。其中柱的剪力分配系數(shù)按下式計算：i1iin1ii 1式中： 1i 第 i 根排架的抗側移剛度。其結果見表 3。表 3 柱剪力分配系數(shù)InI ul柱別C 0313 1 n11ii1iHHu3HC0EIlA，C 柱n = 0.109 = 0.295C0 = 2.480A=C= 0.206 10-10 H3 /E A=C=0.287C0 = 2.815n = 0.281B 柱 = 0.29510-10A =0.139 H3/E B=0.4266.1 恒載作用下排架內力分析恒載作用下排架的計算簡圖如圖9(a) 所示。G1G1240.16kN； G2G3G4

16、53.16kN17.82kN70.98kN ;G3G5 A40.84kN; G42G1480.32kNG52G3G4B253.1625.92128.52kNG6G5BM 1G1e150.98kN;240.160.0512.01kN;；M 2(G1G4 )e0G3e3(240.1617.82)0.2553.160.348.58kN gm如圖 9 所示，排架為對稱結構且作用對稱荷載，排架結構無側移，故各柱可按柱頂為不動鉸支座計算內力。柱頂不動鉸支座反力Ri 計算如下：對于 A， C柱， n0.109，0.295則：312 (11 )Cn2.122;C3121.132123132311(1)1(1)

17、，nn13ACRM 1 CM 2 C6.32kN ; R6.32kNHH求得 Ri 后，可用平衡條件求出柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該截面以上重力荷載之和，恒載作用下排架結構的彎矩圖和軸力圖分別見圖 9（b）、（c）。圖 9（d）為排架柱的彎矩、剪力和軸力的正負號規(guī)定。圖 9 恒載作用下排架的內力計算簡圖及內力圖6.2 屋面活荷載作用下排架內力分析（1） AB跨作用屋面活荷載排架計算簡 圖如圖 10（a）所示其中 Q137.8kN，它在柱頂及變階處引起的力矩為：M 1 AM 1BQ1e Q1 H37.80.051.89kNgm; M 2 A37.80.155.67kN gm37.80

18、.259.45kNgm對于 A 柱， C12.122, C31.132,則RM 1A CM 2 A C6.32kN ()A13HH對于 B 柱， n0.281 ，0.295 ，12 (11 )C3n11.7212 1RM 1BBH3 (1nC11)5.671.7210.80 kN ()12.2則排架柱頂不動鉸支座總反力為：RRARB1.210.802.01kN ()將 R反向作用于排架柱頂，用下式計算相應的柱頂剪力，并于柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力，即：VARAA RVBRBB R VCC R1.210.2872.010.63kN()0.800.4262.01

19、0.06kN()0.2872.010.58kN ()排架結構的彎矩圖和軸力圖分別見圖10（ b）、（c）。圖 10 AB 跨作用屋面活荷載時排架的計算簡圖及內力圖（2） BC跨作用屋面活荷載由于結構對稱，且BC跨與 AB跨作用荷載相同，故只需將圖 10 中各內力 圖的位置及方向調整一下即可，如圖 11 所示。圖 11 BC 跨作用屋面活荷載時排架的計算簡圖及內力圖6.3 風荷載作用下排架內力分析（1）左吹風時排架計算簡 圖如圖 12（a）所示對于 A， C柱，已知 n0.109，0.295則：14 (11)C3n0.329811311(1)nRA RCRR1q1 HC11 q2 HC11RCF

20、w2.81 12.20.32911.28kN()1.4112.20.3295.66kN ()11.285.669.6826.62kN ()各柱頂剪力分別為：VARAAR11.280.28726.623.64kN()VBB R0.42626.6211.34kN()VCRCC R5.660.28726.621.98kN ()排架彎矩 圖如圖 12（b）所示：圖 12 左吹風時排架的計算簡圖及內力圖（kNm ）(2)右吹風時計算簡圖如圖 13（ a）所示。將 圖 12 所示 A，C柱內力 圖對換且改變內力符號后可得，如圖 13（b）所示。6.4 吊車荷載作用下排架內力分析（1） D max作用于 A

21、 柱計算簡圖如圖 14（ a）所示其中，吊車豎向荷載D max， Dmin在牛腿頂面處引起的力矩為：M ADmax e3M BDmin e3489.03kN100.77kN0.3m0.75m146.71kN gm 75.58kN gm圖 13 右吹風時排架的計算簡圖及內力圖（kNm ）對于 A 柱， C31.132，則：RM AAC3H146.71kN gm 12.21.13213.61kN ()對于 B 柱， n0.281 ，0.305 則：3C312 123 ( 11)n1.285B3RM B C H75.58kNgm 12.2m1.2857.96kN ()RRARB13.617.965.

22、65kN ()排架各柱剪力為：VARAA RVBRBB R VCC R13.610.287(5.65)11.99kN ()7.960.426(5.65)10.37kN ()0.287(5.65)1.62kN ()排架各柱的彎矩 圖、軸力圖及柱底剪力值如 圖 14（b）、（c）所示：圖 14Dmax作用在 A 柱時排架計算簡圖及內力圖（2） D max作用于 B 柱左計算簡圖如圖 15 所示其中，吊車豎向荷載Dmin， D max在牛腿頂面處引起M A ， M B 為：M ADmin e3M BDmax e3100.77kN489.03kN0.3m0.75m30.23kNgm 366.77kN

23、gm柱頂不動鉸支反力RA ， RB 及總反力 R 分別為：RM AAC3H30.23kN gm 12.21.1322.80kN ()RM B CBH3366.77kN gm12.2 m1.28538.63kN ()RRARB2.8038.6335.83kN()排架各柱頂剪力為：VARAA RVBRBB R VCC R2.800.28735.8313.08kN()38.630.42635.8323.29kN()0.28735.8310.28kN ()排架各柱的彎矩 圖、軸力圖及柱底剪力值如 圖 15（b）、（c）所示。圖 15D max 作用在 B柱左時排架計算簡圖及內力圖（3） Dmax 作用

24、于 B 柱右（4） Dmax 作用于 C柱同理，將“Dmax作用于 A 柱”的情況的 A， C柱內力對換，并注意改變符號，可求根據結構對稱性及吊車噸位相等的條件，內力計算與“ Dmax 作用于 B柱左”的情況相同，只需將 A，C 柱內力對換并改變全部彎矩及剪力符號，如圖 16 所示圖 16D max 作用在 B柱右時排架計算簡圖及內力圖得各柱的內力，如 圖 17 所示圖 17D max作用在 C 柱時排架計算簡圖及內力圖（5） Tmax 作用于 AB跨柱計算簡圖如圖 18（ a）所示對于 A 柱， n0.109，0.305 ，查表得 a(3.61.2) / 3.60.667 ，則23aC522

25、2a1an123a0.7262 13(1)nRATmaxC515.040.72610.91kN同理，對于 B 柱， n0.281 ，0.295，查表得 a(3.61.2) / 3.60.667，則23aC5222a1an123a0.7252 13(1)nRATmaxC515.040.72510.90kN（6） Tmax 作用于 BC跨柱排架柱頂總反力為：RRARB10.9110.9021.81kN ()各柱頂剪力為：VAVB VCRARBA RB R10.910.28721.8110.900.42621.814.65kN ()0.82kN ()C R0.28721.816.26kN()排架各柱

26、的彎矩 圖及柱底剪力值如 圖 18（ b）所示。圖 18Tmax 作用在 AB跨時排架計算簡圖及內力圖由于結構對稱性及吊車噸位相等，故排架內力計算與“ 況相同，只需將A， C柱內力對換，如 圖 19（b）所示。Tmax作用于 AB 跨柱”的情圖 19Tmax作用在 BC跨時排架計算簡圖及內力圖7. 內力組合由于排架單元為對稱結構，可僅考慮A柱截面，荷載內力匯總表見表 4，內力組合見表 5，這些表中的控制截面及正號內力方向如表 4 中的例圖所示。對主進行裂縫寬度驗算時，內力采用準永久值，同時只需要對eoho0.55 的柱進行驗算。表 4 A 柱內力設計值匯總表屋面活載吊車豎向荷載吊車水平荷載風荷

27、載恒載作用在作用在Dmax作用Dmax 作用Dmax作用Dmax作用Tmax作用Tmax 作用左風AB跨BC跨在 A 柱在 B柱左在 B柱右在 C柱在 AB跨在 BC跨M10.740.382.09 43.1647.0937.08 5.831.3022.615.10N257.9837.800000000M-37.84-9.072.34103.5516.3637.08 5.831.3022.615.10N311.1437.80489.03100.7700000荷載類別序號右風?-16.260-16.260M16.51-3.657.08-0.43 129.35125.4219.7690.7676.6

28、2164.71-129.09N359.9837.80489.03100.7700000V6.820.630.58 11.9913.0810.28 1.6210.396.2630.640-19.18注： M（單位為 kNm），N（單位為 kN），V（單位為 kN）表 5 A柱內力組合表截面Mmax及相應 N，VMmax及相應 N，VNmax及相應 M， VNmin 及相應 M，VMq，NqM 0.9 +( +) 0.7+0.9 63.16 /1.2 0.8 +0.8 0.7-55.991.35 /1.2 ( +) 0.7+0.954.47 /1.2+0.9 +61.10Mq=31.970.7 N

29、0.6284.44+0.7 0.9 9214.980.7 +0.6 10316.690.7+0.9 0.7+ 0.6214.98Nq=21 4.98+? 0.6M1/1.2+0.84 +0.7 3+0.7 0.8 90.841.351/1.2+0.9 9+0.7 2+0.7 0.8 -91.731+0.9 4+0.7 (2+3 )+0.7 0.954.351/1.2+0.9 9+0.7 0.9 7-65.31N6+0.7 0.9 9 +0.6 10259.28（ 5+ 7）+0.6 10432.928 +0.6 10773.53+0.6 10259.28M313.83-256.56170.35

30、310.71N633.81389.93826.57299.981+ 10 + 340.7+0.7 /1.2+ ? +0.72 +0.9 4+0.7 21/1.2+10Mq=91.69V0.8 （ 4+6）+0.7 0.9 43.41+0.7 0.9 5+0.7 0.9 -27.84+0.7 0.98+0.6 1018.79+0.7 3+0.7 0.9 6+0.9 0.7 47.15Nq=29 9.98MK8226.138-179.32123.64225.87NK495.60364.23633.26299.98VK30.81-18.2614.2435.30注： M（單位為 kNm），N（單位為

31、kN），V（單位為 kN）8. 柱截面設計22tkA 柱，混凝土強度等級為C30， f c = 14.3N/ mm ， f=2.01N/ mm；縱向鋼筋采用fHRB335級鋼筋， f y300N/ mm2，0.55。上、下柱均采用對稱配筋。yb8.1 選取控制截面最不利內力A柱：取h0400mm45mm355mm。則大偏心；兩組大偏心受壓和小偏心受壓界限破壞時對應的軸向力為：Nbb1 fc bh00.551.014.34003551116.83kN由表 5可 見， 上柱I-I柱底截 面共有4組 不利 內力 ， 4組內 力均滿足NNb1116.83 kN ，故均為大偏心受壓。對這4 組內力，按照

32、“彎矩相差不多時，軸力越小越不利；軸力相差不多時，彎矩越大越不利”的原則，可確定上柱的最不利內力為M61.60kN gm, N214.98kN對下柱，截面的有效高度取h0900mm45mm855mm ，則大偏心受壓與小偏心受壓界限破壞是對應的軸向壓力為：Nfbh(bb) hb1c0 bff1.014.31008550.55(400100)1501315.96kN對下柱，截面 - 和 - 截面有 8 組不利內力，均滿足NNb1315.96 kN ，對這 8 組內力采用和上柱I-I截面相同的分析方法，可得下柱的最不利內力為：- 截面： M313.83kN gm, N633.84 kN- 截面： M

33、310.71kN gm, N299.98 kN8.2 上柱配筋計算上柱最不利內力為：M 0M61.60kN gm, N214.98kN由附表查得有吊車廠房排架方向上柱的計算長度l023.6m7.2m。附加偏心距ea 取 20mm（大于 400mm/30=13.3m）m。Me0286.58 mm, ei N286.58 mm20mm306.58mm由l 0 / h7200mm / 400mm1815 ，故應考慮偏心距增大系數(shù)s 。0.5 f c AeN0.514.34004005.3221.0214.95103，取c1.0 。11s15002el0eihh01.25M=Ms M 01.2561.

34、6077kN gmeeeMe7700020378mmi0aNa214.95eeh / 2a378mm400 / 2mm45mm533mmisN2149500.106a / h90 / 3550.2541 fcbh01.014.3400355s0s故取 x2a進行計算：eeh / 2a378mm400 / 2mm45mm223mmisAANe214950223515mm2fss(ha )300(35545)y0s選 318（ As763mm2 ），則As / (bh)763 / (400x 400)0.2% ，滿足要求。由得垂直于排架方向的計算長度l 01.253.6m4.5m，則l0 / b4

35、500mm/ 400mm11.25,0.96Nu0.9 ( fc Af s As )0.90.96(14.3N/ mm24002 mm2360N/ mm2763mm22)2451.48kNNmax316.69kN滿足彎矩作用平面外的承載力要求。8.3 下柱配筋計算由分析結果可知，與上柱分析方法類似，選取下列兩組不利內力：M313.83kN gm, N M310.71kN gm, N633.84 kN299.98 kN（1） 按 M 0M313.83 kNgm, N633.84kN 計算查表得l1.0H8.6m，截面尺寸： b100mm,b400mm, h150mm0lffAbh2 bfb hf

36、441009002 4001201501810 mmh0900mm45mm855mm附加偏心距 ea900mm3030mm大于 20mmM0e495mm, ei N495mm20mm515mm0.5 fc AeN0.514.318104633.841032.031.0，取c1.0 。11s15002el0eihh01.110Ms M 0348.35kN gmeeeMe34835030549mmi0aaN633.84eeh / 2a549 mm900 / 2mm45mm954 mmis先假定中和軸位于翼緣內，則xNf b1cf633840110.8mmhf1.014.3400150mm且x2as =2x45=90mm ，為大偏心受壓構件受壓區(qū)在受壓翼緣內，則：ANeAss1 fcbff y (h0x( h0sa )x / 2)6338409541.014.3110.8400(855110.8/ 2)300(85545)485mm2min A360mm2（2） 按 M 0M310.71kN gm, N299.98kN 計算eie0eaM310710eaN299.98301066mm0.5 fc AeN0.514.318104299.981034.291.0，取c1