壓力容器講座復(fù)習(xí)提綱

1、壓力容器設(shè)計(jì)人培訓(xùn)考核壓力容器設(shè)計(jì)人培訓(xùn)考核桑如苞桑如苞 2006 2006年年 講講 座座壓力容器設(shè)計(jì)人考核要點(diǎn)n一一. .材料材料. .n二二. .焊接給壓力容器帶來的不良影響焊接給壓力容器帶來的不良影響. .n三三. .檢驗(yàn)要求檢驗(yàn)要求. .n四四. .耐蝕要求耐蝕要求. .n五五. .制造要求制造要求. .n六六. .內(nèi)壓圓筒公式適用范圍內(nèi)壓圓筒公式適用范圍. .n七七. .橢圓封頭計(jì)算橢圓封頭計(jì)算. .n八八. .臥式容器臥式容器.n九九. .臥式固定換熱器臥式固定換熱器. .n十十. .外壓容器外壓容器. .壓力容器設(shè)計(jì)人考核要點(diǎn)n十一十一. .管箱平蓋的計(jì)算方法管箱平蓋的計(jì)算方法

2、.n十二十二. 容器上的高應(yīng)力源及消除方法容器上的高應(yīng)力源及消除方法.n十三十三. 三種主要?dú)んw厚度計(jì)算時(shí)所針對的應(yīng)力的三種主要?dú)んw厚度計(jì)算時(shí)所針對的應(yīng)力的特性特性. n十四十四. 三種主要?dú)んw厚度計(jì)算公式中所針對的焊三種主要?dú)んw厚度計(jì)算公式中所針對的焊縫縫.n十五十五. “監(jiān)規(guī)監(jiān)規(guī)”中有關(guān)規(guī)定（可查規(guī)程作答）中有關(guān)規(guī)定（可查規(guī)程作答）.n十六十六. 等面積補(bǔ)強(qiáng)法中有效補(bǔ)強(qiáng)范圍的依據(jù)，計(jì)等面積補(bǔ)強(qiáng)法中有效補(bǔ)強(qiáng)范圍的依據(jù)，計(jì)算厚度的確定，及各種殼體上不同方向接管時(shí)算厚度的確定，及各種殼體上不同方向接管時(shí)開孔計(jì)算直徑的確定開孔計(jì)算直徑的確定. 一一. 材料材料n1 化學(xué)成份要求：化學(xué)成份要求： n

3、壓力容器用鋼材：壓力容器用鋼材： 磷含量（熔煉分析）磷含量（熔煉分析） 0 . 030 % 硫含量硫含量 0. 020 % ，n焊接壓力容器的碳鋼、低合金鋼含碳量焊接壓力容器的碳鋼、低合金鋼含碳量 0. 25 % (限制這些含量的作用限制這些含量的作用) 奧氏體不銹鋼長期在奧氏體不銹鋼長期在525 時(shí)工作，時(shí)工作，鋼中含碳量鋼中含碳量 0 . 04 % 一一. 材料材料n2 2 使用熱處理狀態(tài)要求：使用熱處理狀態(tài)要求：須正火狀態(tài)使用的鋼板厚度界限（須正火狀態(tài)使用的鋼板厚度界限（GB 150 GB 150 4.2.5 4.2.5 ） n3 3 逐張檢測要求：逐張檢測要求：見見“監(jiān)規(guī)，監(jiān)規(guī)， P1

4、1 , GB150 P10 P11 , GB150 P10 n4 4 鍛件級別要求：鍛件級別要求：見見GB150 P11 , 4.4.2 GB150 P11 , 4.4.2 以上要求中，應(yīng)特別注意：大于、小于及等于以上要求中，應(yīng)特別注意：大于、小于及等于的規(guī)定。的規(guī)定。 二二. .焊焊接給壓力容器帶來的不良影響接給壓力容器帶來的不良影響n1 1造成缺陷，如氣孔、夾渣等，直造成缺陷，如氣孔、夾渣等，直接影響焊縫強(qiáng)度。接影響焊縫強(qiáng)度。n2 2 在焊縫與母材間引起焊接殘余在焊縫與母材間引起焊接殘余應(yīng)力。應(yīng)力。n3 3使母材熱影響區(qū)性能下降，其中使母材熱影響區(qū)性能下降，其中特別是沖擊韌性下降尤其嚴(yán)重。

5、特別是沖擊韌性下降尤其嚴(yán)重。 二二. .焊焊接給壓力容器帶來的不良影響接給壓力容器帶來的不良影響上述三方面的影響，對不同的容器作用不同。上述三方面的影響，對不同的容器作用不同。 “ “缺陷缺陷”對所有壓力容器都有影響（與一對所有壓力容器都有影響（與一次應(yīng)力相關(guān)）故都須考慮，通過焊接接頭系數(shù)次應(yīng)力相關(guān)）故都須考慮，通過焊接接頭系數(shù)體現(xiàn)。與單面焊雙面焊有關(guān)，與無損檢測比例體現(xiàn)。與單面焊雙面焊有關(guān)，與無損檢測比例相聯(lián)系。相聯(lián)系。 “ “殘余應(yīng)力殘余應(yīng)力”：該應(yīng)力可以達(dá)到很高的數(shù)：該應(yīng)力可以達(dá)到很高的數(shù)值，但由于它是一種自平衡的應(yīng)力，所以并不值，但由于它是一種自平衡的應(yīng)力，所以并不影響容器的承載能力。

6、為此在容器壁厚計(jì)算中影響容器的承載能力。為此在容器壁厚計(jì)算中可不考慮。并且由于它不會可不考慮。并且由于它不會“反復(fù)反復(fù)”出現(xiàn)，所出現(xiàn)，所以不會引起不安定的問題（即可不按二次應(yīng)力以不會引起不安定的問題（即可不按二次應(yīng)力限制）。但它會對脆性破壞及應(yīng)力腐蝕產(chǎn)生作限制）。但它會對脆性破壞及應(yīng)力腐蝕產(chǎn)生作用，為此用，為此二二. .焊焊接給壓力容器帶來的不良影響接給壓力容器帶來的不良影響 對有可能發(fā)生脆性破壞的容器，如低溫容器、對有可能發(fā)生脆性破壞的容器，如低溫容器、高強(qiáng)鋼（高強(qiáng)鋼（b b540Mpa540Mpa ） 的容器等要加以考的容器等要加以考慮。另外，對有應(yīng)力腐蝕可能的容器也應(yīng)考慮慮。另外，對有應(yīng)

7、力腐蝕可能的容器也應(yīng)考慮( (如液化氣罐如液化氣罐) )消除焊接殘余應(yīng)力的方法即是焊消除焊接殘余應(yīng)力的方法即是焊后消殘熱處理。后消殘熱處理。 對對“韌性韌性”的影響：就一般常溫、高溫容的影響：就一般常溫、高溫容器影響不大，可不考慮。但對低溫容器必須考器影響不大，可不考慮。但對低溫容器必須考慮。由于焊接過程中母材熱影響區(qū)中材料的韌慮。由于焊接過程中母材熱影響區(qū)中材料的韌性下降是不可避免的，為了使焊態(tài)母材熱影響性下降是不可避免的，為了使焊態(tài)母材熱影響區(qū)的沖擊韌性能保持在一定的水平，區(qū)的沖擊韌性能保持在一定的水平，則必要時(shí)，則必要時(shí)，應(yīng)提高對母材低溫沖擊韌應(yīng)提高對母材低溫沖擊韌二二. .焊焊接給壓力

8、容器帶來的不良影響接給壓力容器帶來的不良影響 性（性（Akv ）的要求，或降低材料）的要求，或降低材料Akv 沖擊試驗(yàn)沖擊試驗(yàn)的溫度。的溫度。 從保證容器安全的角度出發(fā)，希望焊接造從保證容器安全的角度出發(fā)，希望焊接造成熱影響區(qū)中母材的沖擊韌性的損失降到較小成熱影響區(qū)中母材的沖擊韌性的損失降到較小的程度，故對焊接工藝應(yīng)控制較小的線能量。的程度，故對焊接工藝應(yīng)控制較小的線能量。為此宜采用手工焊、小電流、細(xì)焊絲、多道焊，為此宜采用手工焊、小電流、細(xì)焊絲、多道焊，減小對母材沖擊韌性的影響。減小對母材沖擊韌性的影響。 低溫容器的焊接應(yīng)為此精工細(xì)作。低溫容器的焊接應(yīng)為此精工細(xì)作。低溫低應(yīng)力工況及低溫環(huán)境度

9、影響的考慮。低溫低應(yīng)力工況及低溫環(huán)境度影響的考慮。三三. .檢檢驗(yàn)要求驗(yàn)要求 n焊縫焊縫100 100 檢測要求的條件，檢測要求的條件， 見見“監(jiān)規(guī)，監(jiān)規(guī)， P43 P43 ，第，第85 85 條。此外，應(yīng)特別注意：條。此外，應(yīng)特別注意： 對局部檢測的容器上的對局部檢測的容器上的T T 形接頭，必須形接頭，必須100 100 進(jìn)行檢測，但其合格級別與進(jìn)行檢測，但其合格級別與1 1 時(shí)的時(shí)的要求不同。要求不同。 成形封頭（橢圓封頭等），先拼后成形時(shí)，成形封頭（橢圓封頭等），先拼后成形時(shí)，拼縫應(yīng)拼縫應(yīng)100 100 檢測（盡管封頭檢測（盡管封頭不一定取不一定取1 1），），其合格級別也是與其合格級

10、別也是與相聯(lián)系的（即相聯(lián)系的（即X X 線檢測時(shí)，線檢測時(shí)，合格級別可合格級別可IIII或或III III 級）封頭成形后對過渡區(qū)級）封頭成形后對過渡區(qū)應(yīng)重新檢測，但非過渡區(qū)無此要求（即并非整應(yīng)重新檢測，但非過渡區(qū)無此要求（即并非整個(gè)封頭的拼縫要全部重檢）。個(gè)封頭的拼縫要全部重檢）。三三. .檢檢驗(yàn)要求驗(yàn)要求 磁粉與滲透檢測相比，具有靈敏度較磁粉與滲透檢測相比，具有靈敏度較高，兼能檢測材料近表面缺陷的優(yōu)點(diǎn)，為高，兼能檢測材料近表面缺陷的優(yōu)點(diǎn)，為此對鐵磁性材料應(yīng)優(yōu)先采用磁粉檢測。但此對鐵磁性材料應(yīng)優(yōu)先采用磁粉檢測。但該法不能用于奧氏體不銹鋼材料。該法不能用于奧氏體不銹鋼材料。 射線與超聲檢測比較

11、（超聲對奧氏體射線與超聲檢測比較（超聲對奧氏體不銹鋼焊縫的不適應(yīng)性）不銹鋼焊縫的不適應(yīng)性） 四四.耐耐蝕要求蝕要求n1 1 晶間腐蝕：不銹鋼的晶間腐蝕是由于晶間腐蝕：不銹鋼的晶間腐蝕是由于貧鉻形起的。為此避免方法：貧鉻形起的。為此避免方法： 采用超低碳不銹鋼（碳含量采用超低碳不銹鋼（碳含量0.03 0.03 % % ）；）； 材料中添加穩(wěn)定化元素，如材料中添加穩(wěn)定化元素，如TiTi、NiNi等；等； 采用固熔化處理（溫度采用固熔化處理（溫度1100 1100 ）或穩(wěn)）或穩(wěn)定化處理（溫度定化處理（溫度875 875 ）。）。四四.耐耐蝕要求蝕要求n2 應(yīng)力腐蝕：對不銹鋼和碳鋼都可發(fā)生：應(yīng)力腐蝕：

12、對不銹鋼和碳鋼都可發(fā)生：是在應(yīng)力腐蝕環(huán)境和材料在拉應(yīng)力共同作是在應(yīng)力腐蝕環(huán)境和材料在拉應(yīng)力共同作用下發(fā)生。避免或緩和應(yīng)力腐蝕的方法。用下發(fā)生。避免或緩和應(yīng)力腐蝕的方法。除了選材考慮外，尚要盡量降低材料的高除了選材考慮外，尚要盡量降低材料的高應(yīng)力（有兩種，見后應(yīng)力（有兩種，見后“十二十二”條）。主要條）。主要采取焊后消殘熱處理和打磨園角兩種措施。采取焊后消殘熱處理和打磨園角兩種措施。不要把晶間腐蝕和應(yīng)力腐蝕相混淆。不要把晶間腐蝕和應(yīng)力腐蝕相混淆。n液化石油氣儲罐設(shè)計(jì)中一般應(yīng)考慮液化石油氣儲罐設(shè)計(jì)中一般應(yīng)考慮H2S的的應(yīng)力腐蝕可能。應(yīng)力腐蝕可能。五五.制制造要求造要求n1 . GB150-98 1

13、 . GB150-98 中對圓筒最小厚度規(guī)中對圓筒最小厚度規(guī)定定（2mm , 3 mm 2mm , 3 mm ）是出于焊接工藝的要）是出于焊接工藝的要求，與剛度等無關(guān)。而求，與剛度等無關(guān)。而GB 151GB 151中對圓中對圓筒最小厚度的要求是出于局部應(yīng)力、筒最小厚度的要求是出于局部應(yīng)力、剛性安裝等要求，其值較大剛性安裝等要求，其值較大。n2 2 對對“厚板厚板”端部以端部以1 : 31 : 3 斜度削斜度削薄的作法，是考慮它們間厚度較緩過薄的作法，是考慮它們間厚度較緩過濾，可以減小局部應(yīng)力。濾，可以減小局部應(yīng)力。五五.制制造要求造要求n3 3 對相鄰焊縫間距不小于對相鄰焊縫間距不小于33 及

14、及100mm100mm的要求，的要求，是出于免使焊縫熱影響區(qū)重疊，減小焊接造成的是出于免使焊縫熱影響區(qū)重疊，減小焊接造成的不良影響。不良影響。n4 4 限制容器液壓試驗(yàn)時(shí)液體（水）的溫度，是限制容器液壓試驗(yàn)時(shí)液體（水）的溫度，是為了防止低溫脆性破壞的發(fā)生。此溫度對不同材為了防止低溫脆性破壞的發(fā)生。此溫度對不同材料是不同的。脆性偏大的材料，試驗(yàn)溫度較高。料是不同的。脆性偏大的材料，試驗(yàn)溫度較高。碳鋼、碳鋼、15MnVR 15MnVR 、16MnR 16MnR 等材料的試驗(yàn)溫度控制等材料的試驗(yàn)溫度控制在在5 5 以上。以上。n5 . 5 . 壓力容器上常用的四種熱處理方法及應(yīng)用。壓力容器上常用的四

15、種熱處理方法及應(yīng)用。 六六. .內(nèi)內(nèi)壓圓筒公式適用范圍壓圓筒公式適用范圍 nPc0.4Pc0.4t t, ,此條件等同于此條件等同于K1.5K1.5（K-K-圓筒外徑與內(nèi)徑之比）。圓筒最小厚度的圓筒外徑與內(nèi)徑之比）。圓筒最小厚度的考慮因素?？紤]因素。 n容器工作壓力系指操作過程中可能出現(xiàn)的容器工作壓力系指操作過程中可能出現(xiàn)的容器頂部的壓力。容器容積不扣除內(nèi)件的容器頂部的壓力。容器容積不扣除內(nèi)件的體積。體積。n圓柱殼在端部均布邊界力作用下，殼中局圓柱殼在端部均布邊界力作用下，殼中局部薄膜（環(huán)向）應(yīng)力與軸向彎曲應(yīng)力衰減部薄膜（環(huán)向）應(yīng)力與軸向彎曲應(yīng)力衰減長度的概念在壓力容器設(shè)計(jì)中的應(yīng)用：長度的概念

16、在壓力容器設(shè)計(jì)中的應(yīng)用：六六. .內(nèi)內(nèi)壓圓筒公式適用范圍壓圓筒公式適用范圍 開孔補(bǔ)強(qiáng)開孔補(bǔ)強(qiáng)錐殼大小端加強(qiáng)段錐殼大小端加強(qiáng)段無折無折邊球封邊球封臥式鞍座計(jì)算等。臥式鞍座計(jì)算等。 計(jì)算厚度、設(shè)計(jì)厚度、名義厚度、有效厚計(jì)算厚度、設(shè)計(jì)厚度、名義厚度、有效厚度度的概念。有效厚度的應(yīng)用。的概念。有效厚度的應(yīng)用。 錐殼加強(qiáng)段（大、小端），計(jì)算的對象，錐殼加強(qiáng)段（大、小端），計(jì)算的對象，加強(qiáng)段長度的意義。加強(qiáng)段長度的意義。 標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭最大應(yīng)力的位置、部位、方標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭最大應(yīng)力的位置、部位、方向、組成及性質(zhì)。向、組成及性質(zhì)。七七. .橢橢圓封頭計(jì)算圓封頭計(jì)算 橢圓封頭在內(nèi)壓作用下，既有強(qiáng)度問題，又有橢圓封

17、頭在內(nèi)壓作用下，既有強(qiáng)度問題，又有穩(wěn)定問題，封頭厚度是根據(jù)強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算的，穩(wěn)定問題，封頭厚度是根據(jù)強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算的，對它的穩(wěn)定是通過限制封頭的最小有效厚度的對它的穩(wěn)定是通過限制封頭的最小有效厚度的方法加以控制：就此對標(biāo)準(zhǔn)封頭規(guī)定了不小于方法加以控制：就此對標(biāo)準(zhǔn)封頭規(guī)定了不小于0.15% Di,對非標(biāo)準(zhǔn)封頭規(guī)定了不小于對非標(biāo)準(zhǔn)封頭規(guī)定了不小于0.3%Di的的限制條件。限制條件。 封頭沖壓成形后的最小厚度要求？封頭沖壓成形后的最小厚度要求？ 橢圓封頭上不同部位開孔時(shí)（分過渡區(qū)和球殼橢圓封頭上不同部位開孔時(shí)（分過渡區(qū)和球殼區(qū)）。開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算時(shí)，其殼體計(jì)算厚度的取區(qū)）。開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算時(shí)，其殼體計(jì)算厚度的取

18、值不同（可分別取封頭計(jì)算厚度和當(dāng)量球殼計(jì)值不同（可分別取封頭計(jì)算厚度和當(dāng)量球殼計(jì)算厚度）。算厚度）。八八. .臥臥式容器式容器 n鞍座位置鞍座位置A 的要求：的要求： A 0.5Rm ； A 0.2L。 其意義分別是：其意義分別是： 對對 是能利用封頭的挺性，以保持是能利用封頭的挺性，以保持鞍座位置的圓筒橫截面為圓形，從而鞍座位置的圓筒橫截面為圓形，從而具有較大的抗彎矩（截面模量），對具有較大的抗彎矩（截面模量），對降低筒體軸向應(yīng)力、切向剪應(yīng)力和周降低筒體軸向應(yīng)力、切向剪應(yīng)力和周向應(yīng)力均有利。向應(yīng)力均有利。 八八. .臥臥式容器式容器 對對 是使容器上由重力等引起的軸向是使容器上由重力等引起的

19、軸向彎矩控制在最小值，此時(shí)圓筒上鞍座彎矩控制在最小值，此時(shí)圓筒上鞍座位置截面的軸向彎矩與兩支座跨中截位置截面的軸向彎矩與兩支座跨中截面處的軸向彎矩相等。面處的軸向彎矩相等。 固定支座一般應(yīng)設(shè)置在圓筒上管線較固定支座一般應(yīng)設(shè)置在圓筒上管線較粗、較多的一端。目的可減小圓筒熱粗、較多的一端。目的可減小圓筒熱脹冷縮時(shí)產(chǎn)生的溫差應(yīng)力。鞍座包角脹冷縮時(shí)產(chǎn)生的溫差應(yīng)力。鞍座包角一般為一般為120。九九. .臥臥式固定換熱器式固定換熱器 1 1 采用弓形折流板時(shí)，缺口位置采用弓形折流板時(shí)，缺口位置講究：對殼程為氣液兩相并存的狀態(tài)講究：對殼程為氣液兩相并存的狀態(tài)時(shí)，必須左右布置，否則成果嚴(yán)重，時(shí)，必須左右布置，

20、否則成果嚴(yán)重，造成損失。造成損失。 2 2 當(dāng)殼程殼體上焊有防沖板時(shí)，當(dāng)殼程殼體上焊有防沖板時(shí)，折流板的拉桿應(yīng)固定在遠(yuǎn)離擋板的那折流板的拉桿應(yīng)固定在遠(yuǎn)離擋板的那塊管板上，否則不便組裝。塊管板上，否則不便組裝。 3 3 管箱熱處理?xiàng)l件（見管箱熱處理?xiàng)l件（見GB151 GB151 ）。）。 九九. .臥臥式固定換熱器式固定換熱器 4 4 換熱器進(jìn)出口管口，當(dāng)直徑較大，且靠近換熱器進(jìn)出口管口，當(dāng)直徑較大，且靠近管板或法蘭時(shí)，應(yīng)注意其開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算中，接管管板或法蘭時(shí)，應(yīng)注意其開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算中，接管兩側(cè)是否都具有（兩側(cè)是否都具有（B=2dB=2d）的補(bǔ)強(qiáng)范圍。否則：）的補(bǔ)強(qiáng)范圍。否則：SW6SW6計(jì)算書是

21、無效的，應(yīng)手工修正計(jì)算計(jì)算書是無效的，應(yīng)手工修正計(jì)算 5 5 換熱器（固定管板）殼程殼體在內(nèi)壓作用換熱器（固定管板）殼程殼體在內(nèi)壓作用下的受力與一般內(nèi)壓圓筒不同，軸向應(yīng)力與其環(huán)下的受力與一般內(nèi)壓圓筒不同，軸向應(yīng)力與其環(huán)向應(yīng)力間無向應(yīng)力間無1:21:2的關(guān)系。的關(guān)系。 6 6 固定管板與固定管板與U U形管板、浮頭管板的受力比較、形管板、浮頭管板的受力比較、最大應(yīng)力的位置，管子應(yīng)力分布情況，法蘭力矩最大應(yīng)力的位置，管子應(yīng)力分布情況，法蘭力矩對固定管板應(yīng)力的影響。對固定管板應(yīng)力的影響。十十. .外外壓容器壓容器 n外壓容器的破壞有失穩(wěn)和強(qiáng)度破壞兩種可外壓容器的破壞有失穩(wěn)和強(qiáng)度破壞兩種可能，設(shè)計(jì)應(yīng)包

22、括強(qiáng)度計(jì)算和穩(wěn)定校核。但能，設(shè)計(jì)應(yīng)包括強(qiáng)度計(jì)算和穩(wěn)定校核。但一般失穩(wěn)往往在強(qiáng)度破壞前發(fā)生，所以穩(wěn)一般失穩(wěn)往往在強(qiáng)度破壞前發(fā)生，所以穩(wěn)定計(jì)算是外壓容器設(shè)計(jì)的主要考慮方面。定計(jì)算是外壓容器設(shè)計(jì)的主要考慮方面。系數(shù)系數(shù)A A、B B的意義。的意義。n橢圓封頭與圓筒組成的外壓容器，圓筒的橢圓封頭與圓筒組成的外壓容器，圓筒的外壓計(jì)算長度外壓計(jì)算長度L L 圓筒長度封頭直邊段圓筒長度封頭直邊段的的2 2 倍封頭曲面深度的倍封頭曲面深度的1/31/3的兩倍。的兩倍。十一十一. .管管箱平蓋的計(jì)算方法箱平蓋的計(jì)算方法 n管箱平蓋的計(jì)算方法與一般圓平板的管箱平蓋的計(jì)算方法與一般圓平板的方法不同，它不僅按通常平板

23、的公式方法不同，它不僅按通常平板的公式計(jì)算強(qiáng)度所需的厚度，而且還按剛度計(jì)算強(qiáng)度所需的厚度，而且還按剛度要求計(jì)算厚度，且取其大值。要求計(jì)算厚度，且取其大值。n拼接管板不論厚薄，一律要拼接管板不論厚薄，一律要100 100 檢檢測。測。十二十二. .容容器上的高應(yīng)力源及消除方法器上的高應(yīng)力源及消除方法 容 器 上 的 高 應(yīng) 力 源 有 兩 種 ：容 器 上 的 高 應(yīng) 力 源 有 兩 種 ： 焊接殘余應(yīng)力，此應(yīng)力對低溫容焊接殘余應(yīng)力，此應(yīng)力對低溫容器，應(yīng)力腐蝕容器，高強(qiáng)鋼容器可產(chǎn)器，應(yīng)力腐蝕容器，高強(qiáng)鋼容器可產(chǎn)生不良影響。為此必須消除，即應(yīng)采生不良影響。為此必須消除，即應(yīng)采用焊后熱處理，但因這種應(yīng)力不會反用焊后熱處理，但因這種應(yīng)力不會反復(fù)循環(huán)出現(xiàn)，為此對疲勞容器不會產(chǎn)復(fù)循環(huán)出現(xiàn)，為此對疲勞容器不會產(chǎn)生影響，所以疲勞容器并不一定要求生影響，所