儲存設(shè)備設(shè)計(jì)

1、過程設(shè)備設(shè)計(jì)5.儲運(yùn)設(shè)備課件制作：尹華杰定義、應(yīng)用范圍l定義主要用于儲存或盛裝及運(yùn)輸氣體、液體、液化氣體等介質(zhì)的設(shè)備。又稱儲罐。l應(yīng)用范圍化工、石油、能源、輕工、環(huán)保、制藥及食品等行業(yè)。如氫氣儲罐、液化石油氣儲罐、石油儲罐、液氨儲罐等。儲罐的主要結(jié)構(gòu)形式l臥式儲罐儲罐的主要結(jié)構(gòu)形式儲罐的主要結(jié)構(gòu)形式儲罐的主要結(jié)構(gòu)形式l立式儲罐儲罐的主要結(jié)構(gòu)形式儲罐的主要結(jié)構(gòu)形式儲罐的主要結(jié)構(gòu)形式儲罐的主要結(jié)構(gòu)形式儲罐的主要結(jié)構(gòu)形式l球形儲罐儲罐的主要結(jié)構(gòu)形式儲罐的主要結(jié)構(gòu)形式儲罐的主要結(jié)構(gòu)形式儲罐的主要結(jié)構(gòu)形式5.1概述l儲運(yùn)設(shè)備設(shè)計(jì)要考慮的兩類問題工藝性要求：主要影響儲罐的結(jié)構(gòu)形式場地條件：主要影響儲罐的強(qiáng)

2、度、剛度和穩(wěn)定性計(jì)算工藝性要求容量大小鋼材品種及耗量施工條件設(shè)置位置介質(zhì)性質(zhì)工藝性要求返回場地條件介質(zhì)性質(zhì)l介質(zhì)性質(zhì)是選擇儲罐形式和儲存系統(tǒng)的一個(gè)重要因素l介質(zhì)的重要性質(zhì)有：介質(zhì)重要性質(zhì)可燃性飽和蒸汽壓密度腐蝕性毒性化學(xué)反應(yīng)活性溫度返回工藝性要求場地條件場地條件環(huán)境溫度風(fēng)載荷、地震載荷、雪載荷地基條件5.1 概述l5.2臥式儲罐l5.2.1基本結(jié)構(gòu)基本結(jié)構(gòu)地面臥式儲罐地下臥式儲罐l地面臥式儲罐最基本組成部件l圓筒l封頭l臥式支座：鞍式、圈式l人孔、接管l安全閥、壓力表、液位計(jì)、溫度計(jì)l地面臥式儲罐設(shè)計(jì)依據(jù)的主要標(biāo)準(zhǔn)l鋼制臥式容器JB4731l鞍式支座JB/T4712l橢圓形封頭JB/T4737

3、 或旋壓封頭JB/T4729l容器人孔和手孔HG2151421536 或 人孔和手孔JB579592l補(bǔ)強(qiáng)圈HG21506 或補(bǔ)強(qiáng)圈JB/T4736l地面臥式儲罐臥式容器的設(shè)計(jì)步驟l初定殼體壁厚（根據(jù)內(nèi)壓或外壓容器的設(shè)計(jì)方法）l確定支座安裝位置l計(jì)算支座反力和支座包角的影響l考慮各種附加載荷，校核筒體在全部載荷下的周向、軸向以及剪切強(qiáng)度和穩(wěn)定性，確定殼體的實(shí)際壁厚l確定支座各部尺寸（或選用校核）l地面臥式儲罐臥式儲罐鞍式支座設(shè)計(jì)要點(diǎn)l支座數(shù)量的確定l支座安裝位置l鞍座包角的選取l鞍座標(biāo)準(zhǔn)選用l 地面臥式儲罐圈座l圈座結(jié)構(gòu)l圈座的優(yōu)缺點(diǎn) 優(yōu)點(diǎn)：對筒體有較好的加強(qiáng)作用，防止筒體在支座部分產(chǎn)生較大變

4、形 缺點(diǎn)：加工費(fèi)用高l地面臥式儲罐圈座l采用圈座的場合 因自身重量而可能造成嚴(yán)重?fù)锨谋”谌萜?多于兩個(gè)支座的長容器 除常溫常壓下操作的容器外，至少應(yīng)有一個(gè)圈座是滑動支承結(jié)構(gòu)l雙圈座臥式儲罐的設(shè)計(jì)同鞍式支座的臥式儲罐l地下臥式儲罐采用地下安裝臥式儲罐的目的l減少占地面積l減少安全防火間距l(xiāng)對液化氣儲罐埋地安裝可避開環(huán)境溫度對它的影響，維持地下臥式液化氣儲罐壓力不變l地下臥式儲罐臥式儲罐地下安裝的兩種方法l安裝在地下構(gòu)筑空間，這種安裝與地面臥式儲罐相同l臥式儲罐安放在地下設(shè)置的支座上，儲罐外殼涂上瀝青防銹層或其它的防腐蝕層。必要時(shí)再附加電化學(xué)保護(hù)（犧牲陽極保護(hù)或外加電流），最后采取地下埋設(shè)方法，

5、并達(dá)到預(yù)期的埋土深度。l地下臥式儲罐地面與地下臥式儲罐的結(jié)構(gòu)異同l相同點(diǎn)：主要組成部分均有筒體、封頭、支座、工藝接管、儀表管和安全泄放裝置等l不同點(diǎn)：安裝在地下室中的結(jié)構(gòu)與地面相同外，土埋方法的儲罐外殼涂有防腐層，必要時(shí)有電化學(xué)保護(hù)。接管或接口為了適應(yīng)埋地狀況的安裝、檢修和維護(hù)，一般采用集中安放在一個(gè)或幾個(gè)人孔蓋板上，并加保護(hù)罩體，保護(hù)罩體一般在地面以上5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l計(jì)算模型由于筒體臥式放置在鞍座上，并且要安裝相應(yīng)的工藝接管，破壞了軸對稱性，不能采用回轉(zhuǎn)薄殼的無力矩理論求解。并且支座與筒體的接觸面較大，支座也是變形體，支座與筒體的變形相互影響，屬彈性理論的接觸問題。這樣按彈性力學(xué)的一般情

6、況板殼理論和接觸問題求解十分復(fù)雜和困難。1951年Zick提出了近似分析方法，目前仍為多數(shù)國家臥式儲罐設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)采用。 Zick的近似分析方法，將雙鞍座支承的臥式儲罐簡化成承受均布載荷兩支點(diǎn)的外伸梁進(jìn)行近似分析。并在理論分析的基礎(chǔ)上，結(jié)合試驗(yàn)給出臥式儲罐殼體應(yīng)力的計(jì)算方法。pyqALHAFFHq32Hq32H83qHq32Hq32MMqHq32Hq32MM5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l假設(shè)條件將雙鞍座支承的臥式容器簡化為承受均布載荷兩支點(diǎn)的外伸梁進(jìn)行近似分析，但與純屬受均布載荷的梁不同：l除均布載荷外，在封頭還應(yīng)考慮液體靜壓所引起的水平力矩，且封頭部分的質(zhì)量視為作用在其重心（重心位置距封頭切線的距離約為3

7、H/8）的集中力考慮l由于縱向彎矩引起的應(yīng)力還應(yīng)與其它載荷（主要是設(shè)計(jì)壓力）引起的應(yīng)力相疊加l圓筒中的各項(xiàng)應(yīng)力不僅與鞍座位置有關(guān)，而且隨鞍座包角的大小而變化5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l假設(shè)條件當(dāng)鞍座靠近封頭時(shí)，則封頭對圓筒可起加強(qiáng)作用兩個(gè)鞍座的位置是以容器的縱向中心對稱的由于臥式儲罐的受力分析是按均布載荷的梁進(jìn)行分析的，需將容器的重量折算為作用于容器上的均布載荷對于凸形封頭（橢圓形、碟形、半球形等），根據(jù)容積相等的原則，得出封頭的容積近似等于直徑相同，長為2H/3的圓筒容積，故兩端凸形封頭的當(dāng)量長度為4H/3，其外伸梁的折算長度為L+ 4H/3。5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l載荷分析臥式儲罐的載荷分析l長期載荷

8、 壓力 內(nèi)壓或外壓 儲罐重量 圓筒、封頭及附件等的重量 物料重量 正常操作時(shí)的物料重量，水壓試驗(yàn)時(shí)的充水重量l短期載荷 雪載荷 風(fēng)載荷 地震載荷 沖擊載荷5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l 載荷分析支座反力和均布載荷l支座反力F由上面分析的各種載荷疊加得到的總載荷最大值的1/2為支座的反力Fl均布載荷 計(jì)算均布載荷的當(dāng)量長度：L=L+4H/3 均布載荷： 近似均布載荷若儲罐內(nèi)介質(zhì)的密度為，且略去儲罐自重，可近似為：HLFLFq3422gRqi25.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l載荷分析內(nèi)力分析l圓筒軸向彎矩 液體水平靜壓力施加在封頭上產(chǎn)生的彎矩M0 作用在筒體直邊段端部的彎矩M224iRHqMqMi4R205.2.2設(shè)計(jì)

9、計(jì)算l載荷分析內(nèi)力分析l圓筒軸向彎矩 在鞍座處圓筒截面上的軸向彎矩M2時(shí)，上受拉、下受壓式中，0,2,3411)2(32)(422232232222MLRHRCLHCCARCLACFAAqAHqAHRqMiiiiqHq32Hq32MM5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l載荷分析內(nèi)力分析l圓筒軸向彎矩 圓筒支座跨中截面處的彎矩M1，下部圓筒受拉壓時(shí)，表示上半部圓筒受,3414)()(1式中，)(422232412211221oMLHLHLRCALCFLLqALFLHqHRqMiiqHq32Hq32MM5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l載荷分析內(nèi)力分析l剪力最大剪力在支座截面處，求該處的剪力 當(dāng)支座離封頭切線距離A0.5Ri時(shí)

10、，應(yīng)計(jì)及外伸圓筒和封頭兩部分重量的影響，在支座截面上的剪力為：HLALFHAqFV34232qHq32Hq32MM5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l載荷分析內(nèi)力分析l剪力 當(dāng)支座離封頭切線距離A0.5Ri時(shí)，可忽略外伸圓筒和封頭重量的影響，在支座截面上的剪力為： V=FqHq32Hq32MM5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核圓筒的軸向應(yīng)力圓筒上的軸向應(yīng)力由兩部分組成：一部分由軸向彎曲力矩引起的軸向應(yīng)力；另一部分由設(shè)計(jì)壓力引起的軸向薄膜應(yīng)力。l軸向彎曲應(yīng)力 Zick的試驗(yàn)結(jié)論 跨中處圓筒截面的軸向彎曲應(yīng)力 支座截面處圓筒截面的軸向彎曲應(yīng)力5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核圓筒的軸向應(yīng)力l由設(shè)計(jì)

11、壓力引起的軸向應(yīng)力上式在內(nèi)壓操作時(shí)應(yīng)力為正值，外壓或真空操作時(shí)為負(fù)值eippR25.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核圓筒軸向強(qiáng)度校核l在鞍座處截面上的合成應(yīng)力（存在“扁塌”時(shí)在3點(diǎn)或不存在“扁塌”時(shí)在3點(diǎn)、4點(diǎn)）31234eieipRKMpR2123332或eieipRKMpR2224425.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核圓筒軸向強(qiáng)度校核l在跨中截面上的合成應(yīng)力（1點(diǎn)、2點(diǎn)）31234eieipRMpR21112eieipRMpR212225.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核圓筒軸向強(qiáng)度校核l強(qiáng)度條件以上計(jì)算的各合成應(yīng)力當(dāng)為拉伸應(yīng)力時(shí)，應(yīng)t；當(dāng)為壓縮應(yīng)力時(shí)應(yīng)t和cr。l強(qiáng)度

12、校核應(yīng)考慮的工況 操作工況 試驗(yàn)工況 充水工況5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的切向剪應(yīng)力及封頭的附加拉伸應(yīng)力因支座處的剪應(yīng)力最大，作為設(shè)計(jì)計(jì)算，只考慮此處的剪應(yīng)力即可。根據(jù)支座截面處圓筒的不同加強(qiáng)方式，又可分為三種情況。l 第一種是支座截面處設(shè)置有加強(qiáng)圈的圓筒；l 第二種是支座截面處無加強(qiáng)圈且A0.5Ri的圓筒；l 第三種情況是被封頭加強(qiáng)的圓筒。5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的切向剪應(yīng)力及封頭的附加拉伸應(yīng)力l單位弧長切向剪力sinitRVV Vt5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的切向剪應(yīng)力及封頭的附加拉伸應(yīng)力l在支座截

13、面處設(shè)置加強(qiáng)圈的圓筒，圓環(huán)形截面的剪應(yīng)力HLALRFKHLALRFKRVKRVVeieieieiet342319.0,2,sin342sin1max333時(shí)5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的切向剪應(yīng)力及封頭的附加拉伸應(yīng)力l在支座截面處無加強(qiáng)圈且A0.5Ri的圓筒當(dāng)支座處圓筒無加強(qiáng)圈，又得不到封頭的加強(qiáng)作用，支座上部圓筒由于載荷的作用產(chǎn)生變形，不能承受剪力的作用，從而使承受切向剪力的有效截面減小。根據(jù)Zick研究結(jié)論認(rèn)為：切向剪力僅由一個(gè)包角為 的圓弧截面積稱為“有效截面”承擔(dān)，且最大切向剪應(yīng)力出現(xiàn)在鞍座邊角A點(diǎn)處，剪應(yīng)力仍正比于sin2022d/20 xx/2A5.2.

14、2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的切向剪應(yīng)力及封頭的附加拉伸應(yīng)力l在支座截面處無加強(qiáng)圈且A0.5Ri的圓筒設(shè)無加強(qiáng)圈且A0.5Ri時(shí)，圓筒上的切向剪應(yīng)力是有加強(qiáng)圈時(shí)圓筒上的切向剪應(yīng)力的C倍，即n=C。在“有效截面”內(nèi)微內(nèi)力ndA在豎向的合力等于支座截面上的剪力，即：cossinsin2sinsin22VCdCVdRRVCVieeid/20 xx/2A5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算cossinsincossinsin:cossinsincossin33maxKRVKRVRVCCeieiein時(shí)取得最大值5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的切向剪應(yīng)力及封頭的附加拉伸應(yīng)力l

15、被封頭加強(qiáng)的圓筒Zick提出支座（這里指左支座）左側(cè)面上，0范圍內(nèi)剪力指向下方，切向應(yīng)力分布規(guī)律與有加強(qiáng)圈的圓筒相同；在范圍內(nèi)，剪力朝上，切向剪應(yīng)力是有加強(qiáng)圈時(shí)圓筒上剪應(yīng)力的C倍。達(dá)到靜力平衡，左側(cè)截面上朝下的力必須與朝上的力相等。/20 xx/2A5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算cossincossinsincossincossinsin,0;,cossincossinsinsincossincossincossin2sin21sin2cossin2sin21sin2sinsin2sinsin233max20020KRFKRFRFRFCCdddRRFCdRRFeieieieiieeiieei剪應(yīng)力為零時(shí)剪

16、應(yīng)力最大時(shí)/20 xx/2A5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的切向剪應(yīng)力及封頭的附加拉伸應(yīng)力l封頭中的附加拉伸應(yīng)力（A0.5Ri，封頭對圓筒起加強(qiáng)作用時(shí)）當(dāng)圓筒被封頭加強(qiáng)時(shí)，封頭中的剪應(yīng)力按上圖分布，此時(shí)封頭中由微內(nèi)力dA組成的內(nèi)力系在水平方向會對封頭產(chǎn)生附加拉抻應(yīng)力作用，作用范圍為沿封頭的整個(gè)高度。顯然，附加拉伸應(yīng)力值與凸形封頭的型式有關(guān)，在計(jì)算封頭中的附加拉伸應(yīng)力時(shí)作如下簡化。/20 xx/2A5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的切向剪應(yīng)力及封頭的附加拉伸應(yīng)力 封頭中附加應(yīng)力計(jì)算時(shí)的假定 設(shè)封頭為平封頭，其受載面積為2Rihe（he為封頭的有效

17、厚度） 凸形封頭中的附加拉伸應(yīng)力為按平封頭計(jì)算值的1.5倍 作用于封頭的附加水平力為：5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算cossinsin8325.1cossinsin2cossinsin2coscossincossinsincossin244220KRFKRFFdRRFdRRFheiheihieeiieei封頭的附加拉伸應(yīng)力為5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的切向剪應(yīng)力及封頭的附加拉伸應(yīng)力l圓筒和封頭中的切向剪切強(qiáng)度條件t=0.8tl封頭上的附加拉伸應(yīng)力和由內(nèi)壓引起的拉伸應(yīng)力（h）相疊加后的強(qiáng)度條件 h+ h 1.25t當(dāng)封頭承受外壓時(shí)不必計(jì)算內(nèi)壓引起的拉伸應(yīng)力h5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l

18、圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的周向應(yīng)力l支座截面處圓筒的周向壓縮力 未用任何形式加強(qiáng)圓筒的周向壓縮力TZick假設(shè)，鞍座和圓筒之間無磨擦，支座作用于圓筒的反力指向圓筒中心，即圓筒僅在接合面的局部地區(qū)承受一非均勻布的“外壓”，在圓筒上產(chǎn)生周向壓縮應(yīng)力。在角處的周向壓縮應(yīng)力沿殼體厚度的合力T對圓筒中心o的矩應(yīng)與從 間剪應(yīng)力對圓筒中心o的矩。即：/20 x/2o切向剪力徑向力TmaxTdRTRdRTRieniieni5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算/20 x/2o切向剪力徑向力TmaxTcossincos1cossincos1:,cossin)coscos(cossinsincossinsin55maxK

19、FKFTVFVdVTRVein得近似代替用時(shí)取得最大值5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的周向應(yīng)力l支座截面處圓筒的周向壓縮力 被封頭加強(qiáng)圓筒的周向壓縮力因圓筒受到封頭加強(qiáng)，圓筒能保持圓形，在支座截面處其情況類似用加強(qiáng)圈加強(qiáng)的圓筒，在該截面上圓筒中的周向壓縮力計(jì)算與用加強(qiáng)圈加強(qiáng)的圓筒采用相同的方法。5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的周向應(yīng)力l支座截面處圓筒的周向壓縮力 用加強(qiáng)圈加強(qiáng)圓筒的周向壓縮力這種情況推導(dǎo)過程較復(fù)雜，直接給出結(jié)論，式中的KA、Kt、K7在下面給出788max1cos1KKKKFKTtA5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支

20、座截面處圓筒的周向應(yīng)力l支座截面處圓筒的周向壓縮應(yīng)力 圓筒承受周向壓縮應(yīng)力的“有效長度”b為鞍座寬度，見書圖5-21（P215） 周向壓縮應(yīng)力eiRbb56. 12eeieTRbTbT56. 125.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的周向應(yīng)力l支座截面處圓筒的周向壓縮應(yīng)力 圓筒橫截面最低點(diǎn)的周向壓縮應(yīng)力 鞍座角邊處的周向壓縮應(yīng)力理論上應(yīng)在T的計(jì)算式中取角度為鞍座角邊處的值，但按Zick試驗(yàn)，對于無加強(qiáng)圈的圓筒，取周向壓縮力為F/4eeiRbFK56. 155eeiRbF56. 14615.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的周向應(yīng)力l支座截面處圓筒的周向彎

21、矩支座截面處圓筒的周向彎矩是由該截面上的切向剪應(yīng)力引起的，然而只有支座處圓筒被加強(qiáng)時(shí)，才能得出周向彎矩的解析解。當(dāng)支座截面處的圓筒無加強(qiáng)圈，且A0.5Ri，即圓筒不受任何形式的加強(qiáng)，以及當(dāng)A8Rm時(shí)，取4Rm；當(dāng)L8Rm時(shí)，取L/2。12L6L21W時(shí)R8L3R26lW時(shí)R8L2e2em2em2em5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的周向應(yīng)力l支座截面處圓筒的周向彎曲應(yīng)力 有加強(qiáng)圈加強(qiáng)的圓筒的周向彎曲應(yīng)力276276128238eimemLFRKRLFKRL時(shí)時(shí)5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核支座截面處圓筒的周向應(yīng)力l支座截面處圓筒的周向彎曲應(yīng)力 無加強(qiáng)圈加強(qiáng)的

22、圓筒的周向彎曲應(yīng)力266266128238eimemLFRKRLFKRL時(shí)時(shí)5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核周向彎曲應(yīng)力和周向壓縮應(yīng)力的強(qiáng)度校核l支座截面上圓筒最低處l支座截面上鞍座邊角處（無加強(qiáng)圈加強(qiáng)時(shí)） teeiRbFK 56. 155 teieeiiteeeiiLFRKRbFRLFKRbFRL 25. 11256. 14825. 12356. 148266266 5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核周向彎曲應(yīng)力和周向壓縮應(yīng)力的強(qiáng)度校核l關(guān)于強(qiáng)度校核計(jì)算時(shí)，e值的確定的說明 鞍座板起加強(qiáng)作用的條件當(dāng)圓筒上鞍座板的寬度不小于b2，且鞍座板的包角達(dá)到（+12）時(shí)，可認(rèn)為鞍座板起

23、加強(qiáng)作用，并與圓筒一起承受壓縮應(yīng)力及周向彎曲應(yīng)力。以上兩個(gè)條件均不滿足，則認(rèn)為鞍座板不起加強(qiáng)板的作用，即僅由圓筒承受周向壓縮應(yīng)力和周向彎曲應(yīng)力 鞍座板起加強(qiáng)作用時(shí)e值的確定在強(qiáng)度校核式中用（ 1 + e ）代替e ；用（ 1 2+ e 2）代替e 2。 1為滿足加強(qiáng)板設(shè)置條件的鞍座板厚度5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核圓筒上設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)圓筒和加強(qiáng)圈上的強(qiáng)度校核臥式儲罐支座因結(jié)構(gòu)原因不能設(shè)置在靠近封頭處（A0.5Ri），且圓筒不足以承受周向彎矩時(shí)，需在支座截面處圓筒上設(shè)置加強(qiáng)圈。鞍座截面處的圓筒上和靠近鞍座截面處的圓筒上設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)，其受力分析與前述的周向彎曲應(yīng)力分析方法相似5.2.2

24、設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核圓筒上設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)圓筒和加強(qiáng)圈上的強(qiáng)度校核l加強(qiáng)圈設(shè)置的型式 內(nèi)加強(qiáng)圈 外加強(qiáng)圈Ab3edb1xx xeAb3b1x xeb3edb1x5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核圓筒上設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)圓筒和加強(qiáng)圈上的強(qiáng)度校核l鞍座截面處設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)鞍座邊角處圓筒周向應(yīng)力的強(qiáng)度校核Ab3edb1xx xe 軸的慣性矩軸的慣性矩圖中的陰影截面對圖中的陰影截面對軸的慣性矩軸的慣性矩壁的組合截面積對中性壁的組合截面積對中性加強(qiáng)圈與有效寬度內(nèi)筒加強(qiáng)圈與有效寬度內(nèi)筒圖中的陰影面積圖中的陰影面積壁的組合截面積壁的組合截面積加強(qiáng)圈與有效寬度內(nèi)筒加強(qiáng)圈與有效寬度內(nèi)筒xxIAAFKIe

25、FRKti ,25. 10080770 5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核圓筒上設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)圓筒和加強(qiáng)圈上的強(qiáng)度校核l鞍座截面處設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)鞍座邊角處加強(qiáng)圈的內(nèi)緣或外緣表面周向應(yīng)力的強(qiáng)度校核Ab3edb1xx xe tiAFKIdFRK 25. 108078 5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核圓筒上設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)圓筒和加強(qiáng)圈上的強(qiáng)度校核l靠近鞍座截面處鞍座截面處設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)鞍座邊角處圓筒周向應(yīng)力的強(qiáng)度校核 量量每個(gè)支座處加強(qiáng)圈的數(shù)每個(gè)支座處加強(qiáng)圈的數(shù)軸的慣性矩軸的慣性矩圖中的陰影截面對圖中的陰影截面對軸的慣性矩軸的慣性矩壁的組合截面積對中性壁的組合截面積對中性加強(qiáng)圈與有效寬度內(nèi)筒

26、加強(qiáng)圈與有效寬度內(nèi)筒圖中的陰影面積圖中的陰影面積壁的組合截面積壁的組合截面積加強(qiáng)圈與有效寬度內(nèi)筒加強(qiáng)圈與有效寬度內(nèi)筒 nxxIAnAFKnIeFRKti,25. 10080770 Ab3b1x xeb3edb1x5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核圓筒上設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)圓筒和加強(qiáng)圈上的強(qiáng)度校核l靠近鞍座截面處設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)鞍座邊角處加強(qiáng)圈的內(nèi)緣或外緣表面周向應(yīng)力的強(qiáng)度校核 tinAFKnIdFRK 25. 108078 Ab3b1x xeb3edb1x5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l圓筒應(yīng)力計(jì)算和強(qiáng)度校核圓筒上設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)圓筒和加強(qiáng)圈上的強(qiáng)度校核l靠近鞍座截面處設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)鞍座處圓筒截面最低點(diǎn)的周向應(yīng)力的

27、強(qiáng)度校核Ab3b1x xeb3edb1x teeiRbFK 56. 1555.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l鞍座強(qiáng)度校核鞍座包角一般為120150。增大鞍座包角可使圓筒中的應(yīng)力降低，但鞍座重量將顯著增加，同時(shí)增加了鞍座承受的水平推力；而鞍座包角過小時(shí)臥式儲罐的穩(wěn)定性較差。一般規(guī)定鋼制鞍座的寬度b可取大于或等于8 ，初步?jīng)Q定鞍座寬度b值后，必須通過上述一系列校核后，最終確定b值。如難以滿足周向應(yīng)力的校核條件，可增加鞍座托板寬度到不小于 ，以降低圓筒上的周向應(yīng)力水平。對鞍座而言，圓筒對其施加徑向載荷，此徑向力的水平分量即為鞍座所承受的水平推力。徑向力的作用下，鞍座托板內(nèi)縱向截面內(nèi)產(chǎn)生周向拉力。徑向力可通過求出鞍

28、座托板內(nèi)的周向拉力求得iReiRbb56. 12/20 x/2o切向剪力徑向力FT5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l鞍座強(qiáng)度校核鞍座托板內(nèi)的周向拉力這里鞍座托板內(nèi)的周向拉力和前面圓筒內(nèi)的周向壓縮力的求解方法相同，只把那里的角換成角就可以了。鞍座上的徑向反力準(zhǔn)確地求得鞍座上的徑向反力必須用數(shù)值方法。這里采用近似方法，利用薄壁圓筒的周向應(yīng)力與介質(zhì)壓力的關(guān)系式cossin)coscos(cossinsinFdFTcossincoscosiiiiRFRTqRqTRq/20 x/2o切向剪力徑向力FT5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l鞍座強(qiáng)度校核鞍座上的水平推力cossinsin21cos1cossinsin21cos1sin29

29、92KFKFdqF/20 x/2o切向剪力徑向力FT5.2.2設(shè)計(jì)計(jì)算l 鞍座強(qiáng)度校核鞍座上的強(qiáng)度校核上面的推導(dǎo)是對圓筒未被加強(qiáng)時(shí)得到的，Zick認(rèn)為，對于圓筒被封頭加強(qiáng)以及加強(qiáng)圈加強(qiáng)時(shí)，用同樣的K9值計(jì)算鞍座上的水平推力，其結(jié)果是安全的。 Zick指出，僅在圓筒最低部位以下Ri/3范圍內(nèi)的鞍座腹板承受此水平推力，考慮到此時(shí)未計(jì)及圓筒上的周向彎矩影響，推薦采用較低的許用應(yīng)力，其值取正常許用應(yīng)力的2/3，強(qiáng)度條件為式中b0-鋼制鞍座的腹板厚度或混凝土制鞍座的寬度 鞍座的實(shí)際高度小于Ri/3時(shí)，用實(shí)際高度計(jì)算鞍座有效截面的平均應(yīng)力9 tibRFK3231099/20 x/2o切向剪力徑向力FT5.

30、3球形儲罐l球形儲罐的分類按形狀分：圓球形和橢球形；按殼體構(gòu)造方式：單層球殼和多層球殼；按球殼的組合方式：桔瓣式、足球瓣式、混合式；按支承方式：支柱式支承、筒形或錐形裙式支承。5.3球形儲罐純桔瓣式罐體5.3球形儲罐足球瓣式罐體5.3球形儲罐混合式罐體5.3球形儲罐支柱式支承桔瓣式支柱式支承桔瓣式圓筒形裙座支承5.3球形儲罐l球罐的組成罐體（包括上下極板、上下溫帶板和赤道板）、支柱或裙座、拉桿、操作平臺、盤梯、各種附件（人孔、接管、液面計(jì)、壓力計(jì)、溫度計(jì)、安全泄放裝置等）、保溫層、防火水幕噴淋管等附屬設(shè)施5.3球形儲罐l 罐體常用三種罐體的比較罐體名稱純桔瓣式足球瓣式混合式結(jié)構(gòu)特點(diǎn)球殼全部按桔

31、瓣瓣片的形狀分割再組合取尺寸相同或相似的四邊形或六邊形球瓣組焊赤道帶和溫帶采用桔瓣時(shí)，極板采用足球瓣式優(yōu)點(diǎn)球殼拼裝焊縫規(guī)則，施焊容易；接頭受力均勻，質(zhì)量可靠球瓣尺寸相同，下料成形規(guī)格化，材料利用率高，互換性好，組裝焊縫較短，焊接及檢驗(yàn)工作量小板材利用率高，焊縫長度較短，球殼板數(shù)量減少，應(yīng)力分布均勻缺點(diǎn)球瓣尺寸大小不一，只能在本帶內(nèi)或上、下對稱的帶之間互換；下料及成型較復(fù)雜，板材利用率低，球極板尺寸較小，焊縫不易錯(cuò)開焊縫布置復(fù)雜，施工組裝困難，對球殼板的制造精度要求高應(yīng)用適用于各種容量的球罐，為世界各國普遍采用的球罐國內(nèi)不常用國外廣泛采用，用于大形球罐5.3球形儲罐l支座分類l柱式（赤道正切柱式

32、用的最多） 赤道正切柱式支座結(jié)構(gòu)特點(diǎn)多根圓柱狀支柱在球殼赤道帶等距離布置，支柱中心線與球殼相切或相隔而焊接起來。支柱之間設(shè)連接拉桿 優(yōu)點(diǎn)受力均勻，彈性好，能承受熱膨脹的變形，安裝方便，施工簡單，容易調(diào)整 缺點(diǎn)球罐重心高，相對而言穩(wěn)定性差5.3球形儲罐l支座分類l裙式支座只在小型球罐中有使用。穩(wěn)定性好支柱的結(jié)構(gòu)l支柱的主要組成：支柱、底板、端板。l 分類：單段式和雙段式 單段式由一根圓管或卷制圓筒組成，主要用于常溫球罐。 雙段式結(jié)構(gòu)復(fù)雜，常用于低溫球罐。5.3球形儲罐l支座支柱結(jié)構(gòu)圖5.3球形儲罐l支座支柱與球殼的連接l直接連接：適用于大型球罐。l加托板的結(jié)構(gòu)型式：可解決由于連接部下端夾角小，間

33、隙狹窄難以施焊的問題。l U型柱結(jié)構(gòu)：適合低溫球罐對材料的要求。l 翻邊結(jié)構(gòu)形式：不但解決了連接部位下端施焊的困難，而且確保了焊接質(zhì)量。5.3球形儲罐l 支柱與球殼連接結(jié)構(gòu)圖l 支柱與球殼連接端部結(jié)構(gòu)平板式易造成高應(yīng)力狀態(tài)半球式橢圓式半球式和橢圓式屬彈性結(jié)構(gòu)，不易造成高應(yīng)力狀態(tài)，抗拉斷能力強(qiáng)直接連接U形柱結(jié)構(gòu)加托板結(jié)構(gòu)支柱翻邊結(jié)構(gòu)5.3球形儲罐l支座拉桿l作用承受風(fēng)載荷和地震載荷，增加球罐的穩(wěn)定性l分類 可調(diào)式包括：單層交叉可調(diào)式、雙層交叉可調(diào)式、相隔一柱單層交叉可調(diào)式優(yōu)點(diǎn)：隨時(shí)可以調(diào)節(jié)，能獲得更好的穩(wěn)定性 固定式優(yōu)點(diǎn)：制作簡單，施工方便5.3球形儲罐5.3球形儲罐5.3球形儲罐l人孔和接管人

34、孔球罐的人孔應(yīng)開設(shè)兩個(gè)，分別設(shè)置在上下極板上，一般設(shè)在上下極板的中心。球罐的人孔直徑以DN500為宜。人孔結(jié)構(gòu)在球罐上最好采用帶整體鍛件凸緣補(bǔ)強(qiáng)的回轉(zhuǎn)蓋或水平吊蓋型式，在有壓力情況下人孔法蘭一般采用帶頸對焊法蘭，密封面大都采用凹凸面形式接管接管與球殼連接處是強(qiáng)度的薄弱環(huán)節(jié)，一般采用厚壁管與整體鍛件凸緣等補(bǔ)強(qiáng)措施以提高其強(qiáng)度。設(shè)計(jì)時(shí)采取的措施：接管與殼體的材質(zhì)相容；盡量布置在上下極板上；球罐上的所有接管均需設(shè)置加強(qiáng)筋，小接管群可采用聯(lián)合加強(qiáng)；球罐接管法蘭應(yīng)采用凹凸面法蘭5.3球形儲罐l附件操作、安裝和檢查、溫度控制附件：梯子、平臺、水噴淋裝置、絕熱設(shè)施；安全附件：液面計(jì)、壓力表、溫度計(jì)、安全閥或

35、爆破膜、聯(lián)鎖裝置l球殼設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)鋼制球形儲罐GB12337、鋼制球形儲罐型式與基本參數(shù)GB/T17261地面臥式儲罐人孔鞍式支座進(jìn)料接管放料接管封頭筒體地面臥式儲罐安全閥快開門地面臥式儲罐安全閥排放管避雷針液位計(jì)圍堰護(hù)欄扶梯地面臥式儲罐地面臥式儲罐壓力表安全閥地下臥式儲罐返回地下臥式儲罐可燃性l可燃性的等級和分類對流體按石油化工企業(yè)設(shè)計(jì)防火規(guī)定GB50160對固體按建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范GB50016返回介質(zhì)重要性質(zhì)飽和蒸汽壓l 飽和蒸汽壓是指在一定溫度下的密閉容器中，當(dāng)達(dá)到氣液兩相平衡時(shí)氣液分界面上的蒸汽壓，它隨溫度而變化，但與容積的大小無關(guān)。對于液化石油氣和液化天然氣之類，都不是純凈物，而是一種混

36、合物，此時(shí)的飽和蒸汽壓與混合比例有關(guān)，可根據(jù)道爾頓和拉烏爾定律進(jìn)行計(jì)算。當(dāng)儲存的介質(zhì)為具有高粘度或高冰點(diǎn)的液體時(shí)，為保持流動性，就需要對儲存設(shè)備進(jìn)行加熱或保溫，使其保持便于輸送的狀態(tài)。返回介質(zhì)重要性質(zhì)溫度l 介質(zhì)溫度影響介質(zhì)的物理化學(xué)性質(zhì)溫度不同，介質(zhì)的飽和蒸汽壓不同溫度升高，介質(zhì)的粘度減小溫度對密度有影響：對氣體介質(zhì)影響大，對液體介質(zhì)影響小，對固體介質(zhì)影響更小液化氣體的體積隨溫度上升而膨脹，溫度下降而收縮返回介質(zhì)重要性質(zhì)密度l儲存液體的密度直接影響載荷的分析與罐體應(yīng)力的大小返回介質(zhì)重要性質(zhì)腐蝕性l介質(zhì)的腐蝕性是儲存設(shè)備材料選擇的首要依據(jù)，它將直接影響制造工藝與設(shè)備造價(jià)返回介質(zhì)重要性質(zhì)毒性l介

37、質(zhì)的毒性程度直接影響設(shè)備制造與管理的等級（容器類別的劃分）和安全附件的配置返回介質(zhì)重要性質(zhì)容量大小l決定儲罐的幾何尺寸當(dāng)儲罐裝滿液態(tài)液化氣時(shí)，如果溫度升高，罐內(nèi)壓力會升高。壓力變化程度與液化氣體的膨脹系數(shù)和溫度變化量成正比，而與壓縮系數(shù)成反比。在儲存設(shè)備使用時(shí)，必須嚴(yán)格控制儲罐的充裝量。充裝量：指裝量系數(shù)與儲罐實(shí)際容積和設(shè)計(jì)溫度下介質(zhì)的飽和液體密度的乘積。固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程明確規(guī)定裝量系數(shù)0.95，一般取0.9。返回工藝性要求設(shè)置位置l設(shè)置位置影響儲罐的結(jié)構(gòu)形式立式或臥式支承形式l鞍式或圈式l腿式、支承式、耳式l裙座工藝性要求鋼材品種及耗量l鋼材品種影響儲罐的制造安裝方法l鋼材品種

38、不同機(jī)械性能不同，適用范圍不同，必須根據(jù)介質(zhì)的性質(zhì)和鋼材的性質(zhì)，以及場地條件，正確選材l鋼材耗量決定于儲罐的結(jié)構(gòu)形式、鋼材的品種、加工方式返回工藝性要求施工條件l施工環(huán)境條件l制造安裝條件l道路運(yùn)輸條件l政治、經(jīng)濟(jì)、社會條件l人員素質(zhì)、管理體制等返回工藝性要求環(huán)境溫度l 環(huán)境溫度影響飽和蒸汽壓、熱損失，常與工藝溫度條件一起決定設(shè)備是否采取保溫措施l 當(dāng)儲罐的金屬溫度受大氣環(huán)境溫度影響時(shí)，其最低設(shè)計(jì)溫度可按該地區(qū)氣象資料，取氣象局實(shí)測的10年逐月平均最低氣溫的最小值。l 月平均最低氣溫是指當(dāng)月各天的最低氣溫相加后除以當(dāng)月天數(shù)。l 隨著液化氣體的溫度下降，罐內(nèi)壓力將大幅下降，此時(shí)罐體的應(yīng)力水平有較

39、大的降低。為此，在確定儲罐設(shè)計(jì)溫度時(shí)，可按有關(guān)規(guī)定進(jìn)行低溫低應(yīng)力分析。l 當(dāng)儲罐內(nèi)因溫度降低而使內(nèi)壓低于大氣壓時(shí)，還應(yīng)進(jìn)行罐體的穩(wěn)定性校核，以免發(fā)生失穩(wěn)失效。風(fēng)載荷、地震載荷、雪載荷l當(dāng)儲存設(shè)備安裝在室外時(shí)，必須考慮風(fēng)載荷、地震載荷和雪載荷l風(fēng)載荷、地震載荷均引起儲存設(shè)備的振動，要校核自振頻率和彎曲應(yīng)力，以及豎直壓力l雪載荷屬靜載荷返回施工條件地基條件l地基條件影響儲存設(shè)備的振動頻率l地基條件與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)密切相關(guān)返回施工條件人孔人孔人孔人孔返回地面臥式儲罐儲罐鞍式支座(滑動式S)鞍式支座(固定式F)圈座安全閥支座數(shù)量的確定l一般采用雙支座采用多鞍座難于保證各鞍座均勻受力，由于不均勻受力，承受較大

40、力的鞍座處地基下沉，該鞍座處承受的力更大，造成殼體失效。雙支座可有效保證兩支座均勻受力。l雙支座一個(gè)為固定式（代號為F），另一個(gè)為活動式（代號為S）固定式的地腳螺栓孔為圓孔，活動式的地腳螺栓孔為長圓孔。其它結(jié)構(gòu)相同。目的是防止臥式儲罐因操作溫度與安裝溫度不同引起熱膨脹以及由于圓筒及物料重量使圓筒彎曲等原因?qū)εP式儲罐引起附加應(yīng)力。支座安裝位置切線切線HHLAAbbRiJB4731規(guī)定：A0.2L，最大不得大于0.25L， A0.5Rm。（Rm=Ri+n/2）支座安裝位置理論依據(jù)l 假設(shè)雙鞍座臥式儲罐為受均勻分布載荷的外伸簡支梁根據(jù)材料力學(xué)理論，梁長為L的外伸簡支梁，外伸長度A=0.207L時(shí)，雙

41、支座處的彎矩和跨中截面的彎矩絕對值相等。這三處的彎矩是最大值，屬等強(qiáng)度設(shè)計(jì)。l 實(shí)際臥式儲罐的支承不是簡支、殼體是薄壁、封頭是曲面結(jié)構(gòu)支承處的應(yīng)力分布較復(fù)雜，準(zhǔn)確求解困難。JB4731規(guī)定取A0.2L，并且這里的L是圓筒與橢圓相切處之間的距離。l 若支座靠近封頭，封頭的剛度大于筒體，封頭有加強(qiáng)作用。為了充分利用這一特點(diǎn)，最好使A 0.5Rm鞍座包角的選取l包角大對鞍座的水平推力大，對殼體的法向分布面力小，對殼體有利。l包角小時(shí)鞍座重量輕，儲罐支座系統(tǒng)的重心高，儲罐的穩(wěn)定性下降，鞍座處圓筒上的應(yīng)力較大。l常用包角有：120、135、150。lJB/T4712規(guī)定的鞍座包角為120 和150 兩種

42、鞍座標(biāo)準(zhǔn)選用l 鞍座標(biāo)準(zhǔn)：鞍式支座JB/T4712l 鞍座標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)計(jì)條件：設(shè)計(jì)溫度200，地震設(shè)防烈度8度（類場地土），材料為Q235AF，可改用其它材料l 鞍座允許載荷：查標(biāo)準(zhǔn)中的允許載荷，當(dāng)鞍座高度增加時(shí)，要根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)提供的曲線圖降低允許載荷l 鞍座型式的選?。喊窗白鶎?shí)際承載的大小確定選用輕型或重型鞍座。按容器圓筒強(qiáng)度的需要確定選用包角為120或150包角的鞍座鞍座標(biāo)準(zhǔn)選用l 鞍座墊板的選用：公稱直徑900mm的容器，鞍座分為帶墊板和不帶墊板兩種結(jié)構(gòu)形式，當(dāng)符合下列條件之一時(shí)，必須設(shè)置墊板： 容器圓筒有效厚度3mm時(shí)； 容器圓筒鞍座處的周向應(yīng)力大于規(guī)定值時(shí)； 容器圓筒與鞍座間溫差大于200時(shí)

43、； 當(dāng)容器圓筒材料與鞍座材料不具有相同或相近化學(xué)成分和性能指標(biāo)時(shí)。l 基礎(chǔ)墊板的選用：當(dāng)容器基礎(chǔ)為鋼筋混凝土?xí)r，滑動鞍座底板下面必須安裝基礎(chǔ)墊板，基礎(chǔ)墊板必須保持平整光滑，墊板尺寸參見標(biāo)準(zhǔn)JB/T4712鞍座標(biāo)準(zhǔn)選用l 當(dāng)容器操作壁溫與安裝環(huán)境溫度有較大差異時(shí)，應(yīng)根據(jù)容器圓筒金屬溫度、兩鞍座間距，按標(biāo)準(zhǔn)JB/T4712附錄A查取活動鞍座長圓孔長度返回設(shè)計(jì)要點(diǎn)dyyyxpyRisin1cos,sin,cosiiyiiigRgyRpdRdyRyRxqgRdgRxdyypMiiiRRyii4R4sin1cossin222422240返回作用在筒體直邊段端部的彎矩M M可分解成兩部分。一是液體水平靜壓力施加在封頭上產(chǎn)生的彎矩M0；另一是封頭質(zhì)量引起的偏心載荷，對筒體直邊段部位產(chǎn)生的彎矩M2202448332iRHqMMMqHHHqM返回l Zick對臥式儲罐進(jìn)行了大量的試驗(yàn)和調(diào)查研究，對實(shí)驗(yàn)與調(diào)查的結(jié)果總結(jié)得出結(jié)論：除支座附近截面處，其它各處圓筒在承受軸向彎矩時(shí)，仍可看成抗彎截面模量為 的空心圓截面梁，而并不承受周向彎矩的作用。如果圓筒上不設(shè)置加強(qiáng)圈，且支座的設(shè)置位置A0.5Ri時(shí)，由于支座處截面受剪力作用而發(fā)生周向彎矩，在周向彎矩的作用下，導(dǎo)致支座處圓筒的上半部發(fā)生變形，產(chǎn)生所謂“扁塌”現(xiàn)象。 “扁塌”現(xiàn)