西安院節(jié)能建議梳理情況 2[1]

1、西安院節(jié)能建議及梳理情況序號建議內容專業(yè)梳理意見備注（附圖）1#7低加低負荷時疏水不暢，緊急疏水門需打開，熱力損失較大，建議做以下改進：（見附圖1） 說明:新加旁路管（Ø76）在疏水出口下部接出后，從#7、#8低加下部布置，過低加后馬上向上，在#8低加入口最低處相接，位置越低越好。因運行中負壓，對焊接無特殊要求，可以在焊口上開口。施工時宜拆除保溫，使接口在最低處，管道越短越好。 旁路設常開閥門，裝設位置離#8低加疏水入口越近越好。#6低加疏水改造后如仍存在#7低加疏水不暢問題再實施。2#7低加水側在電側有#7低加水溫測點（現裝了就地溫度表），宜把該測點遠傳到主控給水及低加疏水畫面上，

2、該測點有以下用處： 計算#7低加疏水端差 用端差校核#7低加水位 熱力試驗時計算#7、#8低加抽汽量。 可以實施（汽機專業(yè)牽頭聯系熱控專業(yè)配合在103C修中實施）3#5低加疏水不暢且運行中管道振動，因是二相流調節(jié)水位，國內很少使用，建議改成閥門調節(jié)，改后系統如下：（見附圖2）說明：新改疏水管道不走爐側6.9米層下部，直接在機側6.9米層上布置。 調門位置離#6低加疏水入口越近越好。 和#6低加疏水入口接口處的管道標高越低越好。方案可行，調門選型與熱控專業(yè)討論后定，管道走向現場察看后定。4#6低加疏水不暢，且疏水進兩個#7低加量不平衡，由于是二相流控制水位，建議安裝以下系統改進。（改用調門調節(jié)）

3、說明：兩個疏水支路各加一個手動閥，運行中觀察進哪個低加多，就關小該手動閥，增加一點阻力，減小流量。（見附圖3a） 和#7低加疏水入口接口標高越低越好，如不想改動可做以下旁路(見附圖3b)。管子接法要求同第二條#7低加疏水改進，本條宜一定改進。 疏水總管接中間走兩邊最好，也可不改，但支門一定加，用以調節(jié)改變支管阻力。我公司兩臺機組目前未發(fā)現#6低加疏水不暢的問題，只存在低負荷時兩相流和7A7B疏水進入量不均的問題，建議第條暫不實施。（只進行#5、#6低加疏水改造）5#8低加疏水，由于#7低加沒有全疏入#8低加，疏水不暢矛盾沒完全暴露。另#8低加疏水溫度較凝汽器熱井溫度高810。疏水目前方式接入疏

4、擴后先汽化，汽化蒸汽進入凝汽器后由循環(huán)水冷卻，不僅熱量全部損失，還耗用了循環(huán)水。建議系統改進解決疏水不暢及保證熱量全部回收。（見附圖4）說明：疏水改從凝汽器熱井底部接入，由于熱井約1M水位的10KPa靜壓,熱井底部壓力約15KPa，該壓力下的飽和溫度54，40左右的疏水進入后變成不飽和水，不會汽化，平穩(wěn)和熱井汽水混合，熱量全部回收，也無需循環(huán)水冷卻。 如熱井放水管管徑比#8低加輸水管粗，疏水也可接到熱井放水門前。 原疏水入疏擴內可能有供汽化的鉆孔短管，取消不用，不飽和水可直接進熱井下部。 本條效益較好（疏水量超過250t/h）,建議有機會就改。專業(yè)意見：查SIS系統機組在620MW負荷時#8低

5、加疏水溫度為42，對應的飽和壓力為8.5KPa,此時凝器底部壓力為：10KPa(凝器水位1000mm)+5KPa(高背壓側凝器背壓)=15KPa遠大于飽和壓力，此時疏水直接排入凝器底部，不會發(fā)生汽化現象。假設#8低加疏水溫度達到45，此時對應飽和壓力為10KPa，汽輪機在冬季運行高背壓側背壓為3KPa，凝器水位為800mm（靜壓為8 KPa）時，仍存在1 KPa 富余壓力防止疏水汽化，且疏水接至凝器底部排水管上，靜壓至少為12 KPa。專業(yè)認為此方案可以試用，具體為：原管路不動，調整門后增加一路疏水管至凝器底部試運行。6軸加疏水單級水封預埋深度不夠，水封高度不夠影響主機真空，現用疏水調門控制水

6、位防水封破壞影響真空。（建議徹底改成以下方式，改后無操作維護，既方便又可靠）（見附圖5a）說明：水封下部裝在循管坑的排污泵坑中，放置時要清污，放得越低越好。 水封在排污坑中管子宜用不銹鋼管，下部防堵結構（見附圖5b） 疏水管徑同原管徑 原放水系統可取消，在0M接一57的放水管即可。目前軸加疏水水位顯示已增加導波雷達水位計，并在其疏水U型管出口增加了疏水調整門，已經實現對軸加水位的控制。暫不需要實施。7軸封回汽系統支管疏水都接一路疏擴，一路地溝，設計有誤，如排疏擴，疏水能排，但影響主機真空，排地溝排不盡（管子內負壓），建議安裝以下系統改進，改后熱量回收，疏水暢通，回汽暢通，軸封系統就正常了。（見

7、附圖6）說明：45母管可在6.9M平臺上方（靠凝汽器處）或下方布置，最后和軸加和軸封回汽母管的接管下部相接。 回汽總門應取消，不能節(jié)流，阻力大，影響回汽。 改進后應重新調整軸封進汽壓力，使軸封充足又不冒汽。 原疏水閥門全部取消。專業(yè)根據現場管道布置情況做具體方案后實施。（另布置水封，不直接排入軸加，水封高度需核算，由發(fā)電部處方案。）8軸加放氣門可以取消，無用。暫不實施，運行中注水檢查是否內漏。9據反映給泵再循環(huán)門易漏，影響給泵出力，建議運行中可把再循環(huán)門電動關閉，但接入開啟自動邏輯：當給泵流量小于Q+75t/h時，電動門自行開啟，Q是給泵自循環(huán)的最小流量動作值。調研周圍電廠同類型機組實施效果及

8、對機組安全運行影響。103月2日上午，#1機負荷513MW，凝泵變頻運行時，凝結水主調門開度94%，本廠給泵是機械密封，對凝結水壓力無要求，凝泵變頻投入時，凝結水主調門應100%全開，不調水位，水位由變頻控制。實際已經在全開位11當凝結水主調門做工頻運行中能保持全開，以下工作可使變頻更省電。 凝結水主調門的旁路電動門可以開啟，減少主調門系統的阻力，但應接入旁路電動門關閉自動邏輯。當：a除氧器水位高工值時。 b變頻切工頻時。 c變頻泵是非工頻泵聯動時。以上任一條件滿足，凝結水主調門關小調水位，旁路電動門關閉。 軸加的進出口門及旁路門取消，以減少系統阻力，目前新的優(yōu)化設計一般軸加都已不設計進出口及

9、旁路門。 #5、#6低加的小旁路都可以改成大旁路，取消#6低加出、#5低加進兩個閥門，減小凝結水系統阻力。（見附圖7）技術部汽機專業(yè)收集調整門特性曲線，發(fā)電部汽機專業(yè)擬考慮旁路門參與調節(jié)?？紤]系統安全性，暫不實施?？梢詫嵤?03C修中實施）12四段抽汽逆止閥現在兩道，可以取消一道以減少系統阻力，提高除氧器進汽壓力及小機進汽壓力。國內進口機組都只設計一道逆止閥，現設計院對新機組優(yōu)化設計也只設計一道逆止閥。實際四抽去各支路上還有逆止閥，逆止閥足夠。可以實施（103C修中實施）13主給水門（高加后）的旁路調門運行中應全開，以減少主給水門的阻力，減小給泵功耗。開后對機組安全無任何影響。國內旁路門開的

10、電廠超過50%以上。技術部鍋爐專業(yè)先收集主給水門、旁路門資料確認試運方式后定是否實施。14由于運行中各高壓調門開度不盡一樣，調門后各導管的壓力也不盡一樣，但現在每一側兩根導管的疏水都通過一母管疏到疏擴。運行中壓力較高的管中的主蒸汽不停的流到壓力較低的導汽管中，這部分蒸汽沒有作功就損失了部分作功能力，降低了機組的效率。建議有停機機會改進。（見附圖8）說明：有一根導汽管疏水加閥門。 因導汽管放氣無用（上、哈汽廠不少設備都已不供），可以取消，剛好用作增加的閥門。 閥門換地方后開關屬性不變。 一般宜在早開調門的疏水管上加門。 施工時認清系統（兩人操作）不能搞錯，注意焊接。技術部汽機專業(yè)調研后確定。 1

11、5#1機軸系振動不好，有問題的有1瓦，6、7、8、9瓦。 a 1瓦振動可能和汽流激振有關系，解決方法如下： 做1瓦動平衡 調換調門的開啟順序，一般是上面先進汽，機組振動好，但瓦溫高；下面先進汽，振動大，但瓦溫低。宜先使振動下來，再請上汽咨詢一起解決瓦溫高的事。如瓦的目前安裝狀態(tài)，瓦的合適比壓等。 東汽認為前三級汽封對汽流激振有關，可咨詢上汽或#1、#2機對比，汽封安裝是否有差異。 b 6、7、8、9瓦一般都在機組啟動前做平衡解決擬在機組大修中作為重點項目進行處理。16投產以來，凝汽器的水室真空泵都沒有用過，一次循環(huán)冷卻系統，用好了水室真空泵可使循環(huán)水微虹吸運行，增加流量降低循泵電耗。建議改進水

12、室真空泵抽真空系統。啟動簡單可靠后，運行會樂于使用。(見附圖9)說明：抽真空管最高標高改后，怎么啟動泵也不會進水，真空泵不需分離水，比較安全?？梢詫嵤夹g部汽機專業(yè)考慮管道布置方案。17給泵前置泵揚程134M，偏高。廠用電消耗甚多，現沈泵廠供KSB的前置泵揚程一般都是80M左右，省電一半以上，曾和沈泵廠在沈陽交流，泵廠完全同意減小揚程以節(jié)約廠用電，具體辦法如下：請泵廠計算車削量并車削葉輪。自己車削葉輪，一般第一次可把揚程降到110M左右，能省20%的廠電。 葉輪車削辦法： D1為葉輪現直徑 D2為葉輪車后直徑 H1為葉輪現揚程（134M） H2為葉輪車后揚程 葉輪車削半徑為： 沈陽工業(yè)泵公司

13、可提供同尺寸，同流量，較低揚程的前置泵葉輪。說明：如夏天滿負荷時給泵容量已到極限，則前置泵葉輪不能車削，否則給水泵就帶不上滿負荷了。理論上可行，改造后能夠節(jié)電。但前置泵葉輪車削后泵的效率會下降，同時汽泵揚程需要增加，小機進汽量也會增加，且系統安全性降低。暫不實施。18一般定冷泵揚程較高，為維持發(fā)電機進水母管較低壓力，一般都用閥門節(jié)流完成，這樣存在幾個問題： 截流的閥門變得很重要，弄不好影響安全。 電機功耗減少，節(jié)電。 揚程偏高而半悶泵運行，泵推力較大，易振動，磨軸承，軸承溫度高等。建議車削葉輪，把截流門在運行中全開起來，改后既安全可靠又節(jié)電。具體可在停機后把截流閥門全開，觀察母管受壓上升值H,

14、H折合成M后就是葉輪揚程應降值，車削公式同上條暫不實施。19現場不少高低加的緊急疏水和疏擴的接口有一個上升管段，如緊急疏水門內漏，則最后管段內積滿水。管道易振動及異音，現放水門排地溝，但運行中因負壓，無法排水。建議做以下改進，改后一勞永逸，且不會積水。（見附圖10）說明：凝汽器兩側各設一個Ø32母管，每側的類似管道的放水都接在Ø32母管上（不設閥門），Ø32母管和疏擴的下水管相接?？紤]逐步實施。20據了解，循環(huán)水較骯臟，凝汽器（低背壓）管板常堵，建議考察兄弟廠的循環(huán)水泵的旋轉濾網，把旋轉濾網應阻擋的雜物擋下來。已調研，并進行了部分改造，也取得了一定的效果。21夏天

15、由于循環(huán)水溫較高，由循環(huán)水冷卻的真空泵工作水溫更高，當工作水溫和真空泵內壓力的飽和溫度相近時，真空泵的效率急劇下降，影響主機真空，建議每臺機有一臺做過夏改進： 因反映循環(huán)水溫度23就發(fā)現真空泵效率降低，有可能：a冷卻水骯臟，管道堵塞，可增加以下反沖裝置。（見附圖11a） b 冷卻器容量小，改較大面前的冷卻器或并一個同樣尺寸的冷卻器。 冷卻水夏天換用較冷的冷卻水，如地下水或集控空調冷卻水。（見附圖11b） 工作水入強制加入經制冷冷卻的補充水。（見附圖11c）說明：本辦法簡單、可靠、有效、較經濟（可咨詢華能太倉電廠），唯一問題是補水增加分離中溢流增加，工質損失多了，但據說能提供0.5KPa真空，收

16、益巨大?？紤]增加一臺高效率真空泵，同步考慮羅茨真空泵，采用3+1布置方式。22上、哈汽的高壓調門順序閥的原則是滑壓時兩個調門永遠處于全開狀態(tài)，第三門調節(jié)，這時主汽壓力沒有較大的節(jié)流損失，以最低的主汽壓力（最低的給泵耗功）發(fā)同樣的負荷，機組效率肯定更高。本廠#1機目前因機組振動，在513MW負荷時，主汽壓力為22.76MPa,高調的開度分別為63%、36%、26%、0%，主汽的節(jié)流損失太大，給水泵的無用功也加大，機組效率特低，建議：找上汽趕快解決機組振動順序閥一定要改到兩個閥的全開運行方式目前運行中，應在相同負荷時，盡量降低主汽壓力，開大高壓調門，主機的效率才會較高，當沒有一個高壓調門全開時，千

17、萬不能開展主汽壓力競賽，反而應該獎勵相同負荷時，主汽壓力運行最低的值班員。兩閥全開運行方式為最佳運行方式，不可否認。目前我公司未開展主汽壓力競賽。（主汽壓力與機組負荷在機組協調控制中按對應曲線進行自動控制）23主汽總管及再熱汽總管疏水都可以簡化取消或合并。考慮逐步實施（調研后制定方案）24高壓缸排放裝置電動門前疏水可以改成預暖管形式，改后無漏點，無操作維護。(見附圖12)說明：所改的疏水和高排裝置管道的接口標高一定要高于高排逆止閥前的疏水接口，否則不能改。高排管道疏水接口位置低于高排逆止閥前疏水袋接口位置，暫不能實施?？煽紤]新增疏水袋進行自動疏水。（暫不實施）25如果機組大改造時有經費，可把#

18、2高加抽汽借接口從高排逆止閥后改到高排逆止閥前，改后可降低高排壓力、溫度、提高機組效率。目前優(yōu)化設計已不少采用，改造時，如高壓排放裝置管徑和高加抽汽管道管徑相同，則接口可接到高壓排放裝置管道上，省的在再熱冷段大管上開口。此方案可行。（技術部汽機專業(yè)制定方案、費用預算）26冷段汽可以通過輔汽去軸封，現冷段去軸封已成重復，可以取消，優(yōu)化設計都已不設計。暫不實施。27再熱冷段去輔汽電動門前疏水可以改成預暖管形式，改后無漏點，無操作、維護，無熱損失。(見附圖13）暫不實施。28再熱冷段去#2高加抽汽逆止閥前疏水可以改成預暖管形式，改進辦法同上條輔汽門前疏水。方案可行，改造收效甚微，暫不實施。29加熱器抽汽管道上的放空都可以取消，基建時打壓放空用。暫不實施。30低旁前疏水可以改成預暖管形式。(見附圖14）目前設計已經具備預暖功能。31除氧器排汽可以回收到#6低加，不僅回收工質、熱量，還可避免噪音。(見附圖15）說明：