回彈法檢測混凝土JGJ23-2011

1、回彈法檢測混凝土強(qiáng)度回彈法檢測混凝土強(qiáng)度福建省建筑科學(xué)研究院陳松主要內(nèi)容 前言-混凝土無損檢測技術(shù) 回彈法的發(fā)展歷程 回彈法的基本原理 回彈儀的類型、構(gòu)造及工作原理 回彈儀的操作、保養(yǎng)及檢定 檢測技術(shù)及數(shù)據(jù)處理 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土強(qiáng)度的計(jì)算 回彈法檢測混凝土強(qiáng)度的影響因素前言-混凝土無損檢測技術(shù) 混凝土無損檢測技術(shù)是以電子學(xué)、物理學(xué)、計(jì)算機(jī)技術(shù)為基礎(chǔ)的測試儀器，直接在材料試體或結(jié)構(gòu)物上，非破損地測量與材料物理、力學(xué)、結(jié)構(gòu)質(zhì)量有關(guān)的物理量，藉材料學(xué)、應(yīng)用力學(xué)、數(shù)理統(tǒng)計(jì)和信息分析處理等方法，確定和評價(jià)材料和結(jié)構(gòu)的彈性、強(qiáng)度、均勻性與密實(shí)度等的一種新興的測試方法。 結(jié)構(gòu)混凝土無損檢測技術(shù)工程應(yīng)用，主要

2、有結(jié)構(gòu)混凝土的強(qiáng)度、缺陷和損傷的診斷測試，而鋼筋的位置、直徑和保護(hù)層厚度，以及鋼結(jié)構(gòu)焊縫質(zhì)量檢測也得到比較廣泛的應(yīng)用，隨著新技術(shù)的開發(fā)，結(jié)構(gòu)水滲漏、氣密性和保溫性能、鋼筋腐蝕程度的檢測也日益得到重視。 無損檢測技術(shù)的應(yīng)用，已遍及建筑、交通、水利、電力、地礦、鐵道等系統(tǒng)的建設(shè)工程質(zhì)量檢測與評估，正如國際上權(quán)威人士早就預(yù)言的混凝土工程應(yīng)用無損檢測技術(shù)程度，是標(biāo)志著一個(gè)國家對結(jié)構(gòu)工程驗(yàn)收和質(zhì)量檢測技術(shù)的高低，正說明了發(fā)展無損檢測技術(shù)的必要性和實(shí)際意義。無損檢測技術(shù)的特點(diǎn) 無損于材料、結(jié)構(gòu)的組織和使用性能； 可以直接在試體或結(jié)構(gòu)上，對質(zhì)量或強(qiáng)度進(jìn)行重復(fù)、全面的檢測，彌補(bǔ)了因各種因素影響造成材料試件與結(jié)

3、構(gòu)物質(zhì)量差別的缺點(diǎn)； 選用不同的方法，檢測和判別結(jié)構(gòu)表層和內(nèi)部的質(zhì)量或損傷，操作簡便、迅速； 隨著信息處理技術(shù)的發(fā)展，有利于實(shí)現(xiàn)在線檢測和生產(chǎn)自動(dòng)化。結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度非破損檢測 非破損檢測混凝土強(qiáng)度的方法，是以檢測的物理量與混凝土標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度之間的相關(guān)性為基本依據(jù)，按相關(guān)的數(shù)學(xué)關(guān)系式推定結(jié)構(gòu)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度或現(xiàn)場強(qiáng)度。目前，我國已制訂的技術(shù)規(guī)程有回彈法、超聲回彈綜合法、鉆芯法和拔出法，上述技術(shù)已得到了推廣使用?；貜椃ǖ陌l(fā)展歷程 1948年瑞士施米特(E.Schmidt)發(fā)明了回彈儀 我國自50 年代中期開始采用回彈法測定現(xiàn)場混凝土抗壓強(qiáng)度 ，1966年3月出版了混凝土強(qiáng)度的回彈儀檢測技術(shù)一書 。 1

4、985年頒布了回彈法評定混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程(JGJ23-85)，1992年修訂為行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)：回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程 (JGJ/T23-92) ，現(xiàn)行版本號為JGJ/T23-2001。回彈法的基本原理 回彈法是用一彈簧驅(qū)動(dòng)的重錘，通過彈擊桿（傳力桿），彈擊混凝土表面，并測出重錘被反彈回來的距離，以回彈值（反彈距離與彈簧初始長度之比）作為與強(qiáng)度相關(guān)的指標(biāo)，來推定混凝土強(qiáng)度的一種方法。由于測量在混凝土表面進(jìn)行，所以應(yīng)屬于一種表面硬度法，是基于混凝土表面硬度和強(qiáng)度之間存在相關(guān)性而建立的一種檢測方法 ?；貜椃ǖ脑硎疽鈭Dxl 混凝土受沖擊后產(chǎn)生瞬時(shí)彈性變形，其恢復(fù)力使重錘彈回，當(dāng)重錘被彈回到

5、x位置時(shí)所具有的勢能ex為：221lEes 當(dāng)重錘被拉到?jīng)_擊前的起始狀態(tài)時(shí)，若重錘的質(zhì)量等于，則這時(shí)重錘所具有的勢能e為：221xEesx 所以重錘在彈擊過程中，所消耗的能量e為： )(1 22222lxexElEessl令 R=x/l ，在回彈儀中，l為定值，所以R與x成正比，稱為回彈值。將R代入上式得： EeEeRx/1 從上式中可知，回彈值R等于重錘沖擊混凝土表面后剩余的勢能與原有勢能之比的平方根。簡而言之，回彈值R是重錘沖擊過程中能量損失的反映。 能量主要損失在以下三個(gè)方面： 混凝土受沖擊后產(chǎn)生塑性變形所吸收的能量； 混凝土受沖擊后產(chǎn)生振動(dòng)所消耗的能量； 回彈儀各機(jī)構(gòu)之間的摩擦所消耗的

6、能量。 在具體的檢測中，上述兩項(xiàng)應(yīng)盡可能使其固定于某一統(tǒng)一的條件，例如，試體應(yīng)有足夠的厚度，或?qū)^薄的試體予以加固，以減少振動(dòng)；回彈儀應(yīng)進(jìn)行統(tǒng)一的計(jì)量率定，使沖擊能量與儀器內(nèi)摩擦損耗盡量保持統(tǒng)一等。因此，第一項(xiàng)是主要的。 根據(jù)以上分析可以認(rèn)為，回彈值通過重錘在彈擊混凝土的前后能 量變化，既反映了混凝土的彈性性能，也反映了混凝土的塑性性能?；貜梼x的類型、構(gòu)造及工作原理 類型名 稱 沖擊能量 主要用途小型 L型0.735J 小型構(gòu)件及剛度稍差的混凝土或膠凝制品 、燒結(jié)材料和陶瓷 中型 N型2.207J 普通混凝土構(gòu)件 擺式P型0.883J 輕質(zhì)建筑材料、砂漿、飾面等、低強(qiáng)膠凝制品 大型 M型29.

7、40J 大型實(shí)心塊體、機(jī)場跑道及公路面的混凝土 目前普遍應(yīng)用于混凝土強(qiáng)度檢測的中型回彈儀是一種指針直讀的直射錘擊式儀器，其構(gòu)造如圖所示。 儀器工作時(shí)，隨著對回彈儀施壓，彈擊桿徐徐向機(jī)殼內(nèi)推進(jìn)，彈擊拉簧被拉伸，使聯(lián)接彈擊拉簧的彈擊錘獲得恒定的沖擊的能量e，當(dāng)儀器水平狀態(tài)工作時(shí)，其沖擊能量e可由下式計(jì)算： JlEes207. 21000/75785. 0212122 回彈儀工作狀態(tài)彈擊錘脫鉤后的狀態(tài)61.5mm彈擊錘脫鉤前的狀態(tài)75mm 2、影響回彈儀檢測性能的主要因素 機(jī)芯主要零件的裝配尺寸 機(jī)芯主要裝配尺寸是指：彈擊拉簧的工作長度L0，彈擊錘的沖擊長度Lp以及彈擊錘的起跳位置。 彈擊拉簧的工作

8、長度L0 拉簧座后端沿口至彈擊錘掛簧孔邊緣大面間的距離。 L061.5mm，回彈值偏高；L075mm，回彈值略偏低；Lp75mm，回彈值略偏高；但對鋼砧率定值的影響不大 。 彈擊錘的起跳位置 彈擊錘的起跳位置通過回彈儀檢定器檢查，其起跳位置與脫鉤點(diǎn)密切相關(guān)，即起跳點(diǎn)應(yīng)位于刻度尺上的“0”處，此時(shí)彈擊錘的脫鉤點(diǎn)應(yīng)位于刻度尺上的“100”處。彈擊錘起跳位置的變化，是由于拉簧的拉伸長度或彈擊錘的沖擊長度的變化所引起的。試驗(yàn)表明，當(dāng)回彈值較低的時(shí)候，對起跳點(diǎn)的變化不敏感，而當(dāng)回彈值較高時(shí)，則對起跳點(diǎn)的變化比較敏感。 起跳點(diǎn)的變化對鋼砧率定值的影響比較大。 機(jī)芯三個(gè)裝配尺寸對回彈值變化的定性關(guān)系儀器狀態(tài)

9、機(jī)芯裝配尺寸儀器工作時(shí)的狀態(tài)回彈值變化L0Lp脫鉤點(diǎn)彈擊拉簧LLp起跳點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)61.575“100”自由7575“0”標(biāo)準(zhǔn)L07575“0”偏低61.5沖壓75偏高Lp61.575“100”沖拉75“0”偏高75沖壓75“0”偏低脫鉤位置61.575“100”沖拉7575“100”沖壓75“0”偏高 主要零件的參數(shù) 拉簧剛度 根據(jù)沖擊能量為2.207J的要求，拉簧剛度應(yīng)為785.0N/m。試驗(yàn)表明，隨著拉簧剛度的增加，其混凝土上的回彈值降低，原因在于拉簧剛度增加后，彈擊錘的沖擊能量也增大，作用于混凝土表面后使得混凝土塑性變形的能量增加，反而導(dǎo)致混凝土回彈值下降。但對鋼砧的率定值影響較小。 彈擊桿

10、前端的球面半徑 彈擊桿前端的球面半徑標(biāo)準(zhǔn)值r=25mm。隨著r的增大，在混凝土表面的回彈值相應(yīng)增加，并且對于表面硬度較高的混凝土影響更大。這是因?yàn)?，?dāng)彈擊桿前端球面半徑越大，則彈擊桿的彈擊端面越平，其作用于混凝土的單位面積越大，從而使得沖擊能量作用于混凝土表面時(shí)混凝土產(chǎn)生的塑性變形越小而彈性變形越大，回彈值因此增大。 由于回彈儀彈擊在鋼砧上產(chǎn)生的主要是彈性變形，因此彈擊桿前端球面半徑的變化對鋼砧率定值的影響較小。 指針長度和摩擦力 指針上示值刻線應(yīng)位于指針塊的正中，示值刻線至指針片端部的水平投影距離應(yīng)為20mm。 指針摩擦力是指在機(jī)殼刻度槽中指針塊在指針導(dǎo)桿上推動(dòng)時(shí)的摩擦力f，要求f=0.5N

11、0.8N。如果指針摩擦力過小，回彈時(shí)指針出現(xiàn)滑動(dòng)，使回彈值偏高；如果摩擦力過大，影響彈擊錘的回彈，使回彈值偏小。 影響彈擊錘起跳位置的有關(guān)零件 緩沖壓簧。緩沖壓簧位于彈擊桿和中心導(dǎo)桿之間，可通過它來調(diào)節(jié)彈擊錘的沖擊長度。同時(shí)，由于緩沖壓簧的存在，使得彈擊拉簧在拉長時(shí)，緩沖壓簧受到壓力，會被壓縮。為了保證彈擊錘的沖擊長度等于75mm，必須保證緩沖壓簧的壓縮長度。緩沖壓簧的壓縮長度主要取決于：緩沖壓簧的剛度、復(fù)位壓簧的剛度、彈擊拉簧的剛度以及脫鉤時(shí)掛鉤與彈擊錘掛鉤處的摩擦力。 彈擊錘脫鉤時(shí)，掛鉤尾部與導(dǎo)向法蘭上平面之間孔隙的大小也影響彈擊錘的起跳點(diǎn)。應(yīng)使脫鉤尾部與法蘭上表面的孔隙最小且保持一致。

12、機(jī)芯裝配質(zhì)量 調(diào)零螺釘 調(diào)節(jié)尾蓋上的調(diào)零螺釘，使得彈擊錘脫鉤的瞬間，指針塊位于刻度尺上的“100”處。該調(diào)零螺釘一旦調(diào)整好后，應(yīng)緊固，不得松動(dòng)。 固定彈擊拉簧 彈擊拉簧的一端固定于拉簧座上，另一端固定于彈擊錘上，拉簧座、拉簧和彈擊錘形成一個(gè)整體稱之為“三連件”。三連件安裝于中心導(dǎo)桿后不得有歪斜偏心現(xiàn)象，否則會影響儀器的性能。 機(jī)芯同軸度 機(jī)芯同軸度是指彈擊桿和彈擊錘與中心導(dǎo)桿工作時(shí)，是否在同一軸線上。機(jī)芯同軸度好的儀器，彈擊錘與彈擊桿的沖擊面碰撞時(shí)，聲音清脆，在鋼砧上能測得較高而穩(wěn)定的回彈值。反之則聲音沉悶，率定值不穩(wěn)定且較低。 3、鋼砧率定的作用 規(guī)范規(guī)定的率定方法是，率定時(shí)，鋼砧應(yīng)穩(wěn)固地平

13、放在剛度大的物體上。測定回彈值時(shí)，取連續(xù)向下彈擊三次的穩(wěn)定回彈平均值。彈擊桿應(yīng)分四次旋轉(zhuǎn)，每次旋轉(zhuǎn)宜為90。彈擊桿每旋轉(zhuǎn)一次的率定平均值應(yīng)為802。 如前所述，影響儀器測試性能的主要因素，有些對鋼砧率定值卻無顯著影響。因此，僅以鋼砧率定值作為檢驗(yàn)儀器合格與否是錯(cuò)誤的。鋼砧率定的作用 當(dāng)儀器處于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)時(shí)，檢驗(yàn)儀器的沖擊能量是否等于或接近于2.207J，此時(shí)鋼砧上的率定值應(yīng)為802； 能較靈活地反映出彈擊桿、中心導(dǎo)桿和彈擊錘的加工精度以及工作時(shí)三者是否在同一軸線上。 轉(zhuǎn)動(dòng)呈標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)回彈儀的彈擊桿在中心導(dǎo)桿的位置，可檢驗(yàn)儀器本身測試的穩(wěn)定性。當(dāng)各個(gè)方向在鋼砧上的率定值均為802時(shí)，即表示儀器的測試

14、性能是穩(wěn)定的。 在儀器其它條件符合要求的情況下，用來檢驗(yàn)儀器經(jīng)過使用后內(nèi)部零部件有無損壞或出現(xiàn)某些障礙(包括傳動(dòng)部位及沖擊面有無污物等)，出現(xiàn)上述情況時(shí)率定值偏低且穩(wěn)定性差。 因此，只有在儀器三個(gè)裝配尺寸和主要零部件質(zhì)量檢定合格的前提下，鋼砧率定值才能作為檢定儀器是否合格的一項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)。 只要率定值不在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，就應(yīng)該進(jìn)行保養(yǎng)或檢修、檢定。各種回彈儀回彈儀的操作、保養(yǎng)及檢定 操作： 將彈擊桿頂住混凝土的表面，輕壓儀器，松開按鈕，彈擊桿徐徐伸出。使儀器垂直對混凝土表面緩慢均勻施壓，待彈擊錘脫鉤沖擊彈擊桿后即回彈，帶動(dòng)指針向后移動(dòng)并停留在某一位置上，即為回彈值。繼續(xù)頂住混凝土表面并在讀取和記錄回彈值

15、后，逐漸對儀器減壓，使彈擊桿自儀器內(nèi)伸出，重復(fù)進(jìn)行上述操作，即可測得被測構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的回彈值。操作中注意儀器的軸線應(yīng)始終垂直于構(gòu)件混凝土的表面。 保養(yǎng) 儀器使用完畢后，要及時(shí)清除伸出儀器外殼的彈擊桿、刻度尺表面及外殼上的污垢和塵土，當(dāng)測試次數(shù)較多、對測試值有懷疑時(shí)，應(yīng)將儀器拆卸，并用清洗劑清洗機(jī)芯的主要零件及其內(nèi)孔，然后在中心導(dǎo)桿上抹一層薄薄的鐘表油，其他零部件不得抹油。要注意檢查尾蓋的調(diào)零螺絲有無松動(dòng)，彈擊拉簧前端是否鉤入拉簧座的原孔位內(nèi)，否則應(yīng)送檢定單位檢定。常規(guī)保養(yǎng)的意義 按照要求進(jìn)行常規(guī)保養(yǎng)，能有效降低儀器的損耗，延長儀器使用壽命，及時(shí)發(fā)現(xiàn)儀器故障，保證儀器性能穩(wěn)定可靠，最終確保檢測數(shù)據(jù)

16、準(zhǔn)確可靠。 清除儀器內(nèi)部的灰塵、污垢，減輕使用過程中機(jī)械部件的磨損； 在拆洗儀器的過程中，便于及時(shí)發(fā)現(xiàn)儀器零部件是否偏離正常狀態(tài)，以便及時(shí)采取措施，避免造成儀器帶病工作； 檢查指針摩擦力、在中心導(dǎo)桿抹油等操作，保證了儀器在檢定有效期內(nèi)正常使用過程中，其內(nèi)部的摩阻力處于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)； 鋼砧率定值是儀器在檢定有效期內(nèi)處于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的證據(jù)。 檢定 根據(jù)計(jì)量認(rèn)證的規(guī)定，即使是新的有出廠合格證的儀器，也需送檢定單位檢定。此外，當(dāng)儀器超過檢定有效期限、累計(jì)彈擊次數(shù)超過規(guī)定(如6000次)；儀器遭受撞擊、損害；零部件損壞需要更換等情況皆應(yīng)送檢定單位按國家計(jì)量檢定規(guī)程混凝土回彈儀(JGJ817-93)進(jìn)行校驗(yàn)。檢定

17、合格的儀器應(yīng)符合下列標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài) 水平彈擊時(shí)，彈擊錘脫鉤的瞬間，儀器的標(biāo)稱動(dòng)能應(yīng)為2.207J，此時(shí)在鋼砧上的率定值應(yīng)為802； 彈擊拉簧的工作長度應(yīng)為61.5mm，彈擊錘的沖擊長度（拉簧的拉伸長度）應(yīng)為75mm，彈擊錘在刻度尺上的“100”處脫鉤，此時(shí)彈擊錘與彈擊桿碰撞的瞬間，彈擊拉簧應(yīng)處于自由狀態(tài)。彈擊錘起跳點(diǎn)應(yīng)在相應(yīng)于刻尺上推算的“0”處； 指針塊上的指示線至指針片端部的水平距離為20mm，指針塊在指針軸全長上的摩擦力為0.50.8N； 彈擊桿前端的曲率半徑為25mm，后端的沖擊面為平面； 操作輕便、脫鉤靈活。檢測技術(shù)及數(shù)據(jù)處理 檢測準(zhǔn)備 凡需要回彈法檢測的混凝土結(jié)構(gòu)或構(gòu)件，往往是缺乏同條件

18、試塊或標(biāo)準(zhǔn)試塊數(shù)量不足；試塊的質(zhì)量缺乏代表性；試塊的試壓結(jié)果不符合現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、規(guī)程所規(guī)定的要求，并對該結(jié)果持有懷疑。所以檢測前應(yīng)全面的、正確的了解被測結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的情況。 檢測前，一般需要了解工程名稱、設(shè)計(jì)、施工和建設(shè)單位名稱；結(jié)構(gòu)或構(gòu)件名稱、外形尺寸、數(shù)量及混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級；水泥品種、安定性、標(biāo)號、廠名；砂、石種類、粒徑；外加劑或摻合料品種、摻量；施工時(shí)材料計(jì)量情況等，模板、澆筑及養(yǎng)護(hù)情況等，成型日期；配筋及預(yù)應(yīng)力情況；結(jié)構(gòu)或構(gòu)件所處環(huán)境條件及存在的問題。其中以了解水泥的安定性合格與否最為重要，若水泥的安定性不合格，則不能采用回彈法檢測。 回彈法檢測中為什么要了解水泥安定性？ 水泥漿硬化

19、后體積變化的均勻性稱為水泥體積安定性，即在水泥加水以后，逐漸水化硬化，水泥硬化漿體能保持一定形狀、不開裂、不變形、不潰散的性質(zhì)。如果水泥的安定性不合格，會造成混凝土硬化以后，內(nèi)部的游離氧化鈣、氧化鎂、三氧化硫等二次水化、體積膨脹，造成混凝土開裂，強(qiáng)度下降，危害結(jié)構(gòu)安全。但水泥安定性對混凝土的早期強(qiáng)度影響不顯著，并且無法通過回彈法檢測出來。為了結(jié)構(gòu)安全，在進(jìn)行回彈法檢測時(shí)，宜了解水泥的安定性。例題 1、處于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的回彈儀中，下列哪個(gè)參數(shù)的值為61.5mm( B ) A、回彈儀的長度 B、彈擊拉簧的工作長度 C、彈擊錘的沖擊長度 D、彈擊拉簧的長度 2、以下的零配件在回彈儀的“機(jī)芯”上( A、D

20、、E ) A、彈擊拉簧 B、復(fù)位壓簧 C、指針滑塊 D、彈擊錘 E、彈擊桿例題 3、以下的零配件不在回彈儀的“機(jī)芯”上(B、C) A、彈擊拉簧 B、復(fù)位壓簧 C、指針滑塊 D、彈擊錘 E、彈擊桿 4、回彈儀機(jī)芯主要零件的裝配尺寸是( A、B、C ) A、彈擊錘的沖擊長度 B、彈擊錘的起跳位置 C、彈擊拉簧的工作長度 D、彈擊拉簧的剛度例題 5、鋼砧率定值偏低，原因可能有(A、B、D ) A、彈擊桿沖擊面有污物 B、指針滑塊摩擦力太大 C、L0略小于61.5mm D、尾蓋調(diào)零螺釘伸出長度太長 6、回彈測試時(shí)，彈擊錘脫鉤、回彈以后，立即按下按鈕鎖住機(jī)芯，則回彈儀處于(C、E)狀態(tài)。 A、彈擊桿伸長

21、，指針指示出回彈值 B、彈擊桿縮進(jìn)機(jī)殼，彈擊拉簧被拉長 C、彈擊桿縮進(jìn)機(jī)殼，導(dǎo)向法蘭被鎖定 D、彈擊錘被鎖定，指針指示出回彈值 E、彈擊拉簧、彈擊錘處于自由狀態(tài)，復(fù)位壓簧被壓縮例題 7、儀器不用時(shí)，應(yīng)(C、D) A、將彈擊桿伸出機(jī)殼，按下按鈕鎖住機(jī)芯 B、將彈擊桿壓入機(jī)殼，立即按下按鈕鎖住機(jī)芯 C、將彈擊桿壓入機(jī)殼，經(jīng)彈擊后按下按鈕鎖住機(jī)芯 D、將儀器裝入儀器箱，平放在干燥陰涼處。 8、下列因素中(A、C、D)會造成構(gòu)件混凝土的回彈值偏低 A、指針摩擦力為1.0N B、脫鉤點(diǎn)大于“100” C、彈擊拉簧剛度較大 D、彈擊桿前端球面半徑小于25mm例題 9、回彈儀各零部件的質(zhì)量、狀態(tài)中，下列因素

22、對儀器鋼砧率定值沒有顯著影響(ABD) A、彈擊拉簧工作長度 B、彈擊拉簧剛度 C、尾蓋調(diào)零螺釘?shù)拈L度 D、彈擊桿前端球面半徑 10、回彈儀的“三連件”包括(A、C ) A、彈擊拉簧 B、緩沖壓簧 C、彈擊錘 D、彈擊桿單個(gè)構(gòu)件檢測和批量檢測 單個(gè)構(gòu)件檢測主要用于對混凝土強(qiáng)度質(zhì)量有懷疑的獨(dú)立結(jié)構(gòu)（如現(xiàn)澆整體的殼體、煙囪、水塔、隧道、連續(xù)墻等）、單獨(dú)構(gòu)件（如結(jié)構(gòu)物中的柱、梁、屋架、板、基礎(chǔ)等）和有明顯質(zhì)量問題的某些結(jié)構(gòu)或構(gòu)件。 批量檢測主要用于在相同的生產(chǎn)工藝條件下，強(qiáng)度等級相同、原材料和配合比基本一致且齡期相近的混凝土結(jié)構(gòu)或構(gòu)件。被檢測的試樣應(yīng)隨機(jī)抽取不少于同類結(jié)構(gòu)或構(gòu)件總數(shù)的30%， 還要求

23、構(gòu)件總數(shù)不少于10個(gè)。具體的抽樣方法，一般由建設(shè)單位、施工單位、監(jiān)督單位、檢測單位等各有關(guān)部門共同商定。建筑結(jié)構(gòu)檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)GB/T50344-2004相關(guān)規(guī)定表表3.3.13 3.3.13 建筑結(jié)構(gòu)抽樣檢測的最小樣本容量建筑結(jié)構(gòu)抽樣檢測的最小樣本容量檢測批的容量檢測類別和樣本最小容量檢測批的容量檢測類別和樣本最小容量ABCABC2-89-1516-2526-5051-9091-150151-280281-50022355813202358132032503581320325080501-12001201-32003201-1000010001-3500035001-150000150001-

24、500000500000-325080125200315500-801252003155008001250-12520031550080012502000- 注：檢測類別A適用于一般施工質(zhì)量的檢測，檢測類別B適用于結(jié)構(gòu)質(zhì)量或性能的檢測，檢測類別C適用于結(jié)構(gòu)質(zhì)量或性能的嚴(yán)格檢測或復(fù)檢。 對于計(jì)量抽樣檢測批來說，表3.3.13的限制值可以是構(gòu)件也可以是取得測試數(shù)據(jù)代表值的測區(qū)。例如對于混凝土構(gòu)件強(qiáng)度檢測來說，可以以構(gòu)件總數(shù)作為檢測批的容量，抽檢構(gòu)件的數(shù)量滿足表3.3.13中最小樣本容量的要求；在每個(gè)構(gòu)件上布置若干個(gè)測區(qū)，取得測區(qū)測試數(shù)據(jù)的代表值。用所有測區(qū)測試數(shù)據(jù)代表值構(gòu)成數(shù)據(jù)樣本，按本標(biāo)準(zhǔn)第3.

25、3.15條和第3.3.16條的規(guī)定確定推定區(qū)間。例如，砌筑塊材強(qiáng)度的檢測，可以以墻體的數(shù)量作為檢測批的容量，抽樣墻體數(shù)量滿足表3.3.13中樣本最小容量的要求，在每道抽檢墻體上進(jìn)行若干塊砌筑塊材強(qiáng)度的檢測，取每個(gè)塊材的測試數(shù)據(jù)作為代表值，形成數(shù)據(jù)樣本，確定推定區(qū)間；也可以以砌筑塊材總數(shù)作為檢測批的容量，使抽樣檢測塊材的總數(shù)滿足表3.3.13樣本最小容量的要求。 (3.3.19)(3.3.19)檢測批的標(biāo)準(zhǔn)差為未知時(shí)，計(jì)量抽樣檢測批均值（0.5分位值）的推定區(qū)間上限值和下限值可按下式計(jì)算。 1 = m + ks 2 = m ks式中 1均值（0.5分位值）推定區(qū)間的上限值； 2均值（0.5分位值

26、）推定區(qū)間的下限值； m 樣本均值； s 樣本標(biāo)準(zhǔn)差； k 推定系數(shù)，取值見表3.3.193.3.19。 (3.3.20)(3.3.20)檢測批的標(biāo)準(zhǔn)差為未知時(shí)，計(jì)量抽樣檢測批具有95%保證率的標(biāo)準(zhǔn)值(0.050.05分位值)x k的推定區(qū)間上限值和下限值可按下式計(jì)算。 x k，1 = m - k1 s x k，2 = m - k2 s 式中：x k，1 標(biāo)準(zhǔn)值（0.050.05分位值）推定區(qū)間的上限值； x k，2 標(biāo)準(zhǔn)值（0.050.05分位值）推定區(qū)間的下限值； m 樣本均值； s 樣本標(biāo)準(zhǔn)差； k1和k2 推定系數(shù)，取值見表3.3.193.3.19。 (3.3.21)(3.3.21)計(jì)

27、量抽樣檢測批的判定，當(dāng)設(shè)計(jì)要求相應(yīng)數(shù)值小于或等于推定上限值時(shí)，可判定為符合設(shè)計(jì)要求；當(dāng)設(shè)計(jì)要求相應(yīng)數(shù)值大于推定上限值時(shí)，可判定為低于設(shè)計(jì)要求。檢測方法在構(gòu)件上選擇及布置測區(qū)。所謂“測區(qū)”系指每一試樣的測試區(qū)域。每一測區(qū)相當(dāng)于該試樣同條件混凝土的一組試塊。每一結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的測區(qū)應(yīng)符合下列規(guī)定 1 每一結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測區(qū)數(shù)不少于10個(gè)，對某一方向尺寸小于4.5m且另一方向尺寸小于0.3m的構(gòu)件,其測區(qū)數(shù)量可適當(dāng)減少,但不應(yīng)少于5個(gè); 2 相鄰兩測區(qū)的間距應(yīng)控制在2m以內(nèi),測區(qū)離構(gòu)件端部或施工縫邊緣的距離不宜大于0.5m,且不宜小于0.2m； 3 測區(qū)應(yīng)選在使回彈儀處于水平方向檢測混凝土澆筑側(cè)面。當(dāng)不能滿

28、足這一要求時(shí),可使回彈儀處于非水平方向檢測混凝土澆筑側(cè)面、表面或底面； 每一結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的測區(qū)應(yīng)符合下列規(guī)定： 4 測區(qū)宜選在構(gòu)件的兩個(gè)對稱可測面上，也可選在一個(gè)可測面上，且應(yīng)均勻分布。在構(gòu)件的重要部位及薄弱部位必須布置測區(qū)，并應(yīng)避開預(yù)埋件； 5 測區(qū)的面積不宜大于0.04m； 6 檢測面應(yīng)為原狀混凝土表面,應(yīng)避開蜂窩、麻面，并應(yīng)清潔、平整，不應(yīng)有裝飾層、疏松層、浮漿、油垢、涂層等，必要時(shí)可用砂輪清除疏松層和雜物，并清理殘留的粉末或碎屑； 7 對彈擊時(shí)產(chǎn)生顫動(dòng)的薄壁、小型構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行固定。 按上述方法選取試樣和布置測區(qū)后，先測量回彈值。測試時(shí)回彈儀應(yīng)始終與測面相垂直，并不得打在氣孔和外露石子上。

29、每一測區(qū)的兩個(gè)測面用回彈儀各彈擊8點(diǎn)，如一個(gè)測區(qū)只有一個(gè)測面，則需測16點(diǎn)。 同一測點(diǎn)只允許彈擊一次，測點(diǎn)宜在測面范圍內(nèi)均勻分布，每一測點(diǎn)的回彈值讀數(shù)準(zhǔn)確至一度，相鄰兩測點(diǎn)的凈距一般不小于20mm，測點(diǎn)距構(gòu)件邊緣與外露鋼筋、鐵件的間距不得小于30mm。 檢測時(shí)，回彈儀的軸線應(yīng)始終垂直于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的混凝土檢測面，緩慢施壓，準(zhǔn)確讀數(shù)，快速復(fù)位。例題帶牛腿的預(yù)制構(gòu)件碳化深度值測量 回彈值測量完畢后，應(yīng)在有代表性的位置上測量碳化深度值，測點(diǎn)表不應(yīng)少于構(gòu)件測區(qū)數(shù)的30%，取其平均值為該構(gòu)件每測區(qū)的碳化深度值。當(dāng)碳化深度值極差大于2.0mm時(shí),應(yīng)在每一測區(qū)測量碳化深度值。 碳化深度值測量，可采用適當(dāng)?shù)墓ぞ?/p>

30、在測區(qū)表面形成直徑15mm的孔洞，其深度應(yīng)大于混凝土的碳化深度?？锥粗械姆勰┖退樾紤?yīng)除凈，并不得用水擦洗。同時(shí)，應(yīng)采用濃度約為1%的酚酞酒精溶液滴在孔洞內(nèi)壁的邊緣處，當(dāng)已碳化與未碳化界線清楚時(shí)，再用深度測量工具測量已碳化與未碳化混凝土交界面到混凝土表面的垂直距離，測量不應(yīng)少于3次，取其平均值。每次讀數(shù)精確到0.5mm。 當(dāng)碳化深度值大于6.0 mm時(shí)，取6.0 mm。例題 1、某構(gòu)件10個(gè)測區(qū)中抽取的3個(gè)測區(qū)碳化深度平均值分別為1.5mm、2.0mm、3.5mm，則該構(gòu)件碳化深度平均值為( A ) A、2.5mm B、1.5mm C、2.0mm D、以上都不是 2、某構(gòu)件10個(gè)測區(qū)中抽取的3個(gè)

31、測區(qū)碳化深度平均值分別為1.5mm、2.5mm、4.0mm，則該構(gòu)件碳化深度平均值為( D ) A、3.0mm B、2.5mm C、2.0mm D、以上都不是例題 3、某工程同批構(gòu)件共計(jì)26根，按批量抽檢時(shí)，抽檢數(shù)量不得少于( C ) A、8根 B、9根 C、10根 D、11根 4、對于泵送混凝土，當(dāng)其測區(qū)碳化深度平均值為3.0mm時(shí)，應(yīng)( D ) A、按規(guī)程的附錄B進(jìn)行修正 B、可不進(jìn)行修正 C、對回彈值進(jìn)行修正 D、采用鉆芯法進(jìn)行修正 例題 5、某根梁高度為300mm，寬度為250mm，長度為3.1m，進(jìn)行回彈法檢測時(shí)，至少應(yīng)布置( B )個(gè)測區(qū)。 A、6 B、5 C、10 D、8 6、某

32、根柱高度為3.0m，截面尺寸為300m400mm，進(jìn)行回彈法檢測時(shí)，至少應(yīng)布置( C )個(gè)測區(qū)。 A、6 B、5 C、10 D、8回彈檢測的修正 當(dāng)檢測條件與測強(qiáng)曲線的適用條件有較大差異時(shí)，可采用同條件試件或鉆取混凝土芯樣進(jìn)行修正，試件或芯樣數(shù)量不應(yīng)少于6個(gè)。當(dāng)鉆取芯樣修正時(shí)，宜選取有代表性的部位，芯樣的鉆取可參照鉆芯法檢測混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程(CECS 03)的有關(guān)規(guī)定。計(jì)算時(shí)，測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值應(yīng)乘以修正系數(shù)。修正系數(shù)應(yīng)按下列公式計(jì)算 對于同條件試件：,11/nccu icu iiffn,11/nccor icu iiffnl對于芯樣：建筑結(jié)構(gòu)檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)GB/T50344-2004的相關(guān)

33、規(guī)定 (4.3.3)(4.3.3)采用鉆芯修正法時(shí)，宜選用總體修正量的方法。總體修正量方法中的芯樣試件換算抗壓強(qiáng)度樣本的均值fcor,m總體修正量tot和相應(yīng)的修正可按下式計(jì)算： tot = fcor,m fccu,m0 fccu,ifccu,i0+tot 式中 fcor,m 芯樣試件換算抗壓強(qiáng)度樣本的均值；fccu,m0 被修正方法檢測得到的換算抗壓強(qiáng)度樣本的均值。fccu,i 修正后測區(qū)混凝土換算抗壓強(qiáng)度；fccu,i0 修正前測區(qū)混凝土換算抗壓強(qiáng)度。 (4.3.4)(4.3.4)當(dāng)鉆芯修正法不能滿足第4.3.34.3.3條的要求時(shí)，可采用對應(yīng)樣本修正量、對應(yīng)樣本修正系數(shù)或一一對應(yīng)修正系數(shù)

34、的修正方法；此時(shí)直徑100mm100mm混凝土芯樣試件的數(shù)量不應(yīng)少于6 6個(gè)；現(xiàn)場鉆取直徑100mm100mm的混凝土芯樣確有困難時(shí)，也可采用直徑不小于70mm70mm的混凝土芯樣，但芯樣試件的數(shù)量不應(yīng)少于9 9個(gè)。一一對應(yīng)的修正系數(shù)，可按相關(guān)技術(shù)規(guī)程的規(guī)定計(jì)算。對應(yīng)樣本的修正量loc和修正系數(shù)loc，可按下式計(jì)算： loc= fcor,m- fccu,m0,loc loc= fcor,m/ f ccu,m0,loc 式中式中 f fcor,mcor,m 芯樣試件換算抗壓強(qiáng)度樣本的均值；芯樣試件換算抗壓強(qiáng)度樣本的均值； f fc ccu,m0,loccu,m0,loc被修正方法檢測得到的與芯樣

35、試件對應(yīng)被修正方法檢測得到的與芯樣試件對應(yīng)測區(qū)的換算抗壓強(qiáng)度樣本的均值。測區(qū)的換算抗壓強(qiáng)度樣本的均值。 泵送混凝土的修正 泵送混凝土制作的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度的檢測應(yīng)符合下列規(guī)定： 1 當(dāng)碳化深度值不大于2.0 mm時(shí),每一測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值應(yīng)按規(guī)程JGJ/T 23-2001附錄B修正。 2 當(dāng)碳化深度值大于2.0 mm時(shí),可采用同條件試件或鉆芯法修正。數(shù)據(jù)處理 計(jì)算測區(qū)平均回彈值,應(yīng)從該測區(qū)的16個(gè)回彈值中剔除3個(gè)最大值和3個(gè)最小值,余下的10個(gè)回彈值應(yīng)按下式計(jì)算: 10101iimRR非水平、非澆注側(cè)面檢測的修正 非水平方向檢測混凝土澆筑側(cè)面時(shí),應(yīng)按下式修正：ammRRRl水平方向檢測

36、混凝土澆筑頂面或底面時(shí),應(yīng)按下列公式修正: tatmmRRRbabmmRRRl當(dāng)檢測時(shí)回彈儀為非水平方向且測試面為非混凝土的澆筑側(cè)面時(shí),應(yīng)先按對回彈值進(jìn)行角度修正,再對修正后的值進(jìn)行澆筑面修正。測強(qiáng)曲線目前回彈法測定混凝土強(qiáng)度均采用試驗(yàn)歸納法，建立混凝土強(qiáng)度與回彈值R之間的一元回歸公式，或建立混凝土強(qiáng)度與回彈值R及主要影響因素（如混凝土表面的碳化深度d）之間的二元回歸公式。稱之為測強(qiáng)曲線。測強(qiáng)曲線的形式有直線型、冪函數(shù)型、拋物線型等。規(guī)程推薦的形式為冪函數(shù)。 統(tǒng)一測強(qiáng)曲線：由全國有代表性的材料、成型養(yǎng)護(hù)工藝配制的混凝土試件，通過試驗(yàn)所建立的曲線； 地區(qū)測強(qiáng)曲線：由本地區(qū)常用的材料、成型養(yǎng)護(hù)工藝

37、配制的混凝土試件，通過試驗(yàn)所建立的曲線； 專用測強(qiáng)曲線：由與結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土相同的的材料、成型養(yǎng)護(hù)工藝配制的混凝土試件，通過試驗(yàn)所建立的曲線。 各種曲線的精度要求 統(tǒng)一測強(qiáng)曲線：平均相對誤差()不應(yīng)大于15.0%，相對標(biāo)準(zhǔn)差(er)不應(yīng)大于18.0%； 地區(qū)測強(qiáng)曲線：平均相對誤差()不應(yīng)大于14.0%，相對標(biāo)準(zhǔn)差(er)不應(yīng)大于17.0%； 專用測強(qiáng)曲線：平均相對誤差()不應(yīng)大于12.0%，相對標(biāo)準(zhǔn)差(er)不應(yīng)大于14.0%。統(tǒng)一和本省測強(qiáng)曲線不適用于： 1 粗骨料最大粒徑大于60mm； 2 特種成型工藝制作的混凝土； 3 檢測部位曲率半徑小于250mm； 4 長期處于高溫、潮濕或浸水環(huán)境的

38、混凝土。本省回彈法測強(qiáng)曲線 本省回彈法測強(qiáng)曲線于1980年代由福建省建筑科學(xué)研究院為主編制，同時(shí)還得到了省內(nèi)各大施工單位、其他科研院所的協(xié)助，歷時(shí)七年，制作了四大批約700余組、累計(jì)4000余塊試塊的對比試驗(yàn)，并組織省建公司系統(tǒng)在省內(nèi)八個(gè)地市制作1830個(gè)試塊進(jìn)行驗(yàn)證性試驗(yàn)，使所取得的試驗(yàn)數(shù)據(jù)在全省范圍內(nèi)具有較大的覆蓋面和代表性。本省測強(qiáng)曲線特點(diǎn) 1、我省測強(qiáng)曲線根據(jù)混凝土粗集料品種分為碎石、卵石兩條； 2、曲線基本型式為冪函數(shù)，同時(shí)以復(fù)合負(fù)指數(shù)方程作為碳化深度影響的修正，比統(tǒng)一曲線中以簡單負(fù)指數(shù)方程來修正碳化深度更加科學(xué)，且符合碳化深度大于6.0mm以后對回彈法測強(qiáng)影響趨于穩(wěn)定的規(guī)律。本省測

39、強(qiáng)曲線碳化深度值的變化趨勢圖0.05.010.015.020.025.030.035.0051015碳化深度(mm)混凝土強(qiáng)度換算值(MPa)卵石-回彈值35碎石-回彈值35結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土強(qiáng)度的計(jì)算 根據(jù)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測區(qū)平均回彈值Rm及平均碳化深度值dm，通過查表或回歸公式計(jì)算測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值。 測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值:由測區(qū)的平均回彈值和碳化深度值通過測強(qiáng)曲線計(jì)算得到的該檢測單元的現(xiàn)齡期混凝土抗壓強(qiáng)度值 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的測區(qū)混凝土強(qiáng)度平均值可根據(jù)各測區(qū)的混凝土強(qiáng)度換算值計(jì)算。當(dāng)測區(qū)數(shù)為10個(gè)及以上時(shí),應(yīng)計(jì)算強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差。 平均值及標(biāo)準(zhǔn)差應(yīng)按下列公式計(jì)算： nfmnicicufccu1,1)()(

40、122,nmnfsnifcicufccuccu結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定值 指相應(yīng)于強(qiáng)度換算值總體分布中保證率不低于95%的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中的混凝土抗壓強(qiáng)度值。 當(dāng)該結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測區(qū)數(shù)少于10個(gè)時(shí)： ccuecuffmin,l當(dāng)該結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測區(qū)數(shù)不少于10個(gè)或按批量檢測時(shí),應(yīng)按下列公式計(jì)算:l當(dāng)該結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的測區(qū)強(qiáng)度值中出現(xiàn)小于10.0 MPa時(shí)MPafecu0 .10,ccuccuffecusmf645. 1, 按批量檢測的構(gòu)件,當(dāng)該批構(gòu)件混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差出現(xiàn)下列情況之一時(shí),則該批構(gòu)件應(yīng)全部按單個(gè)構(gòu)件檢測: 1 當(dāng)該批構(gòu)件混凝土強(qiáng)度平均值小于25MPa時(shí)： MPasccuf5 .4l2當(dāng)該批構(gòu)件混

41、凝土強(qiáng)度平均值為25MPa50MPa時(shí)：MPasccuf5 . 5l3當(dāng)該批構(gòu)件混凝土強(qiáng)度平均值大于50MPa時(shí)：MPasccuf5 . 6例題一 對某構(gòu)件混凝土強(qiáng)度采用回彈法進(jìn)行檢測，其各測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值如下表所示：測區(qū)序號12345678910強(qiáng)度換算值(MPa)29.429.332.230.329.826.731.330.832.532.2 請計(jì)算該構(gòu)件混凝土強(qiáng)度推定值。 如果取消該構(gòu)件第1測區(qū)的檢測結(jié)果，僅取9個(gè)測區(qū)，則該構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定值是多少？ 1、該構(gòu)件混凝土強(qiáng)度推定值：MPasmfccuccuffecu5 .2777. 1645. 14 .30645. 1, 2、取消第

42、1測區(qū)數(shù)據(jù)，則該構(gòu)件僅有9個(gè)測區(qū)，構(gòu)件混凝土強(qiáng)度推定值應(yīng)取最小值：MPaffccuecu7 .26min,例題2 某工程采用回彈法檢測混凝土構(gòu)件強(qiáng)度，按批量進(jìn)行抽樣檢測，并采用鉆芯法進(jìn)行修正，芯樣試件抗壓強(qiáng)度值以及相應(yīng)的測區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值如下表所示，修正前的檢測批的測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值的平均值為36.3MPa，標(biāo)準(zhǔn)差為4.34MPa。 芯樣試件抗壓強(qiáng)度值(MPa)39.8 33.645.942.635.941.2測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值(MPa)42.4 35.341.246.838.439.6 請計(jì)算修正系數(shù)：芯樣試件抗壓強(qiáng)度值(MPa)39.8 33.6 45.9 42.6 35.9 41.2測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值(MPa)42.4 35.3 41.2 46.8 38.4 39.6修正系數(shù)0.94 0.95 1.11 0.91 0.93 1.04 平均得修正系數(shù)=0.98 依據(jù)JGJ/T23-2001的方法，修正后，檢測批的測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值的平均值為：36.30.98=35.6(MPa)。 修正后，檢測批的測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值的標(biāo)準(zhǔn)差為： 4.340.98=4.25(MPa)