鋼結(jié)構(gòu)橋梁的入門-

1、鋼結(jié)構(gòu)橋梁的入門級別小跨度與大跨度鋼箱梁建國以來長江上幾座里程牌式鋼橋,高瞻遠(yuǎn)矚,胸懷大志,入門開始武漢長江大橋128m跨度,3號鋼Q240南京長江大橋(160m跨度,16MnqQ345)九江長江大橋(216m跨度,15MnVNqQ420)蕪湖長江大橋(312m跨度,14MnNbqQ345)大興洲長江大橋(504m跨度,14MnNbqQ345)橋梁用鋼牌號1、 Q235qDQ345qDQ370qDQ420QD第一個Q為屈服拼音第一個字母,屈服之意；數(shù)字235表示屈服強度(是一個應(yīng)力數(shù)值),數(shù)字后q為橋梁第一個拼音q,表示為橋梁用結(jié)構(gòu)鋼；最后一個大寫字母D為鋼材等級,鋼材等級之分有A、B、C、D

2、、E5個等級,A不做沖擊功要求舊表示常溫20°沖擊功,C為0°沖擊功,D表示-20°是沖擊功,E為-40獨沖擊功要求.沖擊功與鋼材韌性相關(guān),Q345qE聯(lián)合起來意為倔服強度為345MPa應(yīng)力的橋梁用鋼,-40°有沖擊功要求,一般不小于47J.鋼材平安系數(shù)一般取為1.7,那么Q345鋼材容許應(yīng)力為345/1.7=202.9MPa,標(biāo)準(zhǔn)中采用200MPa.Q345中345為屈服強度,抗拉強度更大,一般為容許應(yīng)力的2.5倍,所以Q345抗拉強度為200*2.5=500MPa,標(biāo)準(zhǔn)中取值510MPa.抗剪容許應(yīng)力為根本容許應(yīng)力的0.6倍,局部承壓為根本容許應(yīng)力的

3、1.5倍,標(biāo)準(zhǔn)中Q345鋼材抗剪容許應(yīng)力120MPa,局部承壓容許應(yīng)力為300MPa.2、 鋼結(jié)構(gòu)橋梁的設(shè)計方法公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)2021沒出來之前,公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁仍然采用容許應(yīng)力法設(shè)計：各項荷載系數(shù)為1,荷載組合下外力應(yīng)力只要小于容許應(yīng)力200MPa即可.現(xiàn)在新出鋼橋標(biāo)準(zhǔn)為了與混凝土統(tǒng)一采用兩個極限狀態(tài)設(shè)計法一致,鋼結(jié)構(gòu)橋梁也采用了極限狀態(tài)設(shè)計法,以Q345qD鋼為例說明問題的實質(zhì)性：1)容許應(yīng)力法外荷載組合系數(shù)：1x恒載+1x活載+1x其它可變活載荷載組合下的應(yīng)力小于標(biāo)準(zhǔn)中的容許應(yīng)力200MPa(345/1.7=203)2)極限狀態(tài)法外荷載組合系數(shù):1.2x恒載+1.4x活載+1.4x

4、其它可變活載X0.75綜合起來極限狀態(tài)法相比于容許應(yīng)力法荷載綜合系數(shù)采用了1.35荷載組合下的應(yīng)力小于標(biāo)準(zhǔn)中的容許應(yīng)力275MPa(345/1.7x1.35=274)所以極限狀態(tài)法相當(dāng)于外荷載系數(shù)乘了個1.35的數(shù)值,相對于容許應(yīng)力法中的容許應(yīng)力相應(yīng)同時乘以1.35的數(shù)值,本質(zhì)一樣,游戲而已.3、 鋼結(jié)構(gòu)橋梁幾個主體問題鋼結(jié)構(gòu)核心問題為強度、穩(wěn)定、疲勞1強度受拉桿件或者彎矩中的受拉部位：應(yīng)力小于容許應(yīng)力即可,假設(shè)為螺栓連接,計算應(yīng)力時采用凈面積計算2穩(wěn)定穩(wěn)定問題轉(zhuǎn)為強度模式限制,只不過將容許的壓應(yīng)力轉(zhuǎn)換為容許應(yīng)力x小于1的一個數(shù)字,此數(shù)字結(jié)合桿件的計算長度與桿件回轉(zhuǎn)半徑相結(jié)合的長細(xì)比,如下表蠡

5、3.24率心夏圍桿件第間雪環(huán)盅力折"解中M髀排H厚桿件檢算寓握平胸內(nèi)思定性鄭接H形檜算0L椅嚇阻內(nèi)尊定性人繇接端殄延部掛桿特押班a桿長比W：科組A桿悵比I的QW5qL>U345aE3礪u&兩E依,q.34如口D4U0aD的風(fēng)口yrjTOqb制OqE妙時!)Q370qE好婀F.u.y(w.皿.,雨0306.30o.you工崩輛CgTQ.E400.8.螞/靜WO.KkR5M500.SW5O.srw0.754fl.7M0,T7U.«J6600.7920TH口.葡.一一0.341705727C.Wo.皿«0.,金6卬0.471WId.StfJ900.K3O.

6、4S3!»0.5W0.517Q,Wtoog例0.424C.3491M0,SJ9.4善10.J71no0.4MO.PJ(J,3021100.4H7C1D.3190.4300M023«1200.4W0J46O.Z751300.373O.2»70215IX)0+3910.2W0.閨L40O.33SQ.MCJM14C0.346*2540.2001503030,2130J64130I0.3(M10.314o.m穩(wěn)定問題還包括整體穩(wěn)定與局部穩(wěn)定之分,只要構(gòu)件受壓,終究不能離開穩(wěn)定問題的困擾,這也是拱橋跨徑小于斜拉橋、斜拉橋跨徑小于懸索橋的主體原因整體穩(wěn)定可按上述的穩(wěn)定應(yīng)力小于

7、強度容許應(yīng)力乘以相應(yīng)于長細(xì)比的小于1的折減系數(shù)限制,局部穩(wěn)定根據(jù)下表寬厚比限制*3.3,3組合后桿椒束寬度與3腹大比例序號梅怦類型南材牌號Q235q口Q345qD.Q370qDQ34SqE、Q黃gE守1啊D.gOqE6/JJl工6/d1材方散面中的腹橫<M<so30必2S0.4A*m041+10>4504A+ID2褶影截向中的板杵<6033<5030p4528Q.3A+15生50Q.32t155=4503+14.53形尢如勃的伸出豉1,接桿毛124id113.5<5012<4511GJS4+4.5,500.14A+5*430J4A+4,7受壓桿件設(shè)置的

8、局部加勁肋,解決寬厚比過大的局部穩(wěn)定問題上表為壓桿的局部穩(wěn)定限制指標(biāo),對于受彎構(gòu)件的腹板的抗剪穩(wěn)定,也有相應(yīng)的要求,預(yù)防腹板受剪失穩(wěn),限制指標(biāo)為腹板的高厚比隊0.7簡支板翼腹板中間豎加勁肋和水平加勁肋的設(shè)置.可符合以下規(guī)定：1當(dāng)時,可不設(shè)置中間豎加勁肋2當(dāng)140三人分50時,應(yīng)設(shè)置中間經(jīng)加勁肋,其間近：aW9503/r且不應(yīng)大于23當(dāng)2500人外140時,除設(shè)置豎加勁購?fù)?還應(yīng)在距壓翼緣1/41乃h處設(shè)置水平加勁舫.4當(dāng)僅用堅加勁助增強腹板時,那么成對設(shè)置的中間矍加勁肋的每側(cè)寬度不得小于能+0Q以m計九5當(dāng)用豎加勁助和水平加勁助增強腹板時,那么加勁助的截面慣矩不得小于；豎加勁肋；3M3;水平加

9、勁肋；超3k,4仔/-0.13,但不得小于1.5芯-6加勁肋伸出肢的寬厚比不得大于15.簡支梁受力的橫梁腹板加勁肋設(shè)置,豎向設(shè)置間距不大于2m的加勁板,正彎矩上緣受壓部位設(shè)置水平向加勁肋.3疲勞只要受拉,構(gòu)件就有疲勞問題,裂紋隨著拉應(yīng)力的變化擴展,所以受壓構(gòu)件不需檢算疲勞,受拉或者是拉壓交替就會有裂紋擴展的危險,就需檢算疲勞穩(wěn)定,疲勞主要與應(yīng)力變化幅密切相關(guān),疲勞檢算主要是檢算應(yīng)力幅1疲勞應(yīng)力為拉一拉構(gòu)件或以拉為主的拉一壓構(gòu)件如4#3曰9.幾仃043.3-1式中11n最大、坡小應(yīng)力,拉力為正,壓力為負(fù)：即疲勞容許應(yīng)力幅見本規(guī)超表3.2.7-1h.M雙線橋的雙線系數(shù)見本標(biāo)準(zhǔn)表4.3.2,雙線橋的

10、橫梁及相應(yīng)的掛桿和單線橋均取I;rn損傷修正系數(shù)見表4.3.5I52疲勞應(yīng)力以壓為主的拉一壓構(gòu)件,p=弧<-院"nouW.%的14352式中r：損傷修正系數(shù)見本標(biāo)準(zhǔn)表4.3.5-1;rp威力比修正系數(shù)見本標(biāo)準(zhǔn)表435-2以2非焊接構(gòu)件及連接疲勞檢算公式1疲勞應(yīng)力為拉一拉的構(gòu)件,.口43532疲勞應(yīng)力為批一壓的構(gòu)件,p=<0%baSQr44.3.5-44、 鋼結(jié)構(gòu)橋梁與混凝土箱梁類比鋼箱梁截面混凝土截面對于一個3x30m混凝土現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力匝道箱梁,荷載傳力途徑：荷載傳力途徑1:橫向通過頂板傳遞給縱腹板對應(yīng)縱向1m板條橋面板橫向計算車輛中車輪荷載-組成橫框的橋面板的橫向受力傳力

11、途徑2:通過頂?shù)装寮案拱蹇v向傳遞給橫梁對應(yīng)于縱向單梁主梁計算,頂?shù)装蹇箯?腹板抗剪,車道荷載計算,受拉部位設(shè)置預(yù)應(yīng)力鋼束保證混凝土抗裂,同時鋼束的設(shè)置不能使混凝土受壓過大-縱向受力-傳立途徑3通過橫梁由橫梁與縱腹板相交之點傳至支座對應(yīng)于橫梁計算,根據(jù)橫梁跨度決定是否采用預(yù)應(yīng)力-橫梁的橫向受力對于3x30m鋼箱梁,16mm厚頂板及頂板位置的縱向加勁肋U肋、倒T肋、板肋相當(dāng)于25cm厚混凝土頂板,14mm厚底板及其加勁肋相當(dāng)于25cm厚混凝土底板,兩塊14mm厚腹板類式于45cm厚腹板.鋼箱與混凝土承受荷載比擬,相應(yīng)采用Q345qD鋼材與C50混凝土類比：混凝土頂板承受彎矩中的壓力：7800mm*

12、250mm*16.2MPa=31590kN鋼箱梁頂板承受彎矩中的軸力：7800mm*16mm+705mm*8mm*10*200MPa=36240kN,可以看出鋼結(jié)構(gòu)承載水平更強.混凝土腹板抗剪：2000mm*450mm*2*0.17*32.6Mpa=9975kN鋼箱梁腹板抗剪：2000mm*14mm*2*120Mpa=6720kN,抗剪混凝土強些,同等跨度的鋼箱梁一恒只有混凝土的1/3.5左右30m跨徑8m橋?qū)捇炷烈缓愫奢d:8*0.7*26=146kN/m30m跨徑8m橋?qū)掍撓淞阂缓愫奢d：8*500kg/m2=40kN/m=146/3.65kN鋼箱梁相對于混凝土箱梁,上面講述了幾個類同性,類

13、同性1:16mm厚頂板及頂板位置的縱向加勁肋U肋、倒T肋、板肋相當(dāng)于25cm厚混凝土頂板類同性2:14mm厚底板及其加勁肋相當(dāng)于25cm厚混凝土底板類同性3:兩塊14mm厚腹板類式于45cm厚腹板本質(zhì)的不同點在于鋼箱梁縱向必須設(shè)置間距2m或者3m設(shè)置橫隔板正交各向異性板名稱的由來,縱向頂板加勁肋加勁及橫向橫隔板加勁,以支承頂板上加勁肋的受力,減小頂板加勁肋計算跨度,同時減小較薄的鋼板的畸變變形增強橫向受彎水平,任何鋼結(jié)構(gòu)箱型桿彳均需設(shè)置隔板,此構(gòu)造類似與竹子中的隔板,大自然中生物是演化的最合理構(gòu)造鋼箱梁的傳力途徑,相比于混凝土傳力途徑,多了一個橫隔板間頂板縱肋的縱向傳力,所以鋼箱梁需要兩個體系

14、相加,原因在此！鋼箱梁傳力：荷載傳力途徑1:橫向通過16mm厚頂板傳給頂板縱向加勁肋頂板傳力,第三體系,薄膜力很大不用考慮傳力途徑2:頂板縱向加勁肋傳至隔板縱向加勁肋及頂板組成的構(gòu)件支撐在間距2m或者3m的橫隔板上的受力,車輛中車輪荷載計算,多跨連續(xù)梁受力-頂板縱向加勁肋及頂板的縱向受力,屬于第二體系也叫橋面體系,由于是縱向受力所以需要與第一應(yīng)力體系相加傳力途徑3:橫隔板傳遞給縱腹板橫隔板與其上下方頂板底板組成的構(gòu)件在跨度為縱隔版之間間距的橫向受力,也叫橋面體系-橫隔板與頂上16mm厚底下14mm厚的橫向受力傳力途徑4:縱腹板傳至橫梁對應(yīng)于縱向單梁主梁計算,頂?shù)装蹇箯?腹板抗剪,車道荷載計算-

15、第一體系,也叫主梁體系,縱向受力,與混凝土完全一致-傳力途徑5通過橫梁由橫梁與縱腹板相交之點傳至支座對應(yīng)于橫梁計算,-橫梁的橫向受力,與混凝土完全類似理解縱向單梁模型-不包含頂板加勁肋的第二體系計算五、鋼結(jié)構(gòu)橋梁構(gòu)造本章主要簡述鋼結(jié)構(gòu)橋梁中鋼箱梁構(gòu)造,根據(jù)上一章鋼箱梁傳力其實大體可以確定鋼箱梁構(gòu)造了,本章單獨提列,增強名稱介紹,構(gòu)造效勞于受力薄壁扁平鋼箱梁構(gòu)造1、總體布置薄壁扁平鋼箱梁梁高與橋?qū)捴群苄∈怯身敯?、底板、橫隔板和縱隔板等板件通過全焊接的方式連接而成,扁平鋼箱梁的頂?shù)装逋ㄟ^橫隔板及縱隔板等橫縱向聯(lián)結(jié)桿件聯(lián)成整體受力體系.箱梁的頂板通常按橋面橫坡要求設(shè)置,底板多采用平底板的構(gòu)造形式.

16、2、頂?shù)装鍢?gòu)造鋼箱梁頂?shù)装逵删姘寮翱v肋組成,由于頂?shù)装宓膶挾扰c板厚之比寬厚比較大,設(shè)置縱肋的主要目的是預(yù)防頂?shù)装逶趶澢鷫簯?yīng)力或者制作、運輸、安裝架設(shè)中不可預(yù)料的壓應(yīng)力作用下的局部失穩(wěn).另外對鋼箱梁頂板而言,設(shè)置縱肋可將單橋面板變?yōu)檎划愋伟?大大增加橋面板的反抗水平,使橋面承受的豎向荷載有效地傳遞到橫隔板及腹板上.縱肋的主要形式有開口加勁肋與閉口加勁肋兩種,兩者的區(qū)別如下：形式優(yōu)點缺點適用部位根本形式開口加勁肋易于加工制造,加勁肋與母板之間連接方便抗彎、抗扭剛度小,用鋼梁較多,焊接工作量大常用在鋼箱梁縱膈板、橫隔板、斜腹板及頂板翼緣局部11U國現(xiàn)11TSu1TMm*并口加時電1I蒞革改事S本

17、蠢水nrMEB閉口加勁肋抗彎、抗扭剛度的大,穩(wěn)定性好,焊接工作量小,焊接變形小,用鋼量小對接接頭復(fù)雜,軋制精度要求高,常用在頂、底板11yflub字常事面口卻癡加才I1E毒式字罹鼻面1由上表可知,頂?shù)装宓目v肋主要用閉口加勁肋,但翼緣頂板加勁肋也可采用開口加勁肋.一般的閉口加勁肋采用U肋,間距一般為600mm左右,開口加勁肋采用平鋼板或倒T形截面,間距一般為300mm左右,曲線橋梁由于彎曲半徑原因在曲線半徑較小時u肋適應(yīng)曲線水平制造困難而采用開口加勁肋.3、縱隔板構(gòu)造縱隔板,即鋼箱梁腹板,有斜腹板與直腹板兩種形式.單箱多室鋼箱梁中,外側(cè)腹板一般為斜腹板,其與頂?shù)装骞餐瑯?gòu)成單箱截面,箱梁內(nèi)部多采用

18、直腹板,將箱梁分為多室.在彎矩和剪力作用下,縱隔板同時存在彎曲應(yīng)力和剪應(yīng)力,為預(yù)防腹板在彎曲壓應(yīng)力作用下的彎曲失穩(wěn),在縱隔板上設(shè)有縱向加勁肋,縱向加勁肋一般采用平鋼板截面,豎向間距500mm左右；為預(yù)防腹板在剪應(yīng)力作用下的剪切失穩(wěn),在縱隔板上設(shè)有豎向加勁肋,豎向加勁肋一般采用倒T形截面,縱向間距2m左右.縱向加勁肋縱向連續(xù),在橫隔板與豎向加勁肋處穿孔而過,豎向加勁肋與頂?shù)装宀幌噙B,距離50mm左右.4、橫隔板構(gòu)造在鋼箱梁橋中,由于活載的偏心加載作用以及輪載直接作用在箱梁的頂板上,使得箱梁斷面發(fā)生畸變和橫向彎曲變形,為了減少鋼箱梁的這種變形,增加整體剛度,預(yù)防過大的局部應(yīng)力,需要在箱梁的支點處和

19、跨間設(shè)置橫隔板.橫隔板分為中間橫隔板和支點橫隔板,支點橫隔板除了上述作用外,還將承受支座處的局部荷載,起到分散支座反力的作用.4.1 中間橫隔板中間橫隔板被腹板斷開,每個箱室一塊隔板,與頂?shù)装寮案拱搴附?橫隔板縱向間距開口加勁肋一般2m左右u肋一般3m,與縱隔板豎向加勁肋交替布置.每塊橫隔板中間都設(shè)有進(jìn)人洞,進(jìn)人洞的洞口邊緣設(shè)有一塊加勁板,寬度100-200mm左右.常規(guī)中小跨度橫隔板形式板式大跨度鋼箱梁橫隔板形式V形或者叉形桁架式隔板,節(jié)省橫隔板鋼材般2-3塊,間4.2 支點橫隔板支點處的橫隔板比中間橫隔板厚,具體厚度及橫隔板數(shù)量由計算確定,距400-800mm左右.支點橫隔板橫向在兩塊斜腹

20、板之間連續(xù),將直腹板斷開并焊接在支點橫隔板上.支點橫隔板與頂?shù)装骞餐M成支點橫梁,進(jìn)行計算,計算時頂?shù)装逵行挾扔?道橋示方書?確定.支點橫隔板上一般不設(shè)進(jìn)人洞,但須設(shè)置水平加勁肋及豎向加勁肋以預(yù)防彎曲失穩(wěn)與剪切失穩(wěn).5、懸臂翼緣構(gòu)造懸臂翼緣頂板處設(shè)置縱向加勁肋,在懸臂最外側(cè)橫向1m寬度左右,加勁肋形式多為平鋼板截面不受汽車活載,其它寬度范圍內(nèi),加勁肋多為倒T形截面或U肋.翼緣橫隔板與主梁橫隔板對應(yīng)設(shè)置,厚度翼板與主梁橫隔板相同或略薄,翼緣底板僅設(shè)在有橫隔板的位置,寬度200-300mm左右,底板之間用裝飾板焊接成整體.六、鋼箱梁計算例子主橋L17聯(lián)為鋼箱梁結(jié)構(gòu),橋跨布置為28.5+41+24

21、.25+24.25=118m.本橋為變截面,橋面標(biāo)準(zhǔn)寬度26m,變截面中,最大寬度35.5m,最小寬度30m,按雙向六車道設(shè)計.采用單箱多室截面,梁高1800mm,箱梁頂板厚度取16mm,底板及腹板厚度采用14mm,橫隔板的縱向布置間距為2m,頂板縱肋采用U肋、I肋及板肋,U肋間距600mm,I肋間距不超過300mm,板肋僅用于翼緣板外邊緣,鋼材材質(zhì)為Q345qC.標(biāo)準(zhǔn)截面處箱梁橫向設(shè)雙支座,支座中央距10.5m;變截面處,箱梁橫向設(shè)三支座,支座間距詳見支座布置圖.橋面鋪裝層采用8cmC50鋼纖維混凝土,5cmSBS改性瀝青混凝土AC-16C及4cmSBS改性瀝青馬蹄脂碎石混合料SMA-13摻

22、0.25%聚酯纖維,橋面鋪裝層總厚度為17cm,采用鋼結(jié)構(gòu)防撞護(hù)欄.本橋平面分別位于直線上,縱斷面分別位于-0.3%的縱坡和R=4000m的豎曲線上.箱梁斷面圖如下：箱梁26m寬橫斷面箱梁35.5m寬橫斷面箱梁30m寬橫斷面箱梁橋面板布置圖如下:傳力路徑：橋面板一縱肋一橫隔板一腹板一支點橫梁一支座.三、計算內(nèi)容1、縱向計算1.1 第一體系應(yīng)力主梁體系鋼箱梁沿縱向整體受力,其受力特性為連續(xù)梁特性,跨中正彎矩最大,支座負(fù)彎矩最大.因此利用橋梁建立縱向單梁模型,計算箱梁上下緣的最大拉應(yīng)力及最大壓應(yīng)力.1.2 第二體系應(yīng)力橋面體系鋼橋面板作為橋面系直接承受車輪荷載作用,因此由縱肋和頂板組成結(jié)構(gòu)系,把橋

23、面上的荷載傳遞到橫隔板上.針對這一體系,把橫隔板間的單根縱肋及一定寬度的橋面板作為整體工字型截面,將橫隔板作為支撐,計算其在外荷載作用下的應(yīng)力,橋面板寬度根據(jù)?道橋示方書?確定.由于縱肋是穿過橫隔板保持連續(xù),因此縱肋具有連續(xù)梁特性.本橋中,橫隔板間距為2m,因此,將縱肋及橋面當(dāng)做跨度為2m的簡支梁計算,可得到橋面的最大壓應(yīng)力；將縱肋及橋面當(dāng)做跨度為2m的連續(xù)梁計算,可得到橋面的最大拉應(yīng)力.本橋中承受汽車荷載的縱肋就有U肋,又有I肋,因此需分別計算兩者,取其中應(yīng)力的最大值.U肋可以將兩腹板合在一起,也簡化為工字型截面.I肋截面U肋截面頂板既受第一體系應(yīng)力,又受第二體系應(yīng)力,因此頂面總應(yīng)力應(yīng)將兩者

24、的最大應(yīng)力對應(yīng)疊加拉+拉,壓+壓；底板僅受第一體系應(yīng)力,所以縱向單梁模型中的應(yīng)力即為底板的實際應(yīng)力.應(yīng)力疊加過程如下表所示.工況-位置主力主附頂板第一體系最大拉應(yīng)力5775最大壓應(yīng)力-49-85第二體系正彎矩最大拉應(yīng)力6262最大壓應(yīng)力-33-33第二體系負(fù)彎矩最大拉應(yīng)力5050最大壓應(yīng)力-44-44第一體系+第二體系最大拉應(yīng)力119137最大壓應(yīng)力-93-129底板第一體系最大拉應(yīng)力6579最大壓應(yīng)力-77-88剪應(yīng)力第一體系7070根據(jù)縱向正應(yīng)力計算結(jié)果,可判斷梁高、頂?shù)装搴穸仁欠襁m宜,根據(jù)縱向剪應(yīng)力結(jié)果,可判斷腹板厚度及腹板個數(shù)是否適宜.2、橫向計算1.1 普通橫隔板計算普通位置橫隔板承

25、受縱肋傳遞過來的力,再傳遞到兩側(cè)縱腹板上,橫隔板橫向受彎,可簡化為兩端簡支于腹板的簡支梁計算,直接承受車輛荷載,截面為工字型截面,頂?shù)装鍖挾劝?道橋示方書?計算.注意車輛荷載要按最不利位置加載._二?J北飆JYOJ上圖中,q1+q2為自重+二恒,p2為車輛荷載的車輪作用點.根據(jù)正應(yīng)力大小可判斷橫隔板間距是否適宜橫隔板間距影響頂?shù)装逵行挾?；根?jù)剪應(yīng)力大小可判斷橫隔板厚度是否適宜.1.2 支點橫梁計算支點橫梁承受縱腹板傳遞的力,再傳遞給支座,支點橫梁橫向受彎,可簡化為簡支于支座上的簡支梁或者連續(xù)梁,承受腹板的豎向力.支點橫梁為兩塊橫隔板或三塊橫隔板組成,截面為箱型截面,頂?shù)装鍖挾劝?道橋示方書?

26、計算.腹板的豎向力大小按該支座處的總支反力平分乘以一定的偏載系數(shù).坳卜9«|1-*.-SJ31m一1-根據(jù)支點橫梁正應(yīng)力大小可判斷橫梁腹板即橫隔板間距、頂?shù)装搴穸仁欠襁m宜在支點處頂?shù)装鍟雍?根據(jù)支點橫梁剪應(yīng)力可判斷橫梁腹板厚度及橫梁腹板個數(shù)是否適宜.1.3 懸臂翼緣計算懸臂橫隔板橫向受彎,簡化為一端固結(jié)于主梁腹板的懸臂梁計算其彎曲應(yīng)力,計算截面取一工字型截面,頂板按?道橋示方書?計算其有效寬度.根據(jù)正應(yīng)力可判斷底板寬度及厚度是否適宜,根據(jù)剪應(yīng)力判斷橫隔板厚度是否適宜.注意翼緣橫隔板被縱肋削弱的局部很大,剪應(yīng)力不應(yīng)過高.3、支承加勁肋計算鋼箱梁在支承處應(yīng)設(shè)置成對的豎向加勁肋.支承加勁

27、肋直接承受支座反力的作用,不僅需要驗算支承墊板處腹板和加勁肋的直接承壓應(yīng)力,而且必須計算腹板和加勁肋中的豎向應(yīng)力.3.1支點處承壓應(yīng)力計算曲=理'Ln-tLd+(E(Tb=(Tb式中：bb一局部承壓容許應(yīng)力；Rv一支座反力；n一單個支座豎向加勁肋個數(shù)；t1一豎向加勁肋厚度；d一豎向加勁肋寬度；B一支座墊板橫向?qū)挾?；t一下翼板厚度；td橫隔板厚度.3.2豎直方向應(yīng)力計算IRv(T.=2n-tl-d+BevtdT(Tc式中：一軸心受壓容許應(yīng)力；Bev一腹板豎直方向應(yīng)力有效計算寬度,按下式計算：Bev=bs+30*td(bs<30*td)Bev=60*td(bs>30*td)Bs

28、一豎向加勁肋橫向間距.四、細(xì)部構(gòu)造1、翼緣處縱向加勁肋的焊接翼緣處橫隔板高度較小,并且還要開孔以保證縱向加勁肋穿過,因此在開孔截面橫隔板的剪力將大大增加.為了預(yù)防剪力過大,翼緣處縱向加勁肋與橫隔板間的焊接須增加焊接墊板,以增大橫隔板的受剪面積.2、支承加勁肋的布置支承加勁肋的布置不僅與計算有關(guān),同時也與支座的螺栓位置有關(guān),在考慮支承加勁肋的橫向間距時,應(yīng)注意不要與支座的螺栓位置沖突.3、翼緣底板對應(yīng)加勁肋其總寬度不應(yīng)小于翼緣底板翼緣底板的一端焊接于斜腹板外側(cè),為預(yù)防腹板被頂彎,在腹板內(nèi)側(cè)與翼緣底板對應(yīng)的位置應(yīng)設(shè)置一塊水平加勁肋,由于翼緣底板布置在翼緣橫隔板兩側(cè),而翼緣橫隔板位置又與主梁橫隔板對應(yīng),因此該水平加勁肋也處于主梁橫隔板左右,的總寬度,長度600mm左右.4、頂?shù)装寮案拱宓募雍駞^(qū)長度在支點橫梁的計算中,箱梁頂?shù)装遄鳛榻孛娴囊痪植繀⑴c了計算,為了減小支點橫梁的應(yīng)力,參與計算的頂?shù)装鍟m當(dāng)加厚,其厚度大小由應(yīng)力限制,加厚長度應(yīng)大于參與計算的有效寬度的長度；箱梁剪應(yīng)力在支點處最大,為了減小最大剪應(yīng)力,支點處的腹板也會適當(dāng)加厚.5、小結(jié)1、鋼箱梁構(gòu)造確定方法序號內(nèi)容限制的計算限制指標(biāo)備注1梁高縱向計算第一體系主梁應(yīng)力2頂板厚度縱向計算第一、二體系頂板正應(yīng)力3底板厚度縱向計算第一體系底板正應(yīng)力4腹板個數(shù)橫隔板計算橫隔板應(yīng)力腹板間距即為橫隔板跨度5腹板厚度縱向計算第一體系剪