最新單層工業(yè)廠房設(shè)計(jì)-課程設(shè)計(jì)

1、河南工程學(xué)院鋼筋混凝土設(shè)計(jì) （n）課程設(shè)計(jì)某單層工業(yè)廠房設(shè)計(jì)學(xué)生姓名：柯嶼學(xué) 院：土木工程學(xué)院專業(yè)班級：土木工程1241專業(yè)課程：鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)原理指導(dǎo)教師：孫彥飛谷定宇2016年1月3日某單層工業(yè)廠房設(shè)計(jì)、設(shè)計(jì)題目某單層工業(yè)廠房設(shè)計(jì)。二、設(shè)計(jì)資料（一）車間條件某機(jī)械加工車間為單層單跨等高廠房，車間總長為60ml跨度尺寸見表1,柱距6米；車間內(nèi)設(shè)有兩臺相同的軟鉤吊車，吊車起重量見表1,吊車工作級別為A5級，軌頂標(biāo)高見表1。采用鋼屋蓋、預(yù)制鋼筋混凝土柱、預(yù)制鋼筋混凝土 吊車梁和柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。屋面不上人，室內(nèi)外高差為0.15m。縱向圍護(hù)墻為支承 在基礎(chǔ)梁上的自承重空心磚砌體墻，厚 240mm雙面采

2、用20mmff水泥砂漿粉刷， 墻上有上、下鋼框玻璃窗，窗寬為 3.6m,上、下窗高為1.8m和4.8m,鋼窗自重 0.45KN/m2,排架柱外側(cè)伸出拉結(jié)筋與其相連。（二）自然條件基本風(fēng)壓、基本雪壓見表1；地面粗糙類別為B類；地基承載力特征值見表 1。不考慮抗震設(shè)防。（三）材料箍筋采用HRB335縱向鋼筋采用HRB400混凝土采用C3Q表1組號吊車起重量Q （t）軌頂標(biāo)圖（m跨度（mD基本風(fēng)壓（KN/m）基本雪壓（KN/m）地基承載力特 征值（KN/m）81010.2180.350.2165三、設(shè)計(jì)內(nèi)容和要求（一）結(jié)構(gòu)選型1 .鋼屋蓋采用圖1所示的18m鋼桁架，桁架端部高度為1.2m,中央高度為

3、2.1m,屋 面坡度為1/10。鋼楝條長6m,屋面板采用彩色鋼板，厚4mm1前0。圖1 18m鋼桁架2 .預(yù)制鋼筋混凝土吊車梁和軌道連接采用標(biāo)準(zhǔn)圖（二），中間跨DL-9Z,邊跨DL-9B,梁高，=1.2m。軌道連接采 用圖集G325（二）。3 .預(yù)制鋼筋混凝土柱子取軌道頂面至吊車梁頂面的距離ha=0.2m,故牛腿頂腿頂面標(biāo)高二軌頂標(biāo) 高-兒-ha =10.2-1.2-0.2 = +8.800mo由附錄12查得，吊車軌頂至吊車頂部的高度為2.14m,考慮屋架下弦至吊車梁頂部所需空隙高度為 220mm故：柱頂標(biāo)高=10.2 + 2.14+0.22 = +12.56m設(shè)基礎(chǔ)頂面至室外地坪的距離為1.

4、0m,則基礎(chǔ)頂面至室內(nèi)地坪的高度為1.0+0.15=1.15m,故從基礎(chǔ)頂面算起的柱高 H =12.56 + 1.15=13.71m上部柱高 Hu =12.56 -8.8 = 3.76m ,下部柱高 Hl =13.71-3.76= 9.95m。參考表12-2,選擇柱截面形式和尺寸：H,9950一下柱截面范度 b： b2=398mm 400mm 取 b = 400mm。25250.95Hk 0.95 9950 1200下柱截面同度 h ： h之=883mm , 取 h = 900mm 80mm ;B3：封閉的縱向定位軸線至上柱內(nèi)邊緣的距離，&=400mm。B1 +B2 +B3 = 230+80+

5、400 = 710mm750mm,可以。故取封閉的定位軸線A、B都分別與左、右外縱墻的內(nèi)皮重合。2 .計(jì)算單元由于該機(jī)械加工車間廠房在工藝上沒有特殊要求， 結(jié)構(gòu)布置均勻，除吊車荷 載外，荷載在縱向的分布是均勻的，故可取一幅框架為計(jì)算單元，計(jì)算單元的寬 度為縱向相鄰柱間距中心線之間的距離，即 B=6.0m,如圖2 (a)所示。3 .計(jì)算簡圖排架的計(jì)算簡圖如圖2 (b)所示400Iu =21.3 108 mm4Ii =197.3 108 mm4圖2計(jì)算單元與計(jì)算簡圖n -Iu /Il =0.108, =Hu/H -0.274(a)(b)(a)計(jì)算單元；(b)計(jì)算簡圖(三)荷載計(jì)算1 .屋蓋荷載(1

6、)屋蓋恒荷載近似取屋蓋恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1.2kN/m2,故由屋蓋傳給排架柱的集中荷載設(shè) 計(jì)值F1 =1.2 1.2 9 6 =77.76kN作用于上部柱中心線外側(cè)e0 =50mm處。(2)屋面活荷載荷載規(guī)范規(guī)定，屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN /m2 ,比屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.2kN/m2大，故僅按屋面均不活荷載計(jì)算。于是由屋蓋傳 給排架柱的集中活荷載設(shè)計(jì)值F6 =1.4 0.5 6 9 = 37.8kN作用于柱上部中心線外側(cè) e =50mm處。2 .柱和吊車梁等恒荷載上部柱自重標(biāo)準(zhǔn)值為4kN/m,故作用在牛腿頂截面處的上部柱包荷載設(shè)計(jì) 值F2 -1.2 3.76 4=18.05kN下部柱自重標(biāo)

7、準(zhǔn)值為4.69kN/m,故作用在基礎(chǔ)頂截面處的下部柱包荷載設(shè) 計(jì)值F3 = 1.2 9.95 4.69 = 56.00kN吊車梁自重標(biāo)準(zhǔn)值39.5kN/根，軌道連接自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.80kN/m,故作用 在牛腿頂截面處的吊車梁和軌道連接恒荷載設(shè)計(jì)值F4 -1.2 39.5 6 0.8)=53.16kN3 .吊車荷載吊車跨度 Lk =18-2 0.75 = 16.5m查附錄12,得Q=15t , Lk =l6.5m時(shí)的吊車最大的輪壓標(biāo)準(zhǔn)值 P小、最小輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pmin,k、小車自重標(biāo)準(zhǔn)值G2,k以及與吊車額定起重量相對應(yīng)的重力標(biāo)準(zhǔn)Rax,k =115kN , Pmin,k =25kN , G2,k

8、 = 38kN , G3,k =100kN并查得吊車寬度B和輪距K:B= 5.55m, K= 4.40mDmin吊車豎向荷載設(shè)計(jì)值Dmax,圖3吊車梁支座反力影響線D max, k - Pmax,k - yiDmax= 0.9 115 1 0.792 0.267 0.058 =219.11kN=yQ Dmax,k = 1.4 M 219.11 = 306.754kNPmin, k25Dmin = Dmax- =306.754 = 66.68kNPmax,k115(2)吊車橫向水平荷載設(shè)計(jì)值TmaxTk = G2k G3k 0.1 (38 100) =3.45kN44Tmax =Dmax 工=3

9、06.754 345 =9.20kNPmax, k1154 .風(fēng)荷載（1）作用在柱頂處的集中風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值 W檐口離室外地坪的高度 0.15+12.56+1.2 =13.91m來計(jì)算。查表 10-4,得離地面10m時(shí)，風(fēng)荷載高度變化系數(shù)）=1.0;離地面15m時(shí)，匕=1.14,用插入、，1 14 -1 0 一一 一 一一法，知 Jz =1 1.14 1.0 13.91 -10 =1.1094815 -10風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為：W =1.410.8 0.5 1.2 0.5-0.6 0.911.10948 0.35 6 = 4.80kN（2）沿排架柱高度作用的均布風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值q、q2風(fēng)壓高度變化系數(shù)按柱

10、頂離室外地坪的高度0.15 +12.56 = 12.71m計(jì)算。1.14 -1.0z =1 12.71 -10 =1.0758815 -10q =1.4 0.8 1.07588 0.35 6 =2.53kN/mq2 =1.4 0.5 1.07588 0.35 6 =1.587kN/m（四）內(nèi)力分析內(nèi)力分析時(shí)所取的荷載值都是設(shè)計(jì)值，故得到的內(nèi)力值都是內(nèi)力的設(shè)計(jì)值。1.屋蓋荷載作用下的內(nèi)力分析（1）屋蓋集中恒荷載Fi作用下的內(nèi)力分析M1 =F1 e 7 77.76 0.05 =3.89kN *m按公式計(jì)算 n =Iu / Il =0.108 ,九=HJ H =0.274 :2r 1、1 -0.27

11、42 1 -Ci =1.50.108 =2.08311 +0.274-1 0.108J柱頂不動支點(diǎn)反力R=M1 G二加9 2.08 = 0.59kNH 13.71(2)屋蓋集中活荷載F6作用下的內(nèi)力分析M6 =F6xeo = 37.8父0.05 =1.89kN m,R=M6cl =89M2.08 = 0.287kN ；H 13.71在Fi、F6分別作用下的排架柱彎矩圖、軸力圖和柱底剪力圖，分別如圖 4(a)、(b)所示，圖中標(biāo)注出的內(nèi)力值是指控制截面I -1、H-H、田-田截面的內(nèi)力設(shè)計(jì)值。彎矩以排架柱外側(cè)受拉上的為正，反之為負(fù)；柱底剪力以向左為正,向右為負(fù)。圖4屋蓋荷載作用下的內(nèi)力圖(a)屋

12、蓋恒荷載作用下的內(nèi)力圖(b)屋蓋活荷載下的內(nèi)力作用用圖2 .柱自重、吊車梁及軌道連接等的自重作用下的內(nèi)力分析不作排架分析，其對排架柱產(chǎn)生的彎矩和軸力如圖 5所示單圖K圖圖5柱自重及吊車梁等作用下的內(nèi)力圖3 .吊車荷載作用下的內(nèi)力分析(1) Dmax作用在A柱，Dm作用在B柱時(shí)，A柱的內(nèi)力分析M max = Dmax 招=306.754 0.75-0.45 = 92.026kN mMmin -Dmin *e-66.68 0.75-0.45)=20.004kN，m這里的偏心距e是指吊車軌道中心線至下部柱截面形心上網(wǎng)水平距離A柱頂?shù)牟粍又c(diǎn)反力，1 -1 -0.2742C3 = 1.5 黑:、= 1

13、.5 乂=1.19 ,33 13( 11+九3 -1 I1+0.2743 -1 In )0.108)A 柱頂不動支點(diǎn)反力 Ra =MmC3 = 92.026 m1.19 = 7.99kN (一) H13.71B 柱頂不動支點(diǎn)反力 RB=MminC3=20.004M1.19 = -1.74kN (一)H13.71A柱頂水平剪力1 1Va = Ra + ( Ra Rb )= 7.99 +-(-7.99 +1.74 )= 4.865kN (一)2 2B柱頂水平剪1 1VB =Rb +-(-Ra -Rb )=1.74 + ( 7.99 + 1.74)= -4.865kN (f)2 2內(nèi)力如圖6 (a)

14、所示。(2) Dm作用在A柱、_作用在B柱時(shí)的內(nèi)力分析此時(shí)，A柱頂剪力與Dmax作用在A柱時(shí)的相同，也是Va=6.91KN(一),故可得內(nèi)力值，如圖6 (b)所示。4.865KWC. 3iti306. 7540-4.865KN(b)圖6吊車豎向荷載作用下的內(nèi)力圖(a) Dmax作用在A柱時(shí)；(b) Dmin作用在B柱時(shí)(3)在Tmax作用下的內(nèi)力分析Tmax至牛腿頂面的距離為10.2 -8.8 -0.2 =1.2m ；Tmax至柱底的距離為;10.2+0.15+1.0=11.35m因A柱與B柱相同，受力也相同，故柱頂水平位移相同，沒有柱頂水平剪 力，故A柱的內(nèi)力如圖7所示。圖7 Tmax作用下

15、的內(nèi)力圖4.風(fēng)荷載作用下，A柱的內(nèi)力分析左風(fēng)時(shí)，在q、q2作用下的柱頂不動較支座反力，按計(jì)算:C11314 1-13 1 0.2744n 1. IL8 131 -1 i；l 8|1 +0.2743n丹1pl08 Tl=0.336 ；取C =0.336,不動較支座反力:11RA=qHCn = 2.53父 1371M0.336 = 11.65kN （一）Rb =q2HC11 =1.587父13.71父0.336 = 7.31kN （一）A柱頂水平剪力:_1 _ _1. 、Va=Ra+ W Ra Rb )=11.65+ (4.80 + 11.65 + 7.31 )=0.23kN (f) 22_1 _

16、 _1,、Vb =Rb 十W -Ra -Rb )=7.31 +- 4.80 +11.65 + 7.31 = 4.57kN (f) 22故左風(fēng)和右風(fēng)時(shí)，A柱的內(nèi)力分別如圖8 (a)、(b)所示。圖8風(fēng)荷載作用下A柱的內(nèi)力圖日/n 第 gOu&（a）左風(fēng)時(shí)；（b）右風(fēng)時(shí)（五）內(nèi)力組合表及其說明1.內(nèi)力組合表A柱控制截面I -1、H-H、田-田的內(nèi)力組合表，見表 2。（六）排架柱截面設(shè)計(jì)采用就地預(yù)制柱，混凝土強(qiáng)度等級為 C30,縱向受力鋼筋為HRB40（m鋼筋, 采用對稱配筋。1.上部柱配筋計(jì)算由內(nèi)力組合表2可知，控制截面I - I的內(nèi)力設(shè)計(jì)值為：M =55.28 kN m N =95.81kN（1

17、）考慮P-二階效應(yīng)e0 = M / N = 55.28/95.81 = 577mm, ea = 20mm ,sMe = +ea =577父1.15 +20 = 684mm ;NA = bh = 400 M 400 = 160000 mm2;0.5 fcAN30.5 14.3 160 10一 一 一 395.81 103= 11.9 1.0取 c=1.0；查表 12-3 可知，10 =2Hu =3.76x2 = 7.52m,s =11500 e h0221。1伍52-c = I +-150057 .4，36。1 =1.15(2)截面設(shè)計(jì)假設(shè)為大偏壓，則:x 二二 Jcbf95.81 1031 1

18、4.3 400=16.75mmPmm bh =0.2% M400M400 =320 mm2 ,同時(shí)柱截面縱配筋 2 X 603=1206mm2 20.55% 父 400 M 400 =880 mm 。(3)垂直于排架方向的截面承載力驗(yàn)算由表12-3知，垂直于排架方向的上柱計(jì)算長度L 4 710 =1.25Ha=1.25X3.76=4.7m,2=4-= 11.75 ;查上冊表 5-1 得5=0.96 ,b 0.4Nu =0.9 fcA fyA )-0.9 0.96 14.3 400 400 360 1206)=2351.95kN Nmax =129.83kN ,承載力滿足。2.下部柱配筋計(jì)算按控

19、制截面田-田進(jìn)行計(jì)算。由內(nèi)力組合表知，有二組不利內(nèi)力:(a) M =351.10 kN m (b)N =515.07kNM =256.57 kN mN =204.97kN(1)按(a)組內(nèi)力進(jìn)行截面設(shè)計(jì)e0 二351.10515.07=681mm,ea =h/30=900/30=30mm二1， e1500上 ho2一一 2“丁沙、h J1500ZL 2.163 1050.5 fcAN一一 一 一一 一 50.5 14.3 2.163 10 1-3515.07 10=3.00 1.0,取 L =1.0 ;偏設(shè)為大偏心受壓，且中和軸在翼緣內(nèi):x =人= 515.07 103 =90.04mm 2-

20、80mm二 1fcb 1 14.3 4001.0，取 =1.0;204.97 103=11500些 0.99.95、2 一“ 一1.0=1.06860nei 二一sMea =1.06 1252 30 =1355mmN 204.97 103二 1fM 1 14.3 400=35.8mm 2390.90kN(a)組軸向力Nmax=515.07kN滿足。3.排架柱的裂縫寬度驗(yàn)算裂縫寬度應(yīng)按內(nèi)力的準(zhǔn)永久組合值進(jìn)行驗(yàn)算。 內(nèi)力組合表中給出的是內(nèi)力的 設(shè)計(jì)值，因此要將其改為內(nèi)力的準(zhǔn)永久組合值， 即把內(nèi)力設(shè)計(jì)值乘以準(zhǔn)永久組合 值系數(shù)5q ,再除以活荷載分項(xiàng)系數(shù)% =1.4。風(fēng)荷載的中q=0,故不考考慮風(fēng)荷載

21、;不上人屋面的屋面活荷載，其 中q=0,故把它改為雪荷載，即乘以系數(shù) 30/50。(1)上部柱裂縫寬度驗(yàn)算按式(10-35)的荷載準(zhǔn)永久組合，可得控制截面I -I的準(zhǔn)永久組合內(nèi)力值:Mq3.0卜竺”18.29 一1.21.4 0.50.61.412.88) = -10.83kN *mK1 77.76 18.05Nq =+=79.87kN ;q 1.21.2Mq 10.83 106號=3 = 136mm,Nq 79.87 103 q包= 136 =0.38 055 ,不必驗(yàn)算 h0360(2)下部柱裂縫寬度驗(yàn)算Mq42011.4405032.05 06(25.33104.42 240.93)=1

22、72.34kN *m1.21.2|1.40.51.4Nq =77.76 127.21 (05 03 37.8 06 306.754) =344.52kN q1.4 0.51.4As0.5bh (bf -b)hf8040.5 150 900 (450-150) 162.5hys = - - as=450-40=410mme0MqN172.34 106344.52 103= 0.007=500.23mmlc9 95，一應(yīng)=995 =11.056 14,故取，=1.0h 0.9e=nse0 +ys =1.0x500.23 + 410 = 910.23mm ;bf-bhf 400 -150 162.5

23、r f =0.30 ?bh150 90022,2z= 0.87-0.12(1-r”h0 i h0 = 10.87 -0.12 父(1 -0.30)x860 = 860 = 683.7mmLe J j L910.23； _sqNq e-z 344.52 103 910.23-683.7Asz-804 683.72141.98kN/mm2=1.1 -0.65f.2 01t=1.10.65m.= 0.21 負(fù)值，取中=0.2;te 二 sq0.007 141.98ie sqWmax =：. J%q 工deq141.98 (,18-q- 1.9cs +0.08q =1.9父0.2父5 1.928 +

24、0.08|= 0.053mmEs IRe J2.0M05 0.3mm 滿足。.4.箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房排架柱箍筋一般按構(gòu)造要求配置。上、下柱均采用B8 200 ,在牛腿處箍筋加密為B8100 。圖9牛腿尺寸及配筋5.牛腿設(shè)計(jì)根據(jù)吊車梁支承位置，吊車梁尺寸及構(gòu)造要求，確定牛 腿尺寸如圖9所示。牛腿截面寬度 b=400mm截面高度 h=600mm截面有效高度ho=560mm(1)按裂縫控制要求驗(yàn)算牛腿截面高度作用早牛腿頂 面的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值：Fvk = Dmax,k + F4,k =219.11 + = 263.41kN ;1.2牛腿頂面沒有水平荷載，即Fhk=0 (a、作用在吊車梁 頂面)。

25、設(shè)裂縫控制系數(shù) 0 o 0.65, ftk =2.01kN/mm2,a = -150 + 20=-130mm Fvk = 263.41kN，滿 Y0M 1 =0.9M57.26 = 51.3kN m,滿足。裂縫寬度驗(yàn)算：57.26Mk=42.41kN m1.35=224.56 N mm2M k _48.99 1060.87hAs - 0.87 360 603A As603Pte =仁= s =0.0075 0.01，取生=0.01Ate0.5bh0.5 400 400f2.01, =1.1-0.65 tk =1.1-0.65=0.518Pte 二 sk0.01 224.56Wmax = ：.

26、J 飛Esdeq1.9Cs +0.08.Pte J= 1.9 0.518224.5652.0 10181.9 28 0.080.01裂縫寬度驗(yàn)算:=0.22mm 0.3mm,滿足要求。下柱：Mu = fy AS (h0 -aS ) = 360父804父(860-40) = 237.3kN m aM2 =0.9父 79.18 = 71.26kN m,滿足。Mk79.18 =58.65kN m1.35二 skMk58.65 1060.87hgAs 0.87 860 804=97.34 N. mm2：te8040.5bh (bf -b)hf 0.5 150 900 (450 -150) 162.5=

27、 0.007 0.01，取Pte =0.01中=1.1-0.65f =1.1-0.65父一201=負(fù)值，中取 0.2Pte 二 sk0.01 97.34,.sqWmax =二 cr 一Esdeq1.9Cs +0.08 .Pte )1.9 28 0.0818I0.01=0.036mm 306.754+ 乂37.8 = 408.82kN ( J );1.21.41.41 1_ 0.7_,、Vk =一X0.59 +一34.92+一 0.287-4.865 + 9.20 =+27.75kN (f);1.21.41.4柱對基礎(chǔ)底面產(chǎn)生的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值：Mbk=251.03+27.75 X 1.1=281.5

28、6kN - m();Nbk =408.82kN( J);k =27.75kN(一)。2 .初步確定尺寸(1)基礎(chǔ)高度和杯口尺寸已知柱插入杯口深度為850mm故杯口深度為850+50=900mmff 口頂部尺寸:寬為 400+2X 75=550mm 長為 900+2X 75=1050mm 杯口底部尺寸：寬為 400+2X 50=500mm#為 900+2X 50=1000mm按表12-5取杯壁厚度t=300mm杯底厚度ai=200mm據(jù)此，初步確定基礎(chǔ)高度為 850+50+200=1100mm(2)確定基礎(chǔ)底面尺寸基礎(chǔ)埋深為 d=0.15+1.0+1.10=2.25mm,取基礎(chǔ)底面以上土的平均重

29、度為Vm =20kN/m3,則深度修正后的地基承載力特征值fa為：fa = fak ”d?m(d 0.5 )=165+1.0X20 X (2.25-0.5 ) =200kN/m2；由內(nèi)力組合表2可知，按式(10-30)控制截面田-田的最大軸向力標(biāo)準(zhǔn)值:110.7, 、Nk= M 77.76 + 127.21 += b = 34=0.567,基礎(chǔ)底面有一部分出現(xiàn)拉66應(yīng)力。a = ? -e =-0.58 =1.12 ;22k,max2(Nwk Nb疝,Gk)3al2 714.96163.683 1.12 2.6Pk ,amx Pk,min163.68 02 c , 2、. nPk =81.84k

30、N / m fa = 200kN / m ,y兩足22(2)按第組內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值驗(yàn)算軸向力：Nwk +Nbk2 +Gk=306.46+408.82+190.06=905.3kN ;彎矩：Mbk Nwkew=281.56-306.46 X 0.57=106.88kN - mPk, max 905.3 106.88 123.74kN/m22=士=m 1.2 fa =240 kN / m ,aPk,min8.845.0181.08kN/m2滿足Pk,max Pk,min123.41 81.0822 注目, =102.41kN/m Fl=190.79kN。900圖12基礎(chǔ)受沖切承載力驗(yàn)算5.基礎(chǔ)底板配筋計(jì)

31、算按地基凈反力設(shè)計(jì)值進(jìn)行配筋計(jì)算(1)沿排架方向，即沿基礎(chǔ)長邊b方向的底板配筋計(jì)算由前面的計(jì)算可知，第組內(nèi)力最不利，再考慮由基礎(chǔ)梁和圍護(hù)墻傳來的內(nèi) 力設(shè)計(jì)值，故作用在基礎(chǔ)底面的彎矩設(shè)計(jì)值和軸向力設(shè)計(jì)值為：Mb = Mw +Mb =209.62+346.74=556.36kN m(/);Nb =Nw +Nb=367.75+264.98=632.73kN ;偏心距 e = M b = 556.36 =0.879 b =0.567 ,基礎(chǔ)底面有一部分出現(xiàn)拉應(yīng) Nb632.736a =-e=1.7-0.879=0.821m ;2Ps,max2Nb3al2 515.073 0.821 2.6 2= 160.86kN/m 。設(shè)應(yīng)力為零的截面至Ps,max截面的距離為X,2Nb x =Ps,maxl2 515.07160.86 2.6=2.463m；此截面在柱中心線右側(cè)2.406=2.463-34 = 0.763m處，柱邊截面離柱中22心線左側(cè)為0.45m,變階截面離柱中心線為 0.725m。故，柱邊截面處的地基凈反力：Ps0.45 + 0.763x 160.86 = 79.22kN / m2 ；2.463變階截面處的地基凈反力：PS - = 0