《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-2008簡介0

1、第五章 樁基計算5-1 5-1 樁頂作用效應(yīng)計算樁頂作用效應(yīng)計算1 1 豎向力豎向力 軸心豎向力 偏心豎向力2 2 水平力水平力 建筑抗震設(shè)計規(guī)范規(guī)定可不進行抗震驗算的樁基，不考慮地震作用。對于8度和8度以上抗震設(shè)防的高層建筑，宜按附錄B承臺樁土共同作用工作計算樁的受力和水平位移。nGFNkkk22jiykjixkkkikxxMyyMnGFNnHHkik5-2 樁基豎向承載力計算1 1 荷載效應(yīng)標準組合荷載效應(yīng)標準組合軸心豎向力偏心豎向力2 2 地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標準組合地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標準組合軸心豎向力偏心豎向力式中 R基樁或復(fù)合基樁豎向承載力特征值RNkRNk2 . 1maxRN

2、Ek25. 1RNEk5 . 1max5-3 基樁豎向承載力取值1 單樁豎向承載力特征值單樁豎向承載力特征值 kuaQKR12 2 基樁豎向承載力特征值基樁豎向承載力特征值 R R（1）不考慮承臺效應(yīng)：端承型樁基、樁數(shù)少于4根的摩擦型樁基、土性特殊、使用條件等因素不宜考慮承臺效應(yīng)時：（2）考慮承臺效應(yīng)：cakcaAfRRaRR cakcaaAfRR25. 13 關(guān)于不考慮側(cè)阻和端阻群樁效應(yīng)系數(shù)的說明 JGJ94-94規(guī)范規(guī)定計算基樁豎向承載力時，宜計入側(cè)阻、端阻的群樁效應(yīng)系數(shù)s、p。通過12年的工程設(shè)計實踐表明：這種計算模式在理論上是合理的，但實際操作繁瑣。因為同一場地具有不同s、p系數(shù)的粘性

3、土、粉土、砂土層往往交互出現(xiàn)，且水平向分布不均。 本次修訂，不計入端阻、側(cè)阻力的群樁效應(yīng)，多數(shù)情況偏于安全；僅對于單一粘性土，sp（s、p）略小于1.0（小樁距）；但計入承臺效應(yīng)后 1 。5-4 設(shè)計中考慮承臺效應(yīng)按復(fù)合樁基設(shè)計的條件1 抵抗差異沉降能力強、整體剛度大的建筑物（如獨棟剪力墻結(jié)構(gòu)、混凝土筒倉）；2 對差異沉降適應(yīng)性強的排架結(jié)構(gòu)和柔性結(jié)構(gòu)和柔性構(gòu)筑物（如鋼板罐體）；3 按變剛度調(diào)平原則設(shè)計的樁基剛度相對弱化區(qū)；4 軟土地基減沉復(fù)合疏樁基礎(chǔ)。5-5 樁土共同工作一一承臺效應(yīng)1 1 樁距影響樁距影響 樁周離樁中心的任一點r處的豎向位移為： 實測 nd=5d8d（Es小影響范圍?。┘礃毒?/p>

4、 Sa=10d16d處,樁間土豎向位移為零，土抗力 發(fā)揮率接近100%。 因此樁距愈大，承臺效應(yīng)系數(shù)c=qc/fak愈大。2 2 承臺土抗力隨承臺寬度與樁長之比而變化承臺土抗力隨承臺寬度與樁長之比而變化 圖5-5-1 承臺分擔荷載比Pc/P隨Bc/L的變化 當Bc/L1時，承臺土抗力形成的壓力泡包圍整個樁群，導(dǎo)致樁側(cè)阻力、端阻力發(fā)揮值降低，相應(yīng)的承臺土抗力增大。3 3承臺土抗力隨承臺區(qū)位和排列的變化承臺土抗力隨承臺區(qū)位和排列的變化（1 1）變化規(guī)律）變化規(guī)律 承臺內(nèi)區(qū)（樁群包絡(luò)線以內(nèi)）土抗力明顯小承臺內(nèi)區(qū)（樁群包絡(luò)線以內(nèi)）土抗力明顯小 于外區(qū)。于外區(qū)。 單排樁條基承臺土抗力大于其他排列形式單排

5、樁條基承臺土抗力大于其他排列形式 群樁，如圖群樁，如圖5-5-25-5-2。 為簡化計算，承臺效應(yīng)系數(shù)為簡化計算，承臺效應(yīng)系數(shù)cc不區(qū)分內(nèi)外區(qū)，不區(qū)分內(nèi)外區(qū)，這對于獨立樁基偏于安全，對于筏式承臺差這對于獨立樁基偏于安全，對于筏式承臺差別不大。別不大。圖5-5-2 粉土中多排群樁和單排群樁承分擔荷載比（2） 承承臺效應(yīng)臺效應(yīng)系數(shù)模系數(shù)模型試驗型試驗（3） 承臺效應(yīng)系數(shù)的工程實測與計算比較承臺效應(yīng)系數(shù)的工程實測與計算比較1 極限側(cè)阻力和極限端阻力 根據(jù)土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗關(guān)系計算單樁豎向極限承載力，核心問題是經(jīng)驗參數(shù)的收集，統(tǒng)計分析，力求涵蓋不同樁型、地區(qū)、土質(zhì)，具有一定的可靠性和較

6、大適用性。 建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-94收集的試樁資料經(jīng)篩選得到完整資料229根，本次修訂又共收集試樁資料416根，前后合計總試樁數(shù)為645根。對新收集到的資料進行試算調(diào)整，其間還參考了上海、天津、浙江、福建、深圳等省市地方標準給出的經(jīng)驗值，最終得到表5.3.5-1、表5.3.5-2所列經(jīng)驗值。 表5.3.51 樁的極限側(cè)阻力標準值qsik 表5.3.52 樁的極限端阻力標準值qpk 預(yù)制樁(317根)極限承載力實測/計算頻數(shù)分布 實測/計算0.20.40.60.811.21.41.61.822.22.4292140546941201225864321NQuuQ( )=1.000nS0.2

7、75=水下鉆(沖)樁(184根)極限承載力實測/計算頻數(shù)分布 實測/計算N10.80.60.41.61.41.20.30.50.70.91.11.31.5216221013945211495=0.206Sn1.001=)(QuuQ干作業(yè)鉆孔樁(144根)極限承載力實測/計算頻數(shù)分布 2 大直徑樁（d800mm）極限側(cè)阻力和極限端阻 力的尺寸效應(yīng) （1）大直徑樁端阻力的尺寸效應(yīng)。大直徑樁靜載試驗曲線均呈緩變型，反映出其端阻力以壓剪變形為主導(dǎo)的漸進破壞。G.G.Meyerhof(1998)指出，砂土中大直徑樁的極限端阻隨樁徑增大而呈雙曲線減小。根據(jù)這一特性，將極限端阻的尺寸效應(yīng)系數(shù)表示為: SQ

8、nD)8 . 0(式中 D樁端直徑； n 經(jīng)驗指數(shù)，對于粘性土、粉土，n=1/4；對于砂土、碎石土，對于砂土、碎石土，n=1/3。（2 2）大直徑樁）大直徑樁側(cè)阻側(cè)阻尺寸效應(yīng)系數(shù)。樁成孔后產(chǎn)生應(yīng)力尺寸效應(yīng)系數(shù)。樁成孔后產(chǎn)生應(yīng)力釋放，孔壁出現(xiàn)松弛變形，導(dǎo)致側(cè)阻力有所降低，側(cè)釋放，孔壁出現(xiàn)松弛變形，導(dǎo)致側(cè)阻力有所降低，側(cè)阻力隨樁徑增大呈雙曲線型減?。ㄗ枇﹄S樁徑增大呈雙曲線型減?。℉.Brand1.1988H.Brand1.1988）。）。本規(guī)范建議采用如下表達式進行側(cè)阻尺寸效應(yīng)計算。本規(guī)范建議采用如下表達式進行側(cè)阻尺寸效應(yīng)計算。 SQ 式中 d樁身直徑； n 經(jīng)驗指數(shù)，對于粘性土、粉土，n=1/5

9、；對于砂土、碎石土，對于砂土、碎石土，n=1/3。msd)8 . 0(（3）尺寸效應(yīng)系數(shù)比較）尺寸效應(yīng)系數(shù)比較報批稿JGJ94-943 鋼管樁承載力 當根據(jù)土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗關(guān)系確定鋼管樁單樁豎向極限承載力標準值時，可按下式計算： ppkpisikpkskukAqlquQQQ當hd/d5時 ,dhbp/16. 0當hd/d5時 ,8 . 0p式中 qsik、qpk分別按表5.3.5-1、5.3.5-2取與 混凝土預(yù)制樁相同值； 對于帶隔板的半敞口鋼管樁，以等效直徑de代替d確定 ； ；其中n為樁端隔板分割數(shù)。 pndde/ 樁端土塞效應(yīng)系數(shù)；hb樁端進入持力層深度；d鋼管樁外徑。 p4 混凝土空心樁承載力 當根據(jù)土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗關(guān)系確定敞口預(yù)應(yīng)力混凝土空心樁單樁豎向極限承載力標準值時，可按下式計算： 當hd/d5時 ,當hd/d5時 ,8 . 0p 空心樁樁端凈面積; 空心樁敞口面積 樁端土塞效應(yīng)系數(shù)； hb樁端進入持力層深度；d、b管樁外徑、邊長； d1管樁內(nèi)徑。 p)(1ppjpkisikpkskukAAqlquQQQdhbp/16. 0jA1pApkrkskukQQQQ (5.3.