660MW超臨界火力發(fā)電熱力系統(tǒng)分析

1、1緒論1.1 課題研究背景及意義我國的煤炭消耗量在世界上名列前茅，并且我們知道一次能源的主要消耗就是煤炭的消耗，而在電力行業(yè)中煤炭又作為主要的消耗品。根據(jù)統(tǒng)計，在2010年的時候，全國的煤炭在一次能源消費和生產(chǎn)的結(jié)構(gòu)中，占有率達(dá)到了71.0%和75.9%,從全球范圍來看，煤炭在一次能源的消費和生產(chǎn)結(jié)構(gòu)中達(dá)到了48.5%口47.9%。根據(jù)權(quán)威機(jī)構(gòu)的預(yù)測，到了2020年，我國一次能源的消費結(jié)構(gòu)中，煤炭占有率約為55%,煤炭的消費量將達(dá)到38億噸以上；到了2050年，煤炭在一次能源消費的結(jié)構(gòu)中占有率仍有50%左右。由此看來，煤炭消耗量還是最主要的能源消耗1。電力生產(chǎn)這塊來看，在2011年，我國整體的

2、用電量達(dá)到46819億千瓦時，比2010年增長了11.79%在這中間，火力發(fā)電的發(fā)電量達(dá)到了38900億千瓦時，比2010年增長了14.10%,整個火力發(fā)電量占據(jù)全國發(fā)電量的82.45%,對比2010年增長了1.73個百分點，這說明電力行業(yè)的主要生產(chǎn)來自于火力發(fā)電，是電力生產(chǎn)的主要提供。自改革開放以來，國家大力發(fā)展電力工業(yè)中的火力發(fā)電，每年的裝機(jī)發(fā)電量以每年8各百分點飛速增長也飛速發(fā)展的中國經(jīng)濟(jì)使得電力需求急劇上升，這也帶來相應(yīng)的高能耗，據(jù)統(tǒng)計，全國2002年到2009年的火力發(fā)電裝機(jī)容量從2.648X108?孔乎翻2.5倍的增長為到了6.52X108?煤耗的消耗量增加了13億噸。預(yù)計到202

3、0年，火電裝機(jī)的容量還會增長到11.32X108?需要的煤耗量預(yù)計為38億噸多，估計占有量會達(dá)到屆時總煤碳量的55%4響。隨著發(fā)展的需要，大功率和高參數(shù)的機(jī)組對能耗的能量使用率會大大提升，這樣對于提高火力發(fā)電燃煤機(jī)組的效率有著很重要的發(fā)展方向。2011年，全國600兆瓦級別以上的火力發(fā)電廠消耗的標(biāo)準(zhǔn)煤是329克/千瓦時，比2010年降低了約有4克/千瓦時，在2012年時，消耗的標(biāo)準(zhǔn)煤降低了3克/千瓦時達(dá)到了326克/千瓦時，但是在發(fā)達(dá)國家，美、日等技術(shù)成熟國家的600兆瓦級別以上的火力發(fā)電廠消耗的標(biāo)準(zhǔn)煤僅僅約為每千瓦時300克上下，可以從中看出和我國的差距還是很大的。這表明，全國600兆瓦及其

4、以上級別的超臨界火電機(jī)組在設(shè)計水平、實際運行等方面與國外成熟的火電技術(shù)是有著較大的差距。這樣看來，對于600兆瓦及其以上級別的超臨界火電機(jī)組的熱力系統(tǒng)優(yōu)化，探求其節(jié)能的潛力有著很重要的意義6o節(jié)能是我國很多年來一直遵循的重要方針和貫徹可持續(xù)發(fā)展的重要戰(zhàn)略，從2016年開始，我國進(jìn)入十三五規(guī)劃的重要時期，在這一時期，我國全面建成小康社會的最為重要的時期。預(yù)計世界經(jīng)濟(jì)會進(jìn)入后危機(jī)時期，全國經(jīng)濟(jì)建設(shè)和工業(yè)發(fā)展將進(jìn)入新的平穩(wěn)上升期7-90工業(yè)發(fā)展進(jìn)入更為綠色的新階段，新能源帶來的沖擊會給傳統(tǒng)工業(yè)帶來更大的危機(jī)。這對于傳統(tǒng)工業(yè)來是機(jī)遇和挑戰(zhàn)，對于火力發(fā)電來說，能耗的高消耗是綠色發(fā)展的重要方向100火電廠

5、標(biāo)準(zhǔn)煤耗的降低會節(jié)省大量的消耗煤炭，節(jié)能指標(biāo)也會得以體現(xiàn)，例如秦嶺發(fā)電廠中主要參數(shù)對煤耗的影響中，鍋爐效率煤增加1%,標(biāo)準(zhǔn)煤耗率就會降低3.2克/千瓦時，年標(biāo)準(zhǔn)煤耗量就會減少23360噸，年生產(chǎn)成本就會節(jié)省1188.79萬元11。因此可以看出其節(jié)能影響之大，將熱力系統(tǒng)作為對象定量計算和分析，對機(jī)組內(nèi)部參數(shù)進(jìn)行剖析。定量計算方法對考核火力發(fā)電機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性有著非常實際的指導(dǎo)意義和現(xiàn)實價值，作為火電廠系統(tǒng)的初始設(shè)計方法和技術(shù)改造基礎(chǔ)在熱力系統(tǒng)分析方法中有著重要的地位120本文將采用定流量計算分析火電廠熱力系統(tǒng)的熱力單元之間存在的能量關(guān)系，探討可優(yōu)化的點，為節(jié)能尋找優(yōu)化信息。我們可以依靠系統(tǒng)增加的有

6、序性和減少的不確定性用以將能源的利用率進(jìn)行提高。1.2 國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀熱力系統(tǒng)的分析方法是為了更加準(zhǔn)確的和真實的展示熱力系統(tǒng)內(nèi)部的真實情況和反映出熱力單元之間存在的關(guān)系。經(jīng)過諸多的科研工作者和前人科學(xué)家的努力研究和實際應(yīng)用嘗試，現(xiàn)今，針對各個熱力參數(shù)的研究出現(xiàn)了多種研究方法，這些研究方法根據(jù)其基礎(chǔ)原理，有基于熱力學(xué)第一定律的，其中有代數(shù)運算方法、矩陣法和偏微分理論方法；基于熱力學(xué)第二定律并結(jié)合第一熱力學(xué)定律的主要是？分析方法。1.2.1 代數(shù)運算法的研究進(jìn)展代數(shù)運算法本質(zhì)上是根據(jù)實際運行情況聯(lián)立每個熱力單元，熱力子系統(tǒng)的質(zhì)量與能量的平衡方程，計算精確度比較高的分析方法。主要是基于熱力學(xué)第一定律

7、的大框架下，對抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)的各級抽汽之間的關(guān)系量化，數(shù)據(jù)化計算分析13，140代數(shù)運算法在熱力分析中存在多種方式，都是基于熱力學(xué)第一定律的大框架下。主要是對抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)的平衡方程組進(jìn)行量化并完善求解，也會根據(jù)實際情況改變方程組達(dá)到更加真實表現(xiàn)出實際的效果，這里有串聯(lián)解法以及循環(huán)函數(shù)法和等效熱降法。熱力系統(tǒng)串聯(lián)解法是在最早的電力行業(yè)建設(shè)時發(fā)電工程的早期運算方法，根據(jù)回?zé)峒訜崞鞯哪芰科胶庠瓌t來計算抽汽回?zé)嶂懈骷壍某槠麛?shù)值，作為基本的熱力分析方法，因為其經(jīng)典的計算方式在現(xiàn)今仍有很強(qiáng)的使用性。串聯(lián)解法的使用需從高壓力的一級加熱器也就是通常為高加一級一級開始計算分析，固定高加的給水流量進(jìn)行運算15。美國

8、的工程師J.K.Salisbury根據(jù)實際生產(chǎn)中提出“加熱單元”這一概念，我國的馬芳禮在這基礎(chǔ)上提出了循環(huán)函數(shù)法，這是一個簡化分析方法160這個方法需要先計算出熱力系統(tǒng)的抽汽量等參數(shù)，然后將熱力系統(tǒng)各個系統(tǒng)分開拆解為多個子系統(tǒng)再重合計算。熱力系統(tǒng)有時需要改變一些情況再剖析內(nèi)部實質(zhì)，有些運算的受限是因為熱力系統(tǒng)的熱效益的影響，因此對一些損失的影響計算結(jié)果并不是很完善和靈活。等效始降法是前蘇聯(lián)的專家Kuznetsov最早提出的方法，經(jīng)過十年的嚴(yán)謹(jǐn)完善，然后我國研究工作者將其引入并研究應(yīng)用實際中17，18。等效始降法是根據(jù)平衡方程，導(dǎo)算出等效始降值和對應(yīng)的抽汽率，以此為標(biāo)準(zhǔn)分析熱力系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性。該

9、方法在考慮再熱機(jī)組時應(yīng)考慮到再熱增加量，要計算出再熱抽汽級的真實等效始降才會更有意義，否則計算結(jié)果沒有參考性。20世紀(jì)中葉時期，由美國學(xué)者Salisbury.J.Kenneth提出來了等效抽汽法19,我國有研究者解讀了這一方法20。這個方法是把Z級回?zé)岢槠傧鬄橐还沙橄蟮某槠槠縜為所有各級抽汽量之和，假想地這個抽汽的始值是各級抽汽對應(yīng)抽汽始經(jīng)過加權(quán)平均算得的值。等效抽汽法是的原則是，將單位質(zhì)量的凝汽以基礎(chǔ)進(jìn)行分析運算，它的始值越小，抽汽量越大，熱耗率就會越來越低。1.2.2 矩陣法的研究進(jìn)展矩陣法最早是在20世紀(jì)90年代由郭丙然和其他學(xué)者最早提出的熱力系統(tǒng)分析方法2122。將熱力系統(tǒng)的抽

10、汽回?zé)嵯到y(tǒng)中的熱力單元，依據(jù)能量守恒列出線性方程組進(jìn)行聯(lián)立起來求解就是該方法的分析過程。這樣可以一次計算出很多個未知參數(shù)，并可以解出抽汽量的數(shù)值，這種對應(yīng)于串聯(lián)解法的分析方法可以稱之為并聯(lián)解法。在之后的很多學(xué)者還是對矩陣法進(jìn)行了完善和研究，可以讓他會有更好的靈活性和通用性網(wǎng)24?，F(xiàn)今，應(yīng)用矩陣方法對熱力系統(tǒng)其經(jīng)濟(jì)性研究更加完善和方便。1.2.3 偏微分法的研究進(jìn)展偏微分法是最早由張春發(fā)顯示提出的，最早主要是為了定義和推到等效始降值和相對應(yīng)的抽汽效率的。剛開始稱之為小擾動理論”，并有學(xué)者驗證了其一致性陽。之后結(jié)合矩陣法的基礎(chǔ)上，有學(xué)者提出了新的方法熱（汽）耗變換系數(shù)法27,是利用推導(dǎo)的熱耗變換系

11、數(shù)和汽耗變換系數(shù)作為評定標(biāo)準(zhǔn)，對熱力系統(tǒng)進(jìn)行計算分析的。1.2.4 ?分析法的研究進(jìn)展最早的Gouy等一些人提出了能的質(zhì)量概念，后來由Rant在1956年總結(jié)出了“？”的概念并提出，這使得能量被分成了可以轉(zhuǎn)換和不可裝換兩個新的部分。名稱是“Exergy”,中文命名為？”。？效率反映出了一個設(shè)備能量轉(zhuǎn)換為有用功的程度。人們注意到了？體現(xiàn)的是能量轉(zhuǎn)換的程度，這對節(jié)能具有重要研究意義，外國研究者作了很多將實際生產(chǎn)運用到了？分析中28-33o越來越多的研究人員將？分析法結(jié)合實例進(jìn)行計算，通過？評定參數(shù)？損失量、？效率、？損系數(shù)以及？損率對實際生產(chǎn)提供越來越有意義的指導(dǎo)方向。1.3 本文研究內(nèi)容本文將在

12、秦嶺發(fā)電廠實習(xí)期間學(xué)習(xí)的660MW超臨界發(fā)電機(jī)組作為研究對象，通過運用等效始降法、固定新汽流量建立平衡矩陣方程式方法、？分析法將系統(tǒng)的汽輪機(jī)抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)作為主要研究對象，通過計算各級抽汽的各個參數(shù)數(shù)值關(guān)系和相互影響，得到分析結(jié)果。將實際運行過程中的因素考慮進(jìn)去，得算出抽汽分配和給水始開分配結(jié)果，分析其中數(shù)值關(guān)系。從中探究出計算參數(shù)的數(shù)值同實際情況的異同，尋求可優(yōu)化節(jié)能部分，試提出意見和建議。本文主要的研究內(nèi)容有：(1)利用各級抽氣參數(shù)結(jié)合等效始降的方法導(dǎo)算出各級抽汽的等效始降算式以及對應(yīng)的抽汽效率的算式，計算出各級(相對于新汽的)抽汽率和抽汽做功不足系數(shù)，相關(guān)抽汽級的真實等效始降和對應(yīng)的抽汽效

13、率，新汽的等效始降和抽汽效率，從計算結(jié)果中做出分析，解剖其中大小異同原因，做出科學(xué)的解釋。(2)利用矩陣法熱力分析方法結(jié)合物料平衡和能量平衡守則，基于固定新汽流量的原則構(gòu)建出矩陣平衡方程式并標(biāo)明各熱力點參數(shù)的填入規(guī)定，構(gòu)建方程做出循環(huán)計算框圖，運算出相對應(yīng)的抽汽分配量和一些重要參數(shù)，做出針對汽輪機(jī)效率的目標(biāo)函數(shù)來運用數(shù)學(xué)方法得到給水始開分配，并分析其分配結(jié)果和改進(jìn)的方法，針對實際中超臨界機(jī)組的運行數(shù)據(jù)和參數(shù)，對比出異同，分析其原因。(3)運用？分析方法計算出熱力系統(tǒng)各熱力單元的？評定參數(shù)，輸出？白?值，損失掉的？損失量以及？效率、？損系數(shù)和？損率。探討分析結(jié)果中鍋爐系統(tǒng)、汽輪機(jī)系統(tǒng)和抽汽回?zé)嵯?/p>

14、統(tǒng)？損失、？效率的數(shù)值大小，根據(jù)實際狀況解讀各評定參數(shù)結(jié)果的原因，逐個分析其可優(yōu)化空間和優(yōu)化方法，為整個熱力系統(tǒng)的節(jié)能提出合理化意見和建議和改進(jìn)措施并探討其可行性和困難點。2660MW超臨界機(jī)組熱力系統(tǒng)2.1研究對象機(jī)組介紹本文所研究的對象是華能秦嶺公司660MW超臨界發(fā)電機(jī)組，該汽輪機(jī)是東方汽輪機(jī)廠制造的一個超臨界壓力汽輪機(jī),型號為NJK622-24.2/566/566,可以根據(jù)這個型號看出來該機(jī)組是一個超臨界的并且是一次再熱的，再熱溫度是566C,額定出力為622.511MW,并且是一個三缸四排汽的間接空冷凝汽式汽輪機(jī)。該機(jī)組鍋爐是東方鍋爐廠生產(chǎn)制造的一個超臨界變壓直流鍋爐，型號為DG21

15、41/25.4-H6型，該鍋爐同樣是依次再熱，并且全露天布置、有固態(tài)排渣系統(tǒng)，是一個全鋼機(jī)構(gòu)、全懸吊結(jié)構(gòu)型鍋34。圖2-1為熱力系統(tǒng)流程，圖2-2顯示了機(jī)組鍋爐內(nèi)過熱器和再熱器的布置。BOILER-鍋爐GENERATOR-發(fā)電機(jī)COND-凝汽器HPTURBINE-高壓缸IPTURBINE-中壓缸LPTURBINE-低壓缸CP-冷凝水泵B.F.P.T-給水泵汽輪機(jī)DTR-除氧器FP-給水泵HPHEATERNO.1NO.3-高壓加熱器LPHEATERNO.5NO.7-低壓加熱器圖2-1660MW機(jī)組原則性系統(tǒng)圖Fig.2-1Principlesystemdiagramof660MWunit本文研究

16、主要對象是660MW機(jī)組汽輪機(jī)抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)，根據(jù)了解該電廠汽輪機(jī)抽氣回?zé)嵯到y(tǒng)共有七段非調(diào)整抽汽，第一段抽汽引向高壓缸，全機(jī)第6級后，供1號高壓加熱器；第二段抽氣引自高壓缸排汽，在全機(jī)第8級后，供2號高壓加熱器、給水泵汽輪機(jī)及輔汽系統(tǒng)的備用汽源；第三段抽汽引自中壓缸，在全機(jī)第11級后，供3號高壓加熱器；第四段抽氣引自中壓缸排汽，在全機(jī)第14級后，供給除氧器、給水泵汽輪機(jī)、輔汽系統(tǒng)；第五至第七段抽汽均引由低壓缸A和低壓缸B第16,17,18級抽出。抽汽在表面式加熱器中放熱后的疏水，高壓加熱器和低壓加熱器每級的凝結(jié)疏水來加熱下級進(jìn)入工質(zhì)的溫度，3號高加的疏水流向除氧器，而7號低加的疏水流向凝汽器。由

17、于各級加熱器均設(shè)有疏水冷卻段，可將抽汽的凝結(jié)水在疏水冷卻段內(nèi)進(jìn)一步冷卻，使疏水的溫度低于其飽和溫度，故可以防止疏水的汽化對下級加熱器抽汽的排擠。圖2-3為汽輪機(jī)抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)圖，表2-1到表2-4是系統(tǒng)主要技術(shù)參數(shù)與抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)各級抽汽技術(shù)參數(shù)。表中根據(jù)超臨界機(jī)組系統(tǒng)中抽汽回?zé)岬钠叨纬槠麥囟群蛪毫?shù)據(jù)，查得熱力學(xué)飽和水和水蒸汽熱力性質(zhì)表以及未飽和水與過熱蒸汽熱力性質(zhì)表，運用線性差值法查表并計算得出各段抽汽的飽和水溫度、始值。在抽汽回?zé)岬慕o水?dāng)?shù)據(jù)中，由前一段抽汽直至排汽減去后一段給水出口始值得到每一段抽汽的給水燃升值。在抽汽圖2-2過、再熱器流程圖Fig.2-2Flowchartofsuperhe

18、aterandreheater表2-1熱力系統(tǒng)技術(shù)參數(shù)（VWO工況）回?zé)岬氖杷當(dāng)?shù)據(jù)中，由前一段抽汽直至第七段減去后一段疏水始值得到每段抽汽的疏水放熱量，因為1號高壓缸沒有再上一級的疏水，故沒有疏水放熱量。每一段抽汽的抽汽放熱量為每一段抽的始值減去該段抽汽的疏水始值。Table2-1Thermodynamicsystemtechnicalparameters(VWOcondition)名稱數(shù)值名稱數(shù)值695.714MW中壓缸排汽壓力1.065MPa主蒸汽流量2141t/h低壓缸進(jìn)汽溫度362.2C土烝汽溫度566c低壓缸進(jìn)汽壓力1.044MPa上烝汽壓力24.2MPa低壓缸排汽溫度49.42C再

19、熱烝汽流里1738.703t/h低壓缸排汽壓力12KPa再熱器進(jìn)口溫度566c高壓缸效率86.9%再熱器進(jìn)口壓力4.596MPa中壓缸效率93%再熱器出口壓力5.02MPa低壓缸效率92.5%高壓缸進(jìn)汽溫度566c小汽輪機(jī)效率83.62%高壓缸進(jìn)汽壓力24.2MPa小汽輪機(jī)排汽壓力7.3KPa高壓缸排汽溫度315.1C燃料消耗量260.74t/h高壓缸排汽壓力5.110MPa給水溫度292c中壓缸進(jìn)汽溫度566c給水壓力30.56MPa中壓缸進(jìn)汽壓力4.596MPa冷凝壓力12kPa中壓缸排汽溫度362.9C排煙溫度127CCi營版加i*：)(II)圖2-3汽輪機(jī)抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)圖Fig.2-3E

20、xtractionsteamheatrecoverysystemdiagramofsteamturbine表2-2抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)技術(shù)參數(shù)(回?zé)岢槠?Table2-2Technicalparameter(Extractionsteamheatrecovery)抽汽段壓力MPa溫度C次含值kJ/kg壓損%加熱器汽側(cè)飽和壓MPa飽和水溫度C抽汽放熱量kJ/kg一7.481384.93107.737.257288.281945.2一4.841325.03005.434.696260.052046.0三2.335468.73395.052.218217.682571.0四1.119361.23179.75

21、1.063182.562579.76五0.401241.12946.250.381141.872423.2六0.221178.22825.550.210121.762388.6七0.112114.62704.450.106101.242387.0排汽0.012-2531.7-49.42-表2-3抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)技術(shù)參數(shù)(給水)Table2-3Technicalparameter(Feed-water)抽汽段出口水壓MPa出口水溫C出口水烙kJ/kg給水烙升kJ/kg一30.060293.71296.9146.5一13.879263.41150.4193.9三2.355220.8956.5182.0

22、四1.064182.6774.5182.1五0.366140.4592.486.7六0.199120.0505.790.6七0.09698.6415.1208.19排汽-49.42206.91-表2-4抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)技術(shù)參數(shù)（疏水）Table2-4Technicalparameter(Drain)抽汽段疏水溫度c疏水始kJ/kg疏水放熱量kJ/kg一265.61162.5-一223.3959.4203.1三193.6824.0135.4四142.5599.94224.06五124.5523.0-六104.2436.986.1七75.8317.4119.5排汽-2.2熱力系統(tǒng)介紹火電廠的給水回?zé)峒?/p>

23、熱器分為混合式（C型）加熱器和表面式（F型）加熱器兩大類。混合式加熱器是接觸換熱，各工質(zhì)匯流混合，有傳熱溫差，但無端差、無疏水，表面式加熱器的吸熱工質(zhì)通常為液態(tài)，放熱工質(zhì)通常為蒸汽，兩者不直接接觸，而是通過傳熱面換熱，液態(tài)工質(zhì)吸熱升溫，蒸汽則降溫并凝結(jié)，排出的凝結(jié)水稱為疏水。2.2.2加熱器端差表面式加熱器的各溫差的意義如下35:上端差9:是被加熱的水最終離開加熱器時的溫度初加熱器內(nèi)飽和汽溫普的差值，即？?=3?？在有內(nèi)置式蒸汽冷卻段（過熱段）時，8可為12C。（2）凝結(jié)段進(jìn)口過熱度？?？它是蒸汽從蒸汽冷卻段進(jìn)入凝結(jié)段時的溫度？?加熱器內(nèi)飽和汽溫？?朗差值，即？?=?隨?表2-5各加熱器上下端

24、差Table2-5HeaterTerminalTemperatureDifference一二三四五六七上端差C-1.70002.82.82.8下端差C5.65.65.605.65.65.6（3）凝結(jié)段出口溫差a：是被加熱的工質(zhì)離開凝結(jié)段時的溫度？燈飽和汽溫的差值，即匕"?!（4）下端差小:是指被疏水加熱后的給水的溫度？?1和對給水傳熱后的疏水剩余的溫度?痢差值，即小=?1。一般情況下可取小=810C。（5）抽汽過熱度？?：抽汽溫度？?高出加熱器內(nèi)飽和汽溫？?？侑，即？?=?名?？?2.2.3高壓加熱器高壓加熱器是一種表面式加熱器，由于被加熱水來自給水泵出口，因此水側(cè)管道壓力很高，故稱

25、之為高壓”加熱器。對于超臨界機(jī)組，具高壓加熱器的給水壓力比毗牙加熱器的管側(cè)壓力要高得多，達(dá)到2730MPa（視不同的工況），正是由于這一點，高壓加熱器在結(jié)構(gòu)、系統(tǒng)、保護(hù)裝置等方面比低壓加熱器都有更高的要求陶。因為一些因素的影響會造成加熱器里熱量的損失帶來的熱經(jīng)濟(jì)損失，因此，現(xiàn)在的加熱器為了充分利用熱傳遞的能量和端差帶來的損耗，主要的結(jié)構(gòu)為下面這三段結(jié)構(gòu)：（1）過熱蒸汽冷卻段過熱蒸汽指的是蒸汽的溫度高于其對應(yīng)壓力下的飽和溫度，對于高壓加熱器，抽汽均是過熱蒸汽，因此高溫度的抽汽來加熱相較而言溫度低的給水工質(zhì)，這樣會造成不可逆損失的增大，所以就需要在加熱器里有一個部分來冷卻過熱蒸汽，就是過熱蒸汽冷卻

26、段37,過熱蒸汽就會有過熱度，在這個部分將過熱蒸汽冷卻降溫，就會降低過熱蒸汽的過熱度，這樣就可以挽回一些不可逆損失，提高熱效益。一般在這個部分，都會將過熱蒸汽的過熱度進(jìn)行降低，但使其依然是帶有過熱度的過熱蒸汽，而不會將其降低到對應(yīng)的飽和溫度。(2)凝結(jié)段具有一定過熱度的過熱蒸汽在這個部分進(jìn)行加熱放熱，放出熱量后形成的凝結(jié)水的溫度是高于被加熱給水的溫度的，凝結(jié)水是釋放出其汽化潛熱后變相后的形態(tài)，溫度為對應(yīng)飽和壓力下的飽和溫度，而給水被加熱后的溫度要低于這個溫度。(3)疏水冷卻段這個部分會將換熱繼續(xù)進(jìn)行，使熱量充分得到傳遞，上部分凝結(jié)段的凝結(jié)水再次進(jìn)行其溫度的冷卻，這樣可以將抽汽的氣量進(jìn)一步消耗，

27、可將抽汽的凝結(jié)水在疏水冷卻段內(nèi)進(jìn)一步冷卻，使疏水的溫度低于其飽和溫度，故可以防止疏水的汽化對下級加熱器抽汽的排擠。而且也會使給水進(jìn)一步加熱再進(jìn)入到凝結(jié)段，充分利用了回?zé)岬臒崃俊?.2.4 低壓加熱器在本研究對象中的低壓加熱器，抽汽是來自汽輪機(jī)的中壓缸和低壓缸，水側(cè)是通過凝結(jié)水泵的凝結(jié)水，為了保障除氧器的工質(zhì)參數(shù)要求，因此設(shè)定低壓加熱器加熱凝結(jié)水的溫度。因為凝結(jié)水通過凝結(jié)水泵所帶的壓力相比于給水泵的壓力很低，因此叫做低壓加熱器。該電廠低壓加熱器為臥式U型管換熱器，設(shè)置有凝結(jié)段和內(nèi)置式疏水冷卻段，和高壓加熱器的這兩個工作部分相似，過熱蒸汽依次經(jīng)過兩個工段的放熱最后都變成了具有飽和溫度的凝結(jié)水，成為

28、疏水到下一級加熱器的凝結(jié)段繼續(xù)加熱給水工質(zhì)。凝結(jié)水到低壓加熱器后，先經(jīng)過水室再進(jìn)入管系的疏水冷卻段與管外的疏水進(jìn)行熱度得到較大提高，凝結(jié)段是低壓加熱器的主要工作段，然后凝結(jié)水離開管系進(jìn)入水室，最后由凝結(jié)水出口管離開這級低壓加熱器到上一級低壓加熱器。2.2.5 軸封加熱器軸封加熱器(也稱軸封冷卻器)是汽輪機(jī)軸封系統(tǒng)中的一個重要熱交換設(shè)備，主要功能是收集汽輪機(jī)各個汽缸軸端汽封漏氣和汽輪機(jī)的閥門門桿漏氣，并利用這些蒸汽的熱能來加熱主凝結(jié)水380由于這些蒸汽中還含有空氣，它們在軸封加熱器中放熱時，其蒸汽凝結(jié)成水，而空氣需要排出。不但將汽封等漏氣的熱量和工質(zhì)本身加以回收和能量利用，而且又分離了空氣，保證

29、了軸封系統(tǒng)的正常工作。2.2.6 機(jī)組運行工況在火力電廠運行過程中根據(jù)調(diào)度需要會變負(fù)荷運行，會有不同工況運行，其中有：(1)TRL工況。汽輪機(jī)組能在以下條件的壽命期間的任何時間都可以安全連續(xù)地使發(fā)電機(jī)輸出功率為622.542MW。我們將這個運行狀況叫做TRL工況，此工況條件如下：1)主蒸汽和再熱蒸汽為額定值;2）平均背壓為30kPa；3）補給水率為3%;4）對應(yīng)該工況的設(shè)計給水溫度290C；5）回?zé)釂卧\行良好，并且不使用輔汽；6）給水泵汽輪機(jī)背壓32kPa；7）發(fā)電機(jī)效率是98.95%。（2）汽輪機(jī)TMCR工況。就是機(jī)組最大連續(xù)出力工況。此工況下的汽輪機(jī)工質(zhì)的流量與TRL工況是相等的，發(fā)電

30、機(jī)的輸出功率是668.884MW。1）主蒸汽和再熱蒸汽為額定值；2）平均背壓為12kPa；3）補給水率為0%;4）最終給水溫度290C；5）回?zé)釂卧\行良好，并且不使用輔汽；6）給水泵汽輪機(jī)背壓14kPa；7）發(fā)電機(jī)效率是98.95%;并且此工況也為機(jī)組處理保證值的驗收工況。（3）調(diào)節(jié)閥門全開（VWO）工況。這個工況顧名思義，是指在調(diào)節(jié)閥都打開的時候的工況。汽輪機(jī)工質(zhì)的流量最少為TRL工況的百分之一百零五。此工況為汽輪機(jī)進(jìn)氣能力保證值的驗收工況。在閥門全開工況下的輸出功率值為695.714MW。（4）THA工況。發(fā)電機(jī)功率達(dá)到622.511MW。汽輪機(jī)工質(zhì)的流量與TMCR不相同,其余條件均相

31、同。這個工況叫做機(jī)組的熱耗率驗收工況當(dāng)機(jī)組功率（當(dāng)采用靜態(tài)勵磁，扣除所消耗的功率）為622.511MW時，除進(jìn)氣量以外其他條件同TMCR時稱為機(jī)組的熱耗率驗收（THA）工況。熱耗率保證值為7921kJ/kWh。（5）阻塞背壓工況。由于溫度的降低，會使得汽輪機(jī)組的背壓下降，這時好像背壓被阻塞一樣，不論怎樣降低背壓也不能使機(jī)組的出力完成上漲。因為和TRL工況的工質(zhì)流量相同，所以叫做TRL流量的阻塞背壓工況。在下列條件可以連續(xù)安全運作機(jī)組。這里，汽輪機(jī)的背壓稱作TRL進(jìn)氣量下的阻塞背壓，輸出功率值為681.236MW。1）主蒸汽和再熱蒸汽為額定值；2）補給水率為0%3）對應(yīng)該工況的設(shè)計給水溫度；4）

32、回?zé)釂卧\行良好，并且不使用輔汽；5）采用2臺50%汽動給水泵；6）發(fā)電機(jī)效率是98.95%。此工況也為機(jī)組處理保證值的驗收工況。143等效給降法等效始降法原名等效熱降法。這個熱力分析方法是在熱力學(xué)第一定律的框架下衍生出來的方法。根據(jù)研究能量轉(zhuǎn)化和變化的規(guī)律，導(dǎo)出重要的熱力指標(biāo)一等效始降值？包這個方法簡便有效，在常規(guī)的方法中，每次都需要全面重新計算的繁瑣工作；但是利用？?及其有關(guān)參量的等效始降法，只需計算熱力系統(tǒng)變化的那些部分，而不必涉及整個系統(tǒng)，就能提出變化所引起的影響200所謂的這個等效始降？指的是，在j級抽汽里，在給1kg抽汽一定的熱量使其返回到汽輪機(jī)中，該級抽汽會因為其低壓側(cè)的各級抽

33、汽和對應(yīng)的疏水作用下從汽輪機(jī)到凝汽器的蒸汽流量變化。將其等效為這1kg抽汽減去在其低壓側(cè)各段的抽汽份額和抽汽做功不足系數(shù)的乘積流量的直達(dá)凝汽器的燃降。相對應(yīng)的還有j級抽汽的抽汽效率？分這兩個參數(shù)可以體現(xiàn)出各級的能位，新汽的能位最高，凝汽器排汽能位最低。在某一定的工況下，汽輪機(jī)的氣態(tài)線一定，初、終參數(shù)和再熱參數(shù)一定，則熱力系統(tǒng)的連接方式確定時，常規(guī)熱力參數(shù)？?？爭口?例確定了，隨之？?F口？?B可以確定下來。它們可以作為該工況下該熱力系統(tǒng)的不變參量，用以計算純回?zé)嵯到y(tǒng)（稱為主循環(huán)系統(tǒng)）的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。實際熱力系統(tǒng)是在這個主循環(huán)系統(tǒng)的基礎(chǔ)上，增加一些輔助性成分形成的。所謂輔助性成分，是指軸封利用、連

34、續(xù)排污和補充水等系統(tǒng)，亦稱為輔助系統(tǒng)網(wǎng)。若主循環(huán)系統(tǒng)（包括其設(shè)備）有較小變化，那些變化部分也可作為輔助系統(tǒng)。運用？筋口？決分析計算輔助系統(tǒng)所引起的工質(zhì)和參數(shù)以及？納口?？等的變化，可以計算出一些因?qū)嶋H情況所變化的趨勢的數(shù)據(jù)和參數(shù)，也就可以分析出和實際更接近的參數(shù)和數(shù)據(jù)。3.1等效始降及抽汽效率的意義純凝汽式朗肯循環(huán)進(jìn)汽的C氣流，其1kg做功量？為Wc-hc（3-1）回?zé)嵫h(huán)進(jìn)汽的？?說流，其1kg做功量？?冽（z、Woc=Wc1-£a.Y=WcW（3-2）r1意思是：進(jìn)去汽輪機(jī)1kg的？?激流的做功量相當(dāng)于初、終參數(shù)相同的？?（kg）進(jìn)去汽輪機(jī)的C汽流的做功量。？?為回?zé)釞C(jī)組新汽對純

35、凝汽機(jī)組新汽的等效做功系數(shù)；？?荊？?分別為各級（相對于新汽的）抽汽率和抽汽做功不足系數(shù)400進(jìn)入汽輪機(jī)的新汽？?說流的內(nèi)功是新汽的等效始降甯。同理，j級抽汽受外熱量?=?琳響而排擠的1kg抽汽將被斥回汽輪機(jī)，猶如由j級進(jìn)汽(原有工質(zhì))1kg,這1kg抽汽在汽輪機(jī)內(nèi)的做功量41,即為該j級的等效始降？?；？胃是鍋爐供汽輪機(jī)進(jìn)汽做功，經(jīng)凝汽器和全部回?zé)峒訜崞骰厝脲仩t的回?zé)嵫h(huán)做功量，？Mj級進(jìn)汽做功，經(jīng)凝汽器和z至j+1級回?zé)峒訜峄厝雑級的回?zé)嵫h(huán)做功量，？潸口？彳飽含了回?zé)嵯到y(tǒng)的各抽汽和疏水等的全部影響。,z、H：=Wj,cPj,c=(hjhc)1£ar,jYr,j(3-3)<

36、I書J式中：？-一j級低壓側(cè)的各級抽汽相當(dāng)于j級被排擠而斥回汽輪機(jī)的汽量的抽汽率，可 >按式(3-6)和式3-7)計算；？-r級抽汽相對于j級抽汽做功能力？-？勺作功不足系數(shù)， >Yr,j=2L(3-4)hj-hc這其中由于汽輪機(jī)排汽在凝汽器中被冷卻凝結(jié)為凝結(jié)水，由凝結(jié)水泵和給水泵送回鍋爐被加熱成新蒸汽后，再重入汽輪機(jī)。新汽進(jìn)入主汽門后被各抽汽級先后分流，這是凝結(jié)水回程在各相應(yīng)級的加熱器吸熱所需的抽汽量。以進(jìn)汽1kg為準(zhǔn)，各抽汽率以？睡示同樣，被排擠到汽輪機(jī)內(nèi)的抽汽，若也以1kg為準(zhǔn)，例如j級抽汽倒流進(jìn)入汽輪機(jī)1kg,引起其低壓側(cè)各級r的相對抽汽率以？表示。1)j級為表面式加熱器本

37、加熱單元的？?？為：Vr1、%j=n1-(3-5)r-1r級抽汽的變化率，;i=j1書gj不，一，一式中，表小的是1kg疏水到了r級熱力單兀內(nèi)引起gr表示的是到了r級熱力單元內(nèi)的疏水的量，此量的符號與？?？?勺符號相反，當(dāng)r=j+1時,y=1o(2)本加熱單元以后各級的？?？為>mx丁jrJW%=1-£%上-:Z%工(3-6)Ii=j+ygrU卡ggr式中：?各加熱單元末級的混合式加熱器的級序號，當(dāng)r=mx+1時，右側(cè)末項為0;x加熱單元的單元序號；mmx1-Z四,jr級所屬加熱單元的出水系數(shù)，即r級所屬加熱單元的前一加熱單<生）元（第x加熱單元）的進(jìn)水系數(shù)。2）j級為混

38、合式加熱器公式（3-6）稍加變化仍可適用，這時j級為本加熱單元的末級，公式（3-6）中，j=mx,mxfmx£%j=0,1-工叫J=1,故下一加熱單元（mx書單元）內(nèi)各級的？?？變?yōu)椋篿生平1i=j書>口r,j=三-'J%j邑（3-7）gr1劃書下一單元之后各級的？?？?勺計算仍可直接用公式（3-6）。?與其相對應(yīng)的外熱量qj=gj的比值，稱為j級抽汽的內(nèi)效率，簡稱為j級的抽汽效率：H：）=（3-8）gj可見j級靠前的壓力會較高，這樣H：和，也會較高，說明qj被利用率高，所以，值得大小就代表抽汽能級的高低。3.2 等效給降值的計算通式運用公式（3-3）可以得到He的計算

39、式如下42，43:He=hj-hcAHreqrhrT1grz=（hj-hc-ZAl+Mrh（3-9）r=j1通式中的主要符號解釋如下：1） Ar代表熱參量彳或7'r由j級的加熱器型式確定：（1）當(dāng)HTRj為C型加熱器時，由（j+1）級至z級的Ar均為,因為這時j級為加熱單元的末級，沒有疏水流入低壓側(cè)加熱器，而是1kg被斥回入汽輪機(jī)的蒸汽在汽輪機(jī)內(nèi)作了hi-hc的內(nèi)功，然后在凝汽器中凝結(jié)為水，由凝結(jié)水泵送回j級，經(jīng)過z至（j+1）級時，逐級吸汽%=三。gr(2)當(dāng)HTRj為F型加熱器時，在所屬加熱單元的各級，Ar取,。由下一個單元起直一一，一X到z級，Ar均取耳。因為Fj的疏水變動，使本

40、加熱單兀內(nèi)各級的被斥汽重均變動L=一,gr而本單元以后低壓側(cè)的其余各級，則因凝結(jié)水回程時所多吸得汽量，各變動=二。gr2） Aqrh是因為再熱器而引起的汽流的熱量增量。在j級為高壓缸的排汽時，這個Aqrh才存在。而當(dāng)j級為中、低壓缸的抽汽時，它就不存在，即這時Aqrh=。顯然，非再熱機(jī)組也是Aqrh=0。根據(jù)公式計算研究對象660MW抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)其中根據(jù)高壓缸排汽溫度為325c和高壓缸排汽壓力4.841MPa,得到高壓缶!排汽始為3005.3kJ/kg,經(jīng)過再熱器加熱后進(jìn)入中壓缸的中壓缸進(jìn)汽溫度為566C,中壓缸進(jìn)汽壓力為4.357MPa,得到中壓缸進(jìn)汽始為3593.66kJ/kg,所以計算得

41、到Aq.h=3593.66-3005.3=588.36kJ/kg。排氣始是根據(jù)凝汽器的排汽壓力為0.012MPa和凝結(jié)水溫度49.42C得至ijhc=2531.7kJ/kg。HTR7為F型加熱器：He=h7-hc=172.70kJ/kgHe77=0.0722g7HT&為F型加熱器：Y,6)=66也)-66人)坐g7h6-h=(h6-hc(h6-hc)帥也)二(h6一hJ-g7Heg777H：=(h6-hc)(1-,6=285.17kJ/kgHe-=0.1194g6HTR5為F型加熱器:H：=(h5-hc)(1J;,5丫,5)r-6=(h5-hc)-(h5-hc)(：6,5Y6,5：7,

42、5¥7,5)y6-%,5=g6其中._7.77677,5=-6,5=-g7g7g7g6g7_h7-hc5h5-hcch6-hch5-hce,、67H5=(hs-hjIN-hc)+“7hc)-I(_g6g767=(h5-hc)|(h6-hc(h7hjg6-g7_rt=(h5-h)-，H；-H；g6g7=395.57kJ/kg67Uh7-hcg6g7-7h7-hcg7He5*0.1632g5HTR是C型加熱器，根據(jù)通式計算得7H：=h4-hc-、rH：5gr=h4-hcH：-H：g5g6=607.97kJ/kg7eh7g7He4=0.2357g4HTR3是F型加熱器H；=h3-h4H：-

43、44qrh=1358.82kJ/kgH：33=0.5285g3HTR2是F型加熱器H2=h2-h3H3-33=896.60kJ/kgHe2-=0.4382g2HTR是F型加熱器H1=hl-h2H2'22=907.91kJ/kgHe11=0.4667gi再熱機(jī)組再熱冷段及以j級抽汽的等效始降H：的做功量，是j級斥汽進(jìn)入汽輪機(jī)q=gj后在汽輪機(jī)中的全部實際做功量，它大于j級的真實等效始降H：r,因為它既有外熱量引起的斥汽做功量H£,還有由斥汽所引起的在再熱器中吸熱量增值的做功量的酒（因為再熱增量%何是新汽能級，具等效抽汽效率為、），即:He=H：R+Aqji(3-10)所以有：z

44、HeR=Hje-niAqrhj=(hj-hc)工A，+Aqh-"qhj(3-11)r=j1相應(yīng)的抽汽效率為：heRjR一gj(3-本研究機(jī)組再熱機(jī)組的高壓缸由三級抽汽，在求出H：、H；和H；以及）、。2和，以后，欲求真實的等效始降和相應(yīng)的抽汽效率，可先求H；和'，以及領(lǐng)地、包也和Aqrh1。根據(jù)數(shù)據(jù)高壓缸的進(jìn)汽溫度為566c和高壓缸進(jìn)汽壓力為24.2MPa,得知新汽始h0=3398.78kJ/kg新汽的循環(huán)等效始降H；的計算仍可以用通式計算，即eHo=ho-hc-'rr一(3-13)顯然，這時是把鍋爐作為C型混合式加熱器的。帶入前面計算出的等效抽汽始降相應(yīng)的抽汽效率以

45、及給水始升等數(shù)據(jù)得出Hoe=1123.0CkJ/kg。新汽的循環(huán)效率、為:.此I_Qo(3-14)其中Q為新汽的循環(huán)吸熱量，Qo=ho-tfw+«rhiqrhoH：Qo根據(jù)給水壓力P=30.56MPa，給水溫度T=292C,得到給水比始tfw=1288.29kJ/kg,從而算得新汽的循環(huán)吸熱量Qo=2586.58kJ/kg。代入上面算出的數(shù)據(jù)，得到：1123.000.43422586.58qrh3fqrh=588.36kJ/kg：qrh2”上rh2qrh%1g3rh-557.37kJ/kgLqrh1=rh1qrh二y21-Aqrh=529.96kJ/kgg2J然后就可以求出:HeH；

46、r=H；-iqrh3ni=1047.87kJ/kg,%=R=0.4076g3HeH；r=H；-qrh2i=652.36kJ/kg,2r型=0.3188g2H：。H1eR=H1e-qrh1i=660.58kJ/kg,依1R=0.3396g3.3 等效給降值之間的關(guān)系式運用公式（3-9）得，用H：減去H：書就得j級F型表面式加熱器與鄰級（j+1）級加熱器（無論是F型或C型加熱器）的等效始降值的關(guān)系式46;（、H：=（hjhj+）+1-H，+如山I四十1（3-15）這個關(guān)系式的意義是：1kgj級抽汽被斥回入汽輪機(jī)，當(dāng)抽汽被膨脹到（j+1）級時,做功hj-hj+47;同時j級的疏水就少了1kg,那么（

47、j+1）級就多抽-2±kg的汽以補償疏ghir尸、水熱放出的減少；所以，1kgj級的斥汽由（j+1）級起往后膨脹做功只有1qH：中了;Ig3若j級為高壓缸排汽級，則其1kg排擠抽汽在由j級流向中壓缸時，在再熱器中吸取Aqrh熱量，其始變?yōu)閔j+Aqrho同理，j級C型加熱器與低壓側(cè)m級C型加熱器之間的關(guān)系式為H：(3-16)m=hj-hmHm-Hre:qrhrT1gr這個關(guān)系式的意義是：對于C型加熱器來說，第j級抽汽被斥的1kg回入汽輪機(jī)，膨脹到任一個C型加熱器額m級，作功hj-hm后，這1kg汽由m級開始仍有等效始降Hm;m它的凝結(jié)水從m級回流至j級，將逐級吸取抽汽工，導(dǎo)致作功減少

48、£工H：。顯然,grrd1gr若j級和m級加熱器處在再熱冷段的兩側(cè)，則1kg被排擠的j級抽汽在從j級加熱表3-1熱力系統(tǒng)抽汽回?zé)峒夹g(shù)參數(shù)Table3-1Technicalparametersofheatextractionandrecoveryforthermodynamicsystem抽汽的放熱量g,kJ/kg給水烙升,kJ/kg疏水放熱量,kJ/kg抽汽燃值h,kJ/kg一級抽汽1945.2146.5-3107.7二級抽汽2046.0193.9203.13005.4三級抽汽2571.0182.0135.43395.0四級抽汽2579.76182.1224.063179.7五級抽汽

49、2423.286.7-2946.2六級抽汽2388.690.686.12825.5七級抽汽2387.0208.19119.52704.4排汽-2531.7器流向m級加熱器時，在再熱器中吸取熱量，使始值升高Aqrho（3-15）、（3-16）中可看出，只有當(dāng)j級加熱器與（j+1）級加熱器或m級加熱器分別處于再熱器的前后時，應(yīng)在存在；否則，Aq.h=0,式（3-13）是式（3-16）的特例。3.4 計算結(jié)果表3-2等效燃降中間量計算結(jié)果Table3-2Intermediatecalculationresultsofequivalententhalpydrop汽量的抽汽率：-r,j做功不足系數(shù)丫.，

50、jr=7,j=60.05010.5865r=6,j=50.03600.7088r=7,j=50.08540.4166r=5,j=40.03580.6400r=6,j=40.03660.4534r=7,j=40.08410.2665r=4,j=30.08740.7515r=5,j=30.03340.4802r=6,j=30.03280.3400r=7,j=30.07080.1997r=3,j=20.05321.8223r=4,j=20.06741.3679r=5,j=20.03160.8754r=6,j=20.03120.6206r=7,j=20.06810.3654r=2,j=10.09950

51、.8222r=3,j=10.06441.4993r=4,j=10.05911.1248r=5,j=10.02880.7200r=6,j=10.02740.5100r=7,j=10.06030.29983-343.42%抽汽效率從一級抽汽到七級抽汽大致是一個逐級遞減的趨勢。三級抽汽效率是52.85%,高于一級抽汽效率的46.67%和二級抽汽效率的43.82%,這主要是因為三級抽汽來源于中壓缸，而中壓缸進(jìn)汽是來自再熱器加熱的高溫高壓蒸汽，因此抽汽燃和抽汽溫度都很高。四級抽汽由于在實際熱力系統(tǒng)中需要對除氧器、給水泵小汽機(jī)以及輔汽聯(lián)箱等多處供汽，因此抽汽量很大，抽汽效率較前三級抽汽效率相比很低。計算分

52、析中的新汽的等效始降是指循環(huán)的新汽等效始降，即為新汽的循環(huán)作功量。在火電廠熱力系統(tǒng)實際運行中，汽輪機(jī)還有門桿漏氣和軸封漏氣等，盡管這些漏氣量會引起做功的一部分損失，不過大部分還是會被利用，例如在實際運行中各個汽輪機(jī)的閥門門桿漏氣和各個汽缸軸端汽封漏氣會回收到凝汽器出口之后的軸封加熱器，將這些漏氣利用起來繼續(xù)回收起來加熱工質(zhì)，大部分仍然會被利用，這里并沒有將做功損失考慮其中計算。汽輪機(jī)前三級抽汽的等效始降大于其真實的等效始降是，是因為其包含了一部分由斥汽引起的再熱器中吸熱量增值的做功量，是其對應(yīng)的新汽能級與其等效抽汽效率的乘積。第五級抽汽到第七級抽汽的等效始降是較于前面數(shù)值更為低，相應(yīng)的抽汽效率

53、也就表3-3等效始降分析計算結(jié)果Table3-3ResultsofcalculationandanalysisofequivalententhalpydropH：,kJ/kg抽汽效率j,%真實等效烙降HjRkJ/kg對應(yīng)的抽汽效率jR,%新汽1123.000.4342-一級抽汽907.910.4667660.580.3396二級抽汽896.600.4382652.360.3188三級抽汽1358.820.52851047.870.4076四級抽汽607.970.2357-五級抽汽395.570.1632-六級抽汽285.170.1194-七級抽汽172.200.0722-變低，蒸汽到低壓缸做功時壓力與溫度都下降，不再是具有過熱度的過熱蒸汽，因此其返回抽汽在汽輪機(jī)低壓缸中作的內(nèi)功量也就變小。3.5本章小節(jié)本章以華能秦嶺發(fā)電廠660MW超臨界發(fā)電機(jī)組作為研究分析對象，探求其熱力系統(tǒng)中汽輪機(jī)抽汽回?zé)嵯到y(tǒng)熱力性能和經(jīng)濟(jì)性。運用等效始降法根據(jù)回?zé)嵯到y(tǒng)實際抽汽情況和加熱器布置方式計算出j級抽汽中，在給1kg抽汽一定的熱量使其返回到汽輪機(jī)中，該級抽汽會因為其低壓側(cè)的各級抽汽和對應(yīng)的疏水作用下從汽輪機(jī)到凝汽器的蒸汽流量變化。將其等效為這1kg抽汽