系桿拱橋中跨施工方案

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上中跨施工方案一、 工程概況1、結構說明北板橋：位于江陰市顧山鎮(zhèn)北國境內，與航道成90度夾角，全長173.66m，為人行橋梁。主橋寬度7.5m，梯道寬度5.5m。主橋采用主跨為79.90m的下承式預應力混凝土系桿拱，為剛性系桿剛性拱，計算跨徑L=78m。拱軸線為二次拋物線，矢跨比為1/5.78，矢高為13.5m。拱肋采用等截面“”字型截面，拱肋高1.2m，寬1.0m；系桿采用等截面箱梁，系桿高1.7m，寬1.0m；每片拱片設間距為5.1m的吊桿14根，吊桿采用OVM.GJ15-7成品鋼索；風撐設置5道，采用等截面“”字型截面，高0.8m，寬0.55m；端橫梁高度為1.3

2、0m1.341m；中橫梁高度為1.00m1.041m，橋面雙向1.5%橫坡通過橫梁高度的變化調整。拱肋為鋼筋混凝土結構。夏甸橋：位于江陰市長涇鎮(zhèn)老夏甸橋橋位處，與航道正交，橋梁全長為328.56米，為三級公路橋，橋梁寬度8m。主橋上部采用82.2m單跨預應力混凝土系桿拱，為剛性系桿剛性拱，計算跨徑L=80.3m。拱軸線為二次拋物線，矢跨比為1/5，矢高為16.06m。拱肋采用等截面“”字型截面，拱肋高1.4m，寬1.2m；系桿采用等截面箱梁，系桿高1.8m，寬1.2m；每片拱片設間距為5.0m的吊桿15根，吊桿采用OVM.GJ15-12成品鋼索；風撐設置4道，采用等截面“”字型截面，高0.7m

3、，寬0.6m；端橫梁高度為1.65m1.71m；中橫梁高度為1.30m1.36m，橋面雙向1.5%橫坡通過橫梁高度的變化調整。拱肋為鋼筋混凝土結構。2、施工圖設計建議方案施工圖采用系桿、拱肋預制安裝方案。、北板橋設計施工步驟如下：a、利用主墩立托架，搭設臨時支架，在墩頂、托架和臨時支架上設貝雷片構成施工平臺。b、支架上現澆拱片端塊件及端橫梁，待端橫梁砼達設計強度后張拉端橫梁鋼束。c、吊裝系桿中段預制塊，并組拼、合攏、穿預應力鋼束。d、安裝2、6、9、13號吊桿處中橫梁，張拉上述橫梁鋼束，鋼束錨下張拉控制應力0.75fpk。e、對稱張拉系桿第一批預應力N3、N4、N5、N6鋼束，鋼束錨下張拉控制

4、力0.75fpk。f、搭設拱肋支架，安裝拱肋中段，合攏拱肋，并安裝風撐。g、安裝吊桿，張拉吊桿鋼束，吊桿編號自左向右依次為1#-4#，吊桿張拉順序5#、10#3#、12#7#、8#2#、13#6#、9#4#、11#1#、14#，其張拉控制為120KN。h、拆除系梁臨時支架。i、對稱安裝其余中橫梁，并張拉其鋼束，鋼束錨下張拉控制應力0.75fpk。j、對稱張拉系桿第二批預應力N1、N2、N7、N8鋼束，錨下張拉控制應力為0.75fpk。k、安裝人行道板，現澆橋面8cm厚整體化混凝土。m、施工橋面鋪裝、護欄。、夏甸橋設計施工步驟如下：A、施工橋梁下部結構，利用主墩立托架，另外搭設臨時支架，在敦頂、

5、托架上設貝雷片構成施工平臺。B、拱架采用整體放樣，分段預制。拱肋和系桿均分多段預制（不含端塊件）。C、支架上現澆拱片及端橫梁，待端橫梁砼達設計強度后張拉端橫梁第一批鋼束，鋼束錨下張拉控制應力0.75fpk。D、吊裝系桿預制塊，并組拼、合攏、穿預應力鋼束。系桿中段也可采用支架現澆。E、安裝2、6、10、14號吊桿處中橫梁，張拉上述橫梁第一批鋼束，鋼束錨下張拉控制應力為0.75fpk。F、對稱張拉系桿第一批預應力N5、N6、N7、N8鋼束，鋼束錨下張拉控制應力為0.72fpk。G、搭設拱肋支架，安裝拱肋中段，合攏拱肋，并安裝風撐。H、安裝、張拉吊桿，吊桿編號自左向右依次為1#15#，吊桿張拉順序：

6、8#4#、12#6#、10#2#、14#7#、9#5#、11#3#、13#1#、15#。I、安裝其余中橫梁，并張拉其余中橫梁的第一批鋼束，鋼束錨下張拉控制力為0.75fpk。J、拆除臨時支架。K、對稱張拉系桿吊桿第二批預應力N1、N4、N9、N12鋼束，錨下張拉控制力為0.72fpk。L、安裝行車道板，現澆中橫梁二期砼。M、對稱張拉系桿第三批N2、N3、N10、N11預應力鋼束，錨下張拉控制力為0.72fpk。N、現澆橋面10cm厚整體化混凝土。O、張拉端橫梁和中橫梁第二批預應力鋼束，鋼束錨下張拉控制力為0.75fpk。P、澆筑橋面鋪裝、安裝防撞護欄。3、施工擬訂方案系桿、拱肋采用現澆、中橫梁

7、、橋面板采用預制安裝，具體施工方案見后。二、方案變更原因1、設計圖中，北板橋臨時通航孔計算跨徑為22米（通航凈寬19米），夏甸橋臨時通航孔計算跨徑為23米（通航凈寬20米），由于申張線航道船舶流量大，而且北板橋地處航道彎道，現海事部門要求凈寬不得小于25米。2、預制安裝系桿、拱肋對航道的影響采用預制安裝系桿、拱肋，必須要用大型浮吊（100T），吊裝過程導致整個航道斷航。斷航時間每個橋梁接近一個月，不利于水上交通。因此，對主橋方案進行了變更。三、主要變更內容1、原設計圖系桿預制安裝變更為貝雷支架上現澆，拱肋預制安裝方案變更為滿堂式支架現澆方案。2、臨時通航孔北板橋計算跨徑由22米變更為28米，夏

8、甸橋計算跨徑由23米變更為28米，確保通航孔凈寬25米。3、拱肋分段長度進行調整。（見附圖）4、對中橫梁安裝進行了調整，中橫梁分兩次安裝，通航孔中橫梁在吊桿張拉后進行安裝。四、支架搭設1、北板橋：中跨支架共分為5孔，跨徑為10.5m+11m+28m+12.5m+12m，為了使通航凈寬盡量增大，施工時把支架中孔跨徑由原設計的22米增大為28米，保證中孔通航凈寬為25m。1#、6#支架墩分別采用2根820mm鋼管樁，直接支撐在主墩承臺上； 2#、5#支架墩分別采用4根820mm鋼管樁；3#、4#支架墩分別采用10根820mm鋼管樁，鋼管樁壁厚為10mm。鋼管樁按摩檫樁設計，用振動法沉樁，達到標高后

9、，用氣割割平，鋼管樁頂部用25a號工字鋼聯結作帽梁，鋼管樁之間用14a號槽鋼剪刀撐聯結。支架中跨采用12排單層30米長貝雷桁架，邊跨采用8排21米24米長貝雷桁架，跨中30米貝雷桁架下設加強弦桿。2、夏甸橋：中跨支架共分為5孔，跨徑為12m+12.5m+28m+12.5m+12m，為了使通航凈寬盡量增大，施工時把支架中孔跨徑由原設計的23米增大為28米，保證中孔通航凈寬為25m。1#、6#支架墩分別采用3根820mm鋼管樁，直接支撐在主墩承臺上； 2#、5#支架墩分別采用6根820mm；3#、4#支架墩分別采用12根820mm，鋼管樁壁厚為10mm。鋼管樁按摩檫樁設計，用震動法沉樁，達到標高后

10、，用氣割割平，鋼管樁頂部用25a號工字鋼聯結作帽梁，鋼管樁之間用14a號槽鋼剪刀撐聯結。支架中跨采用16排單層30米長貝雷桁架，邊跨采用8排24米24米長貝雷桁架，跨中30米貝雷桁架下設加強弦桿。貝雷支架按支墩跨徑在場地上分段拼裝，用浮吊逐跨吊裝，在貝雷與系桿之間鋪設槽鋼與方木來調整系桿底標高。3、拱肋風撐采用鋼管滿堂式支架，立桿縱橫間距均為50cm，大橫桿按1.5m一道布置，支架在風撐位置用鋼管支架橫向連接，同時支架每排設置斜撐，另外設置橫向纜風索。五、中跨（系桿、拱肋、中橫梁、端橫梁、風撐、橋面板）施工北板橋、夏甸橋均采用現澆與預制安裝相結合的施工方法，系桿、拱肋、風撐采用現澆，中橫梁、人

11、行道板預制安裝。桿件吊裝就位采用浮吊施工方案。組拼合攏、穿束、張拉等工序均在少支架的工作平臺上進行。北板橋主要施工順序為：a、在主墩承臺及水中設立的臨時支墩上架設貝雷片構成施工平臺。b、支架經預壓并等沉降穩(wěn)定后，進行系桿現澆，系桿分為5段，施工順序為：兩邊對稱往中間施工，澆筑順序： ，系桿分段為13.4m+17.4m+18.3m+17.4m+13.4m。c、支架上現澆端橫梁，待端橫梁砼達設計強度后張拉端橫梁鋼束。d、對稱安裝1、2、3、4、5、10、11、12、13、14號中橫梁，對稱張拉2、5、10、13號中橫梁鋼束，鋼束錨下張拉控制應力0.75fpk，通航孔中6、7、8、9號中橫梁暫不安裝

12、。e、對稱張拉系桿第一批預應力N3、N4、N5、N6鋼束，鋼束錨下張拉控制力0.72fpk。f、搭設拱肋、風撐支架，現澆拱肋，拱肋分為5段，施工順序為兩邊對稱往中間施工，澆筑順序： ，拱肋分段為8.95m+17.4m+18.3m+17.4m+8.95m，拱肋澆筑完畢后，澆筑風撐。g、待拱肋風撐達到設計強度后落架，落架時從拱頂向拱腳對稱卸載，安裝吊桿，張拉吊桿鋼束，吊桿編號自左向右依次為1#-14#，吊桿張拉順序5#、10#3#、12#7#、8#2#、13#6#、9#4#、11#1#、14#，其張拉控制為120KN。h、系桿落架，使系桿脫離貝雷桁架。i、對稱安裝6、7、8、9號中橫梁，對稱張拉1

13、、3、4、6、7、8、9、11、12、14號中橫梁鋼束，鋼束錨下張拉控制應力0.75fpk。j、對稱張拉系桿第二批預應力N1、N2、N7、N8鋼束，錨下張拉控制應力為0.72fpk。k、安裝人行道板，現澆橋面8cm厚整體化混凝土。m、施工橋面鋪裝、護欄。夏甸橋主要施工順序為：A、在主墩承臺及水中設立的臨時支墩上架設貝雷片構成施工平臺。B、支架經預壓并等沉降穩(wěn)定后，進行系桿現澆，系桿分為5段，施工順序為兩邊對稱往中間施工，澆筑順序： ，具體分段為7.6m+22m+23m+22m+7.6m。C、支架上現澆端橫梁，待端橫梁砼達設計強度后張拉端橫梁鋼束，鋼束錨下張拉控制應力為0.75fpk。D、對稱安

14、裝1、2、3、4、5、11、12、13、14、15號中橫梁，對稱張拉2、5、11、14號中橫梁第一批鋼束，鋼束錨下張拉控制應力為0.75fpk，通航孔中6、7、8、9、10號中橫梁暫不安裝。E、對稱張拉系桿第一批預應力N5、N6、N7、N8鋼束，鋼束錨下張拉控制應力為0.72fpk。F、搭設拱肋、風撐支架，現澆拱肋，拱肋分為5段，施工順序為兩邊對稱往中間施工，澆筑順序： ，拱肋具體分段為8.95m+17.4m+18.3m+17.4m+8.95m，拱肋澆筑完畢后，澆筑風撐。G、待拱肋風撐達到設計強度后落架，落架時從拱頂向拱腳對稱卸載，安裝、張拉吊桿，吊桿編號自左向右依次為1#15#，吊桿張拉順序

15、：8#4#、12#6#、10#2#、14#7#、9#5#、11#3#、13# 1#、15# 。H、對稱安裝6、7、8、9、10號中橫梁，并對稱張拉1、3、4、6、7、8、9、10、12、13、15號中橫梁的第一批鋼束，鋼束錨下張拉控制力為0.75fpk。I、系桿落架，使系桿脫離貝雷桁架。J、對稱張拉系桿吊桿第二批預應力N1、N4、N9、N12鋼束，錨下張拉控制力為0.72fpk。K、安裝行車道板，現澆中橫梁二期砼。L、對稱張拉系桿第三批N2、N3、N10、N11預應力鋼束，錨下張拉控制力為0.72fpk。M、現澆橋面10cm厚整體化混凝土。N、張拉端橫梁和中橫梁第二批預應力鋼束，鋼束錨下張拉控

16、制力為0.75fpk。O、澆筑橋面鋪裝、安裝防撞護欄。1、鋼筋施工鋼筋的焊接，搭接長度保護層厚度等嚴格按照施工規(guī)范和設計要求，鋼筋骨架成型后，進行預埋件的埋設，其數量及位置應符合設計要求。在進行側模支立前，應先自檢后再請監(jiān)理工程師進行隱蔽工程驗收，驗收合格后方能進行下一道工序。（1） 鋼筋應順直，無彎折損傷，無銹蝕，符合設計、施工規(guī)范要求，端部不直部分應切去，保證每根鋼筋順直。鋼筋接頭數每斷面小于50% 數量施工。（2）勁性架定位固定后，主筋按定位板的位置對號入座，豎向和平面尺寸符合設計要求后，再焊在勁性架上。 （3）墊塊用塑料定型產品，安在箍筋上，保證鋼筋保護層厚度。 （4）骨架成型后要嚴格

17、檢查驗收，不得超過規(guī)范允許誤差，否則立即返工。2、模板施工系桿的側模采用鋼模，內模采用竹膠板，小木方做內撐支架，拱肋、風撐側模采用定型鋼模，底模均采用=1.8cm厚的優(yōu)質竹膠板作面板，用10x5cm小方木做承托，根據結構特點，均勻布設支架位置。（1）模板先在就位組裝成整體，調整接縫處的平整度和縫隙，直至滿足規(guī)范要求。 （2）模板安裝完畢后，應對其平面位置、標高、垂直度等方面進行全面自檢，并做好質量評定記錄，自檢合格后請監(jiān)理進行驗收，驗收合格后方能澆筑砼。在澆筑砼過程中，實施監(jiān)測并派專人負責，如發(fā)現模板在澆筑的過程中有超出允許偏差的可能性及時進行糾正，確保模板穩(wěn)定性。（3）系桿芯模在澆筑過程中防

18、止上浮，將芯模用箍筋固定在主筋骨架上，芯模頂面用鋼筋反頂在鋼筋骨架上層。3、澆筑混凝土 （1）監(jiān)理驗收合格后，開始進行混凝土的澆筑。出料口下面混凝土堆積高度不應超過1 米，混凝土應分層下料，每層厚度30cm 為宜，絕不能超過50cm， 要防止骨料包住鋼筋或靠近模板。振搗棒距模板510cm 處插搗，棒距以30cm 為宜，自周邊向中心振搗，每層振搗密實后方準再下混凝土。當混凝土澆到頂部時，適當減小混凝土坍落度以防止頂部密水。頂部要加強振搗并用木泥板多次抹壓混凝土表面，以防止混凝土出現裂紋。澆筑混凝土的同時要嚴密注視模板的變形和位移，一旦出現問題要立即采取措施。澆筑時，混凝土澆注速度不宜過快，否則會

19、產生強大的側壓力，導致模板變形或破裂，注意預留預應力張拉孔道。 混凝土采用商品砼，系桿澆筑時，采用兩臺42米泵車對稱澆筑。（2）養(yǎng)護：混凝土澆完后，要多次抹壓頂面，防止裂紋。拆模板后，加強砼的養(yǎng)生工作，用土工布覆蓋，灑水養(yǎng)生，保持砼表面濕潤，防止出現砼表面龜裂， 拆模時間按照規(guī)范或監(jiān)理工程師指示辦理。氣溫低時要保持在+5以上養(yǎng)護。（3）混凝土澆筑要求 混凝土施工前要仔細檢查拌合、輸送、振搗等機械設備運轉是否正常。 施工中嚴格控制混凝土的水灰比、坍落度，確保其和易性和流動性。澆注結束后要及時進行撒水養(yǎng)生。 注意混凝土試件的同期養(yǎng)護性。并做好強度和彈性模量試驗。 振搗混凝土時注意不要碰擊到波紋管道

20、，在張拉底座處、倒角處、錨墊板下要特別加強振搗。 新舊混凝土的結合面應該鑿毛洗凈，鑿除浮漿，新舊混凝土接觸面盡量平直。 4、預應力管道施工預應力管道定位準確、平順，不得有死彎，其定位通過鋼筋定位網片來完成。管道接頭不得漏漿。預應力喇叭管定位應精確、牢固、喇叭管周圍模板應嚴密，防止漏漿而造成錨下空洞。5、預應力張拉砼強度達到90%后即可張拉和預應力施工，預應力鋼束張拉應嚴格按設計順序、張拉控制應力及工藝進行，同步測量伸長值。張拉設備應按規(guī)范要求，油頂、油泵同時標定，配套使用，不得混用，張拉人員持證上崗，并認真做好張拉記錄。北板橋設計為縱向、橫向及豎向三向預應力體系，波紋管道直徑為90mm、和55

21、mm兩種規(guī)格，吊桿采用D65mm無縫鋼管，其中系桿共有16孔縱向預應力管道，中橫梁28孔橫向預應力管道，端橫梁4孔橫向預應力管道，吊桿28根。系桿的N1、N2、N7、N8設計為12s15.2預應力鋼束，N3、N4、N5、N6設計為11s15.2預應力鋼束，擬采用350T千斤頂兩端對稱進行張拉；端橫梁、中橫梁設計為5s15.2預應力鋼束，擬采用150T千斤頂兩端對稱進行張拉。張拉順序：（1） 端橫梁鋼束，張拉控制應力0.75fpk；（2） 對稱張拉2、6、9、13中橫梁鋼束，張拉控制應力0.75fpk；（3） 第一批對稱張拉N3、N4、N5、N6預應力鋼束，張拉控制應力0.72fpk；（4） 吊

22、桿張拉，張拉順序：5#、10# 3#、12# 7#、8#2#、13# 6#、9# 4#、11#1#、14#，張拉控制應力為120KN；（5） 對稱張拉其余中橫梁鋼束，張拉控制應力0.75fpk；（6） 第二批對稱張拉N1、N2、N7、N8預應力鋼束，張拉控制應力0.72fpk。夏甸橋設計為縱向、橫向及豎向三向預應力體系，波紋管道直徑為80mm、和70mm兩種規(guī)格，吊桿采用D84mm無縫鋼管，其中系桿共有24孔縱向預應力管道，中橫梁60孔橫向預應力管道，端橫梁8孔橫向預應力管道，吊桿30根。系桿的N1、N2、N3、N4、N5、N6、N7、N8、N9、N10、N11、N12設計均為9s15.2預應

23、力鋼束，擬采用250T千斤頂兩端對稱進行張拉；端橫梁、中橫梁設計為6s15.2預應力鋼束，擬采用150T千斤頂兩端對稱進行張拉。張拉順序：（1） 端橫梁第一批鋼束，張拉控制應力0.75fpk；（2） 對稱張拉2、6、10、14中橫梁第一批鋼束，張拉控制應力0.75fpk；（3） 對稱張拉第一批N5、N6、N7、N8預應力鋼束，張拉控制應力0.72fpk；（4） 吊桿張拉，張拉順序：8#4#、12#6#、10#2#、14#7#、9#5#、11#3#、13# 1#、15# ；（5） 對稱張拉其余中橫梁第一批鋼束，張拉控制應力0.75fpk；（6） 對稱張拉第二批N1、N4、N9、N12預應力鋼束，

24、張拉控制應力0.72fpk；（7） 對稱張拉第三批N2、N3、N10、N11預應力鋼束，張拉控制應力0.72fpk；（8） 張拉端橫梁和中橫梁第二批鋼束，張拉控制應力0.75fpk。 a、波紋管的正確安裝和定位 預應力鋼筋采用加強型金屬波紋管成孔，規(guī)格（內徑）分別為：90mm、80mm、70mm、55mm，壁厚0.35mm.。波紋管采用砂輪切割機切割，對其毛邊應修整，安裝時應仔細檢查，不允許有破洞、凹坑、端頭毛刺和卷邊等現象。波紋管的連接采用內徑大其一個型號的管子套在其上，每端搭接長度不小于10cm，并用塑料膠帶纏緊。波紋管的定位采用“井”字型定位架精確定位，直線上每100cm一道，曲線上每5

25、0cm一道，允許偏差5mm，澆注混凝土前在管子里穿入抽拔塑料管，澆注過程中來回抽動，以防水泥漿漏入管內而導致穿鋼絞線困難。 b、鋼絞線的下料、穿束、張拉、壓漿 下料：找一塊平整的場地，注意其伸張時的巨大反力，用砂輪切割機切割，并去其毛刺，防止掛爛波紋管。 編束：用限位板對下好料的鋼絞線進行梳理，然后每1.5m用鐵絲綁扎成束后掛牌墊高存放。 穿束：先用通孔器檢查孔道是否暢通，然后進行穿束，采用人工穿束為主，機械配合為輔、 張拉：張拉前對千斤頂、油表進行標定，采用雙控，以引伸量為主。鋼絞線的張拉程序如下。安裝工作錨、限位板 張拉前的準備工作安裝千斤頂安裝工具錨 調節(jié)好油泵、油泵等配套設備初張拉P0

26、 總張拉噸位的1015 持荷2分鐘 量測引伸量1 張拉到總張拉噸位的30% 量測引伸量2持荷2分鐘張拉到總張拉噸位P 量測引伸量3回油、錨固壓漿：采用一次壓漿法，程序為清孔連接壓漿機壓漿另一端有濃漿溢出后關閉閥門，壓力升至0.7MPa3分鐘后關閥門、卸壓。對于較長的孔道采用在墩頂波紋管最高處設置通氣孔的方式確保整個孔道注滿水泥漿，水泥漿要求盡量減少收縮和泌水，同時加入必要的膨脹劑，水泥漿等級不小于C40，水灰比在0.4-0.45之間選用，水泥漿的摻合材料對預應力束不能有腐蝕作用。6、中橫梁、橋面板的預制首先對預制場地進行平整及夯實后，上鋪10cm厚的碎石層并壓實；，底模用磚砌筑并用砂漿粉面，最

27、后對成型的底模進行復測，符合要求后，方可進入鋼筋制作工序。鋼筋的綁扎嚴格按設計圖紙及有關規(guī)范執(zhí)行，鋼筋骨架成型后，進行預埋件的埋設，其數量及位置應符合設計要求。在進行側模支立前，應先自檢后再請監(jiān)理工程師進行隱蔽工程驗收，驗收合格后方能進行下一道工序。側模采用定型鋼模板，以保證拱肋預制的外觀質量。砼采用商品砼。砼澆筑完成后，應作好修面工作，并在規(guī)定的時間內加強養(yǎng)護，以保證砼的質量。注意預埋件的埋設，而且必須保證砼的內在和外觀質量。7、中橫梁、橋面板的安裝北板橋安裝步驟如下： (a)安裝部分中橫梁，中橫梁接頭鋼筋焊接并澆注濕接頭，以加強縱梁之間的橫向聯系；(b)系桿澆筑完畢后，張拉縱梁一期預應力；

28、 (c)安裝吊桿，對吊桿進行第一次張拉；(d)系桿落架，安裝剩余中橫梁，澆筑接頭，待接頭砼強度達到設計要求后，對中橫梁進行張拉；(e)張拉縱梁二期預應力，張拉完后24小時內進行預應力孔道壓漿、封錨；(f)安裝橋面板，澆筑接頭； (g)調整各吊桿張拉力到設計值，拆除橋梁安裝支架。夏甸橋安裝步驟如下：(a)安裝部分中橫梁，中橫梁接頭鋼筋焊接并澆注濕接頭，張拉第一批鋼束，以加強縱梁之間的橫向聯系；(b)系桿澆筑完畢后，張拉縱梁一期預應力； (c)拱肋施工完畢后，安裝吊桿鋼筋，對吊桿進行第一次張拉；(d)系桿落架，安裝剩余中橫梁，澆筑接頭，待接頭砼強度達到設計要求后，張拉其第一批鋼束；(e)張拉縱梁二

29、期預應力；(f)安裝橋面板，澆筑接頭，現澆中橫梁二期砼；(g)張拉縱梁三期預應力，張拉完后24小時內進行預應力孔道壓漿、封錨； (h) 現澆 橋面10cm厚整體化混凝土；(i)張拉端橫梁和中橫梁第二批預應力鋼束；(j)調整各吊桿張拉力到設計值，拆除橋梁安裝支架。六、支架驗算1、荷載確定貝雷桁架的設計荷載包括：系桿、拱肋、中橫梁、風撐、施工荷載等，把以上幾部分荷載進行簡單疊加，得出通航主跨跨中彎距。由此確定的支架包括以下幾部分富裕余地： （1）以上荷載是分批施加的，特別是拱肋施工時，系桿已部分張拉且已是一根具有一定承載力的連續(xù)梁，因此，進行簡單的疊加計算是偏于保守與安全的。（2）計算荷載考慮了1

30、.2的超載系數。（3）跨中30米加設了加強弦桿，大大提高了貝雷桁架的最大容許彎距，提高了支架的安全性。（4）鋼管樁承載力安全系數為2.0，計算鋼管樁承載力時，未計入樁底的支撐反力。2、支架墩鋼管樁的確定北板橋：（1）、荷載計算主跨重量：系桿、拱肋、拱腳 377.4m3×2.5T/m3=943.5T吊桿、風撐8.7m3×2.5T/m3=21.75T橫梁65.2m3×2.5T/m3=163T支架重量：貝雷估算100T、模板估算10T計算荷載：N=1.2×(943.521.7516310010)=1485.9T，q=1485.9÷75=19.8T/m

31、（2）貝雷支架承載力簡圖 北側 南側 0.5m 10.5m 11m 28m 12.5m 12m 0.5m1 2 3 4 5 6（3）每跨支架墩按承受均部荷載連續(xù)梁的計算:跨號跨度（m）左端V（kN）左端M（kN*m）跨中Mmax（kN*m）Mmax位置（m）右端V（kN）右端M（kN*m）第一跨10.5975.53602403.2074.926-1103.464-671.625第二跨11353.659-671.625-355.7791.786-1824.341-8760.375第三跨282760.428-8760.37510481.96313.939-2783.572-9084.376第四跨1

32、2.51848.69-9084.376-453.9349.337-626.31-1444.5第五跨121308.375-1444.52878.3416.607-1067.6250通過計算可以得出：1、2、3、4、5、6支墩分別承載：97.6T、145.7T、458.4 T、463.3T、193.4T、106.8T。支架樁擬用820mm鋼管樁，3、4支墩每個擬用10根樁（每根樁承載力分別為45.84T、46.33T），2、5支墩每個擬用4根樁（每根樁承載力分別為36.4T、48.35T），1、6支墩每個擬用2根樁（每根樁承載力分別為48.8T、53.4T）。（4）、支架鋼管樁樁長確定及驗算a、地

33、質資料：北側ZK4031土層編號高程（m）層厚（m）i（kPa）T/m1a2.5-2.65.151.291-2-2.6-8.35.75152.581-2a-8.3-10.52.2307.731-3-10.5-18.88.335409.66南側ZK4032土層編號高程（m）層厚（m）i（kPa）T/m1-20.5-1.31.85152.581-2c-1.3-3.52.235409.661-2-3.5-9.05.5307.731-3-9.0-134.035409.66b、支架鋼管樁長確定及驗算2#支墩每根鋼管樁承載力計算：F 2=(2.6-1.3)×1.29+(8.3-2.6)×

34、;2.58+(10.5-8.3)×7.73+(15-10.5)×9.66=76.86T>236.4T=72.8T入土深度為L2=13.7，確定選用樁長為：5.15+1.3+13.7=20.15m；3#支墩每根鋼管樁承載力計算：F 3= (8.3-2.77)×2.58+(10.5-8.3)×7.73+ (16.85-10.5)×9.66=92.61T>245.84T= 91.7T入土深度為L3=14.08，確定選用樁長為：3.65+2.77+14.08=20.5m；4#支墩每根鋼管樁承載力計算：F4= (3.5-2.77)×

35、9.66+(9.0-3.5)×7.73+ (13.85-9)×9.66=96.42T>246.33T= 92.66T入土深度為L4=11.08，確定選用樁長為：3.65+2.77+11.08=17.5m；5#支墩每根鋼管樁承載力計算：F5= (3.5-1.3)×9.66+(9-3.5)×7.73+ (12.85-9)×9.66=100.96T>248.35T= 96.7T入土深度為L5=11.55，確定選用樁長為：5.15+1.3+11.05=17.5m。夏甸橋：（1）、荷載計算主跨重量：系桿、拱肋、拱腳 488m3×2.

36、5T/m3=1220T吊桿、風撐10.8m3×2.5T/m3=27T橫梁142.4m3×2.5T/m3=356T支架重量：貝雷估算110T、模板估算15T計算荷載：N=1.2×(12202735611015)=2073.6T，q=2073.6÷78=26.6T/m（2）貝雷支架承載力簡圖 北側 南側 0.5m 12m 12.5m 28m 12.5m 12m 0.5m1 2 3 4 5 6（3）每跨支架墩按承受均部荷載連續(xù)梁的計算:跨號跨度（m）左端V（kN）左端M（kN*m）跨中Mmax（kN*m）Mmax位置（m）右端V（kN）右端M（kN*m）第一跨

37、121432.37503856.5755.386-1759.625-1963.5第二跨12.5850.57-1963.5-603.5953.197-2474.43-12112.625第三跨283724-12112.62513955.37513.998-3724-12112.625第四跨12.52474.43-12112.625-603.5959.302-850.57-1963.5第五跨121759.625-1963.53856.5756.616-1432.3750通過計算可以得出：1、2、3、4、5、6支墩分別承載：143.2T、261.1T、619.8T、619.8T、261.1T、143.

38、2T。支架樁擬用820mm鋼管樁，3、4支墩每個擬用12根樁（每根樁承載力為51.65T），2、5支墩每個擬用6根樁（每根樁承載力分別為43.52T），1、6支墩每個擬用3根樁（每根樁承載力分別為47.73T）。（4）、支架鋼管樁樁長確定及驗算a、地質資料：ZK4020、ZK4021土層編號高程（m）層厚（m）i（kPa）T/m1-1-0.65-2.72.05002-1-2.7-9.55.87.8505513.52-3-9.5-20.89.513.130409b、支架鋼管樁長確定及驗算2#、5#支墩每根鋼管樁承載力計算：F 2,5=(9.2-2.7)×13.5=87.75T>2

39、43.52T= 87.04T入土深度為L2=8.55，確定選用樁長為：5.15+0.65+8.55=14.35m，樁長取14.5；3#、4#支墩每根鋼管樁承載力計算：F 3,4= (9.5-2.7)×13.5+ (11-9.5)×9=105.3T>251.65T= 103.3T入土深度為L3=10.35，確定選用樁長為：3.65+0.65+10.35=14.65m，樁長取15。 3、貝雷片內力驗算貝雷拼裝幾何特性表：結構構造         W（cm3）      &#

40、160; I（cm4）單排單層        不加強        3578.5        .2         加強        7699.1        .4雙排單層      

41、  不加強        7157.1        .4         加強        15398.3        .8三排單層        不加強      

42、0; 10735.6        .6         加強        23097.4        .2北板橋：支架貝雷驗算以系桿、拱肋荷載為主（按一側計算），一側系桿每延米荷載為：q1=33KN/m（將空、實腹段合成再除以直線長度得出）;一側拱肋每延米荷載為：q2=25KN/m（將弧線重量換算成直線重量），取q= 33+25=58KN/m

43、。因系桿施工結束后，先張拉系桿N3、N4、N5、N6四束預應力鋼絞線，張拉力達825T，故按此計算是偏于保守的。均布荷載下貝雷彎距、剪力計算跨號跨度（m）左端V（kN）左端M（kN*m）跨中Mmax（kN*m）Mmax位置（m）右端V（kN）右端M（kN*m）第一跨10.5285.7630703.974.926-323.237-196.739第二跨11103.597-196.739-104.2181.786-534.403-2566.17第三跨28808.61-2566.173070.47513.941-815.39-2661.08第四跨12.5541.535-2661.08-132.979.

44、337-183.465-423.136第五跨12383.261-423.136843.1516.608-312.7390根據以上計算可以得出，第一跨、第三跨、第五跨承受正彎距，為最不利跨。（a）第一跨10.5米跨徑下的貝雷片的內力采用4排單層貝雷片, 根據橋涵施工規(guī)范查得,由外荷載產生最大彎距及剪力值不應該超過: 彎距M= 315.28 T.M 剪力Q= 98.1T經計算得到,貝雷片受均布荷載作用產生內力:Mmax =70.4T.M Qmax =30.1T因為Mmax<M, Qmax<Q所以一側選用4排單層貝雷片滿足結構受力要求。（b）第三跨28米跨徑下的貝雷片的內力（按沒設加強弦

45、桿計算）采用6排單層貝雷片, 根據橋涵施工規(guī)范查得,由外荷載產生最大彎距及剪力值不應該超過: 彎距M= 449.28 T.M 剪力Q= 139.78T經計算得到,貝雷片受均布荷載作用產生內力:Mmax =307T.M Qmax =135.7T因為Mmax<M, Qmax<Q所以一側選用6排單層貝雷片滿足結構受力要求.（c）第五跨12.5米跨徑下的貝雷片的內力采用4排單層貝雷片, 根據橋涵施工規(guī)范查得,由外荷載產生最大彎距及剪力值不應該超過: 彎距M= 315.28 T.M 剪力Q= 98.1T經計算得到,貝雷片受均布荷載作用產生內力:Mmax =84.3 T.M Qmax =56.

46、6T因為Mmax<M, Qmax<Q所以一側選用4排單層貝雷片滿足結構受力要求。(2)貝雷片撓度計算（按簡支架梁計算貝雷撓度是偏保守的）貝雷片受均布荷載下：fmax=5qL4/384EI（a）第一跨10.5米跨徑下的貝雷片的撓度系桿每延米承受荷載為：q=58KN/m，L=10.5m（兩支點理論支撐線），fmax=5×58×103×10.54/（384×210×109×4××10-8）fmax=0.44 cm<f=L/400=2.6cm所以，剛度符合要求通過預設施工預拱度消除貝雷的撓度。（b）第三跨

47、28米跨徑下的貝雷片的撓度貝雷每延米承受荷載為：q=58KN/m，L=28m（兩支點理論支撐線），fmax=5×58×103×284/（384×210×109×6×.4×10-8）fmax=6.4 cm<f=L/400=7cm所以，剛度符合要求通過預設施工預拱度消除貝雷的撓度。（c）第五跨12.5米跨徑下的貝雷片的撓度系桿每延米承受荷載為：q=58KN/m，L=12.5m（兩支點理論支撐線），fmax=5×58×103×12.54/（384×210×109&#

48、215;4××10-8）fmax=0.88 cm<f=L/400=3.1cm所以，結構剛度符合要求通過預設施工預拱度消除貝雷的撓度。夏甸橋：支架貝雷驗算以系桿、拱肋荷載為主（按一側計算），一側系桿每延米荷載為：q1=38.5KN/m（將空、實腹段合成再除以直線長度得出）;一側拱肋每延米荷載為：q2=32.5KN/m（將弧線重量換算成直線重量），取q= 38.5+32.5=71KN/m。因系桿施工結束后，先張拉系桿N5、N6、N7、N8四束預應力鋼絞線，張拉力達675T，故按此計算是偏于保守的。均布荷載下貝雷彎距、剪力計算跨號跨度（m）左端V（kN）左端M（kN*m）跨

49、中Mmax（kN*m）Mmax位置（m）右端V（kN）右端M（kN*m）第一跨12382.32601029.3875.384-469.674-524.092第二跨12.5227.032-524.092-161.113.197-660.468-3233.068第三跨28994-3233.0683724.93113.998-994-3233.069第四跨12.5660.468-3233.069-161.119.302-227.032-524.092第五跨12469.674-524.0921029.3876.615-382.3260根據以上計算可以得出，第一跨、第三跨、第五跨承受正彎距，為最不利跨。

50、（a）第一、五跨12米跨徑下的貝雷片的內力采用4排單層貝雷片, 根據橋涵施工規(guī)范查得,由外荷載產生最大彎距及剪力值不應該超過: 彎距M= 315.28 T.M 剪力Q= 98.1T經計算得到,貝雷片受均布荷載作用產生內力:Mmax =103T.M Qmax =69.7T因為Mmax<M, Qmax<Q所以一側選用4排單層貝雷片滿足結構受力要求。（b）第三跨28米跨徑下的貝雷片的內力（按沒設加強弦桿計算）采用8排單層貝雷片, 根據橋涵施工規(guī)范查得,由外荷載產生最大彎距及剪力值不應該超過: 彎距M= 606.92 T.M 剪力Q= 188.83T經計算得到,貝雷片受均布荷載作用產生內力

51、:Mmax =372.5T.M Qmax =165.4T因為Mmax<M, Qmax<Q所以一側選用8排單層貝雷片滿足結構受力要求. (2)貝雷片撓度計算（按簡支架梁計算貝雷撓度是偏保守的）貝雷片受均布荷載下：fmax=5qL4/384EI（a）第一、五跨12米跨徑下的貝雷片的撓度系桿每延米承受荷載為：q=71KN/m，L=12m（兩支點理論支撐線），fmax=5×71×103×124/（384×210×109×4××10-8）fmax=0.91 cm<f=L/400=3cm所以，剛度符合要求通過

52、預設施工預拱度消除貝雷的撓度。（b）第三跨28米跨徑下的貝雷片的撓度貝雷每延米承受荷載為：q=71KN/m，L=28m（兩支點理論支撐線），fmax=5×71×103×284/（384×210×109×8×.4×10-8）fmax=5.9 cm<f=L/400=7cm所以，剛度符合要求通過預設施工預拱度消除貝雷的撓度。4、現澆拱肋對貝雷桁架受力分析在拱肋合攏同時，我們可以認為拱肋荷載、系桿荷載及支架荷載同時由系桿和貝雷桁架承受，按剛度分配原則，對第三跨最不利支架彎距進行近似分配：M系=M總×E系I系

53、/（E系I系+ E桁I桁）經計算，北板橋系桿承受最大彎距：M系=4386.4 kN.m 夏甸橋系桿承受最大彎距：M系=5321.3kN.m根據截面預應力鋼絞線數量計算公式Ay=rcMj/aihRy按系桿彎距最大計算得出：北板橋鋼絞線最大根數為18根，設計中第一次張拉為44根，夏甸橋鋼絞線最大根數為22根，設計中第一次張拉為36根，故滿足要求。因此，在貝雷內力計算中，對貝雷驗算是偏保守的。5、拱肋施工荷載驗算拱肋支架為滿堂式支架，作用在支架上荷載為均布荷載。立桿是承受和傳遞荷載的主要桿件；頂端小橫桿是將模板、混凝土構件自重、臨時施工荷載傳遞給立桿的主要受力構件，其余小橫桿起橫向聯結立桿的作用；大

54、橫桿為縱向聯結立桿作用；剪刀撐和斜撐起增強縱橫向剛度作用?？奂歉鳁U件聯結整體的關鍵，直角扣件依靠它與鋼管的摩擦力來傳遞荷載；對接扣件起傳力和接長立桿的作用，纜風繩是保證支拱架橫向穩(wěn)定的重要措施，承受水平荷載，如風荷載的作用。北板橋：頂端小橫桿計算，橫橋向作用在小橫桿的均布荷載為（包括施工和人群荷載）q=12kN/m，（1） 按近似公式計算得出彎曲強度：=ql2/10w=66Mpa<=145Mpa抗彎剛度：f=qL4/150EI=0.22mm<f=3mm所以，滿足要求（2） 扣件抗滑承載力：R=6KN<Rc=8.5KN，滿足要求（3） 立桿承受的力N=6KN<N =A=

55、34.3Kn，滿足要求。（4） 拱肋預拱度驗算經計算，支架彈性變形：3=0.2×3=0.6mm 支架非彈性變形：4=6×3=18mm合計預拱度：=18.6mm夏甸橋：頂端小橫桿計算，橫橋向作用在小橫桿的均布荷載為（包括施工和人群荷載）q=15kN/m，（1）按近似公式計算得出彎曲強度：=ql2/10w=83Mpa<=145Mpa抗彎剛度：f=qL4/150EI=0.275mm<f=3mm所以，滿足要求（2）扣件抗滑承載力：R=7.5KN<Rc=8.5KN，滿足要求（3）立桿承受的力N=7.5KN<N =A=34.3Kn，滿足要求。（4）拱肋預拱度驗算

56、經計算，支架彈性變形：3=0.3×3=0.9mm 支架非彈性變形：4=7×3=21mm合計預拱度：=21.9mm七、安全生產措施 （一）安全保證措施 1、建立以項目經理為首的安全領導小組，堅持管生產必須管安全的原則，建立崗位責任制，做到規(guī)范施工，安全操作。 2、強化安全機構，設專職安全員，負責日常安全管理工作。 3、建立健全各項安全制度及防護措施 （1）制定各類機械的運行規(guī)則及安全作業(yè)制度。 （2）制定用電安全須知及電路架設養(yǎng)護作業(yè)制度，現場電源實施箱式防護，均應設置自動保護裝置。 （3）制定施工現場保安制度。 （4）制定工區(qū)防洪、防火措施，成立安全防汛領導小組，組成由1020人的防汛搶險隊，配置必須的搶險器材，隨時應急處理突發(fā)事件。 （5）制定跨線、跨河纜索施工安全防護措施。 （6）執(zhí)行有關勞動保護法規(guī)定的措施。 （7）健全通訊系統，保證各工地與指揮部、外界之間聯絡暢通，在事故易發(fā)點設專人巡查，發(fā)現問題及時上報和處理。 4、深化安全教育，強化