裸導(dǎo)體的選擇課件

1、風(fēng)電廠電氣系統(tǒng)第六章第六章 導(dǎo)體和電氣設(shè)備的原理導(dǎo)體和電氣設(shè)備的原理與選擇與選擇第六節(jié)第六節(jié) 裸導(dǎo)體的選擇裸導(dǎo)體的選擇一、導(dǎo)體材料、類型與布置方式選擇一、導(dǎo)體材料、類型與布置方式選擇 1 1導(dǎo)體的材料導(dǎo)體的材料 銅：電阻率低，機(jī)械強(qiáng)度高，耐腐蝕性比鋁強(qiáng)，銅：電阻率低，機(jī)械強(qiáng)度高，耐腐蝕性比鋁強(qiáng)，但儲量少，價格高。但儲量少，價格高。鋁：電阻率比銅高，機(jī)械強(qiáng)度低，耐腐蝕性較銅鋁：電阻率比銅高，機(jī)械強(qiáng)度低，耐腐蝕性較銅差，但儲量高，價格低。差，但儲量高，價格低。 一般優(yōu)先采用鋁導(dǎo)體，在工作電流大，地一般優(yōu)先采用鋁導(dǎo)體，在工作電流大，地方狹窄的場所和對鋁有嚴(yán)重腐蝕的地方可采用銅方狹窄的場所和對鋁有嚴(yán)重

2、腐蝕的地方可采用銅導(dǎo)體。導(dǎo)體。 一、導(dǎo)體選型一、導(dǎo)體選型2 2導(dǎo)體的選型導(dǎo)體的選型 常用硬導(dǎo)體的截面形狀有矩形、槽形和管形。導(dǎo)體截面形常用硬導(dǎo)體的截面形狀有矩形、槽形和管形。導(dǎo)體截面形狀影響硬導(dǎo)體的散熱、集膚效應(yīng)系數(shù)和機(jī)械強(qiáng)度。狀影響硬導(dǎo)體的散熱、集膚效應(yīng)系數(shù)和機(jī)械強(qiáng)度。1) 1) 矩形導(dǎo)體廣泛用于矩形導(dǎo)體廣泛用于35kV35kV及以下，工作電流不超過及以下，工作電流不超過4000A4000A的的屋內(nèi)配電裝置中，例如，主母線，連接導(dǎo)體和變壓器及小屋內(nèi)配電裝置中，例如，主母線，連接導(dǎo)體和變壓器及小容量發(fā)電機(jī)的引出線母線。當(dāng)單條導(dǎo)體的載流量不能滿足容量發(fā)電機(jī)的引出線母線。當(dāng)單條導(dǎo)體的載流量不能滿足

3、要求時，每相可采用要求時，每相可采用2424條并列使用；條并列使用；2) 2) 槽形導(dǎo)體適用于槽形導(dǎo)體適用于35kV35kV及以下，工作電流為及以下，工作電流為40008000A40008000A的的配電裝置中，例如，配電裝置中，例如，100MW100MW發(fā)電機(jī)的引出線母線；發(fā)電機(jī)的引出線母線；3) 3) 管形導(dǎo)體適用于管形導(dǎo)體適用于8000A8000A以上的大電流母線，例如，容量為以上的大電流母線，例如，容量為200MW200MW及以上的發(fā)電機(jī)引出線。對及以上的發(fā)電機(jī)引出線。對110kV110kV及以上屋內(nèi)外配電及以上屋內(nèi)外配電裝置，采用硬母線時，應(yīng)選用管形導(dǎo)體（防止電暈）。裝置，采用硬母線

4、時，應(yīng)選用管形導(dǎo)體（防止電暈）。 一、導(dǎo)體選型一、導(dǎo)體選型(2) (2) 常用的軟導(dǎo)線有鋼心鋁絞線、組合導(dǎo)線、空常用的軟導(dǎo)線有鋼心鋁絞線、組合導(dǎo)線、空心導(dǎo)線、擴(kuò)徑導(dǎo)線和分裂導(dǎo)線。心導(dǎo)線、擴(kuò)徑導(dǎo)線和分裂導(dǎo)線。1) 1) 鋼心鋁絞線適用于鋼心鋁絞線適用于35kV35kV及以上的屋外軟母線；及以上的屋外軟母線；2) 2) 組合導(dǎo)線用于中小容量發(fā)電機(jī)和變壓器的引出組合導(dǎo)線用于中小容量發(fā)電機(jī)和變壓器的引出線；線；3) 3) 空心導(dǎo)線、擴(kuò)徑導(dǎo)線和分裂導(dǎo)線直徑大，可以空心導(dǎo)線、擴(kuò)徑導(dǎo)線和分裂導(dǎo)線直徑大，可以減小線路電抗、減小電暈損耗和對通訊的干擾，減小線路電抗、減小電暈損耗和對通訊的干擾，用于超高壓母線和輸

5、電線路。用于超高壓母線和輸電線路。220kV220kV輸電線路常采輸電線路常采用兩分裂導(dǎo)線。用兩分裂導(dǎo)線。 一、導(dǎo)體選型一、導(dǎo)體選型一、導(dǎo)體選型一、導(dǎo)體選型220kV220kV管形母線、支柱絕緣子管形母線、支柱絕緣子3 3導(dǎo)體的布置方式導(dǎo)體的布置方式 導(dǎo)體的布置方式常采用三導(dǎo)體的布置方式常采用三相水平布置和三相垂直布置。相水平布置和三相垂直布置。 對于矩形導(dǎo)體，對于矩形導(dǎo)體，圖圖6-29a6-29a中中導(dǎo)體豎放，散熱條件好，載流導(dǎo)體豎放，散熱條件好，載流量大，但機(jī)械強(qiáng)度較差；量大，但機(jī)械強(qiáng)度較差； 圖圖6-29b6-29b中導(dǎo)體平放，機(jī)械中導(dǎo)體平放，機(jī)械強(qiáng)度較高，但散熱條件較差；強(qiáng)度較高，但散

6、熱條件較差； 圖圖6-29c6-29c為矩形導(dǎo)體三相垂為矩形導(dǎo)體三相垂直布置，它綜合了圖直布置，它綜合了圖6-29a6-29a、b b的優(yōu)點(diǎn)。的優(yōu)點(diǎn)。 圖圖6-296-29一、導(dǎo)體選型一、導(dǎo)體選型二、導(dǎo)體截面的選擇二、導(dǎo)體截面的選擇 1 1按導(dǎo)體的長期發(fā)熱允許電流選擇按導(dǎo)體的長期發(fā)熱允許電流選擇 匯流母線及長度在匯流母線及長度在20m20m以下的導(dǎo)體等，一般應(yīng)按長期以下的導(dǎo)體等，一般應(yīng)按長期發(fā)熱允許電流選擇其截面，即：發(fā)熱允許電流選擇其截面，即： I Imaxmax K KI IalalJISmaxI Imaxmax導(dǎo)體的最大持續(xù)工作電流，計算時一般需考慮過導(dǎo)體的最大持續(xù)工作電流，計算時一般需

7、考慮過負(fù)荷和事故時轉(zhuǎn)移過來的負(fù)荷。負(fù)荷和事故時轉(zhuǎn)移過來的負(fù)荷。二、導(dǎo)體截面選擇二、導(dǎo)體截面選擇2 2按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇 按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇導(dǎo)體截面可以使年計算費(fèi)用最小。按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇導(dǎo)體截面可以使年計算費(fèi)用最小。除匯流母線、廠用電動機(jī)的電纜等外，年最大負(fù)荷利用時除匯流母線、廠用電動機(jī)的電纜等外，年最大負(fù)荷利用時數(shù)較大，長度在數(shù)較大，長度在20m以上的導(dǎo)體，如發(fā)電機(jī)和變壓器引出以上的導(dǎo)體，如發(fā)電機(jī)和變壓器引出線，其截面一般按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇。經(jīng)濟(jì)截面用下式計線，其截面一般按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇。經(jīng)濟(jì)截面用下式計算：算： maxr cUU I Imaxmax正常運(yùn)行方式下導(dǎo)體的最

8、大持續(xù)工作電流，計算時正常運(yùn)行方式下導(dǎo)體的最大持續(xù)工作電流，計算時不考慮過負(fù)荷和事故時轉(zhuǎn)移過來的負(fù)荷不考慮過負(fù)荷和事故時轉(zhuǎn)移過來的負(fù)荷； J J 經(jīng)濟(jì)電流密度，常用導(dǎo)體的經(jīng)濟(jì)電流密度，常用導(dǎo)體的J J值，可根據(jù)最大負(fù)荷利值，可根據(jù)最大負(fù)荷利用時數(shù)用時數(shù)T Tmaxmax由圖由圖6-176-17查得。查得。 二、導(dǎo)體截面選擇二、導(dǎo)體截面選擇 圖圖6-17 6-17 經(jīng)濟(jì)電流密度經(jīng)濟(jì)電流密度11變電所所用、工礦和電纜線路的鋁紙絕緣鉛包、鋁包、塑料護(hù)套及各變電所所用、工礦和電纜線路的鋁紙絕緣鉛包、鋁包、塑料護(hù)套及各種鎧裝電纜種鎧裝電纜 22鋁矩形、槽形及組合導(dǎo)線鋁矩形、槽形及組合導(dǎo)線 33火電廠廠用

9、的鋁紙絕緣火電廠廠用的鋁紙絕緣鉛包、鋁包、塑料護(hù)套及各種鎧裝電纜鉛包、鋁包、塑料護(hù)套及各種鎧裝電纜 435220kV435220kV線路的線路的LGJLGJ、LGJQLGJQ型鋼心鋁絞線型鋼心鋁絞線0alalK圖圖6-176-17二、導(dǎo)體截面選擇二、導(dǎo)體截面選擇1) 1) 按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇的導(dǎo)體截面應(yīng)盡量接近按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇的導(dǎo)體截面應(yīng)盡量接近計算的經(jīng)濟(jì)截面，當(dāng)無合適規(guī)格的導(dǎo)體時，允許計算的經(jīng)濟(jì)截面，當(dāng)無合適規(guī)格的導(dǎo)體時，允許選用小于但接近經(jīng)濟(jì)截面的導(dǎo)體。選用小于但接近經(jīng)濟(jì)截面的導(dǎo)體。2) 2) 按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇的導(dǎo)體截面還需要進(jìn)行按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇的導(dǎo)體截面還需要進(jìn)行長期發(fā)熱條件校驗(yàn)，

10、此時計算長期發(fā)熱條件校驗(yàn)，此時計算I Imaxmax需考慮過負(fù)荷需考慮過負(fù)荷和事故時轉(zhuǎn)移過來的負(fù)荷。和事故時轉(zhuǎn)移過來的負(fù)荷。3) 3) 由于匯流母線各段的工作電流大小不相同，由于匯流母線各段的工作電流大小不相同，且差別較大，故匯流母線不按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇且差別較大，故匯流母線不按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇截面。截面。 二、導(dǎo)體截面選擇二、導(dǎo)體截面選擇三、電暈電壓校驗(yàn)三、電暈電壓校驗(yàn) 1. 1. 導(dǎo)體的電暈放電會產(chǎn)生電能損耗、噪聲、無線電干擾和金導(dǎo)體的電暈放電會產(chǎn)生電能損耗、噪聲、無線電干擾和金屬腐蝕等不良影響。屬腐蝕等不良影響。2. 2. 為了防止發(fā)生全面電暈，要求為了防止發(fā)生全面電暈，要求110kV1

11、10kV及以上裸導(dǎo)體的電暈臨及以上裸導(dǎo)體的電暈臨界電壓界電壓U Ucrcr應(yīng)大于其最高工作電壓應(yīng)大于其最高工作電壓U Umaxmax，即：，即： skskwhmin11KQCKQAAS 在海拔不超過在海拔不超過1000m1000m的地區(qū)：下列情況可不進(jìn)行電暈電壓的地區(qū)：下列情況可不進(jìn)行電暈電壓校驗(yàn)。校驗(yàn)。 1) 110kV1) 110kV采用了不小于采用了不小于LGJ-70LGJ-70型鋼心鋁絞線和外徑不小于型鋼心鋁絞線和外徑不小于2020型管形導(dǎo)體時；型管形導(dǎo)體時；2) 220kV2) 220kV采用了不小于采用了不小于LGJ-300LGJ-300型鋼心鋁絞線和外徑不小于型鋼心鋁絞線和外徑不

12、小于3030型的管形導(dǎo)體時。型的管形導(dǎo)體時。三、電暈電壓校驗(yàn)三、電暈電壓校驗(yàn)四、熱穩(wěn)定校驗(yàn)四、熱穩(wěn)定校驗(yàn) 利用上式，取短時最高允許溫度利用上式，取短時最高允許溫度al計算短路終了時的計算短路終了時的A值值得得Ah，取短路前導(dǎo)體的工作溫度，取短路前導(dǎo)體的工作溫度w計算短路開始時的計算短路開始時的A值得值得Aw，定義熱穩(wěn)定系數(shù)為：定義熱穩(wěn)定系數(shù)為：102phLfM C達(dá)到上限值，若計及集膚效應(yīng)系數(shù)達(dá)到上限值，若計及集膚效應(yīng)系數(shù)KS影響，可得到滿足影響，可得到滿足熱穩(wěn)定的導(dǎo)體最小截面為熱穩(wěn)定的導(dǎo)體最小截面為 RFI)(alalwhAAC顯然，當(dāng)所選導(dǎo)體截面顯然，當(dāng)所選導(dǎo)體截面SSmin時時 ，由于短

13、路電流熱效應(yīng)，由于短路電流熱效應(yīng)Qk保持保持不變，故導(dǎo)體短路時的溫升不會超過短時最高允許溫度。不變，故導(dǎo)體短路時的溫升不會超過短時最高允許溫度。C C 可以根據(jù)短路前導(dǎo)體的工作溫度由表可以根據(jù)短路前導(dǎo)體的工作溫度由表6-96-9查出。查出。 實(shí)際環(huán)境溫度下，短路前導(dǎo)體的工作溫度實(shí)際環(huán)境溫度下，短路前導(dǎo)體的工作溫度w w的計算：的計算：由長期發(fā)熱計算公式得由長期發(fā)熱計算公式得2al2maxalw)(II2sh7ph11073. 1iafWLfWM102phph兩式兩邊相除再平方得：兩式兩邊相除再平方得：、I Ialal實(shí)際環(huán)境溫度和對應(yīng)于實(shí)際環(huán)境溫度實(shí)際環(huán)境溫度和對應(yīng)于實(shí)際環(huán)境溫度的允許電流。的

14、允許電流。 四、熱穩(wěn)定校驗(yàn)四、熱穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn) 硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)條件為最大計算應(yīng)力硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)條件為最大計算應(yīng)力maxmax不大于導(dǎo)體不大于導(dǎo)體的最大允許應(yīng)力的最大允許應(yīng)力alal，即：，即： maxmaxalal 硬導(dǎo)體的最大允許應(yīng)力：硬鋁為硬導(dǎo)體的最大允許應(yīng)力：硬鋁為707010106 6 Pa Pa， 硬銅為硬銅6PaPa，1Pa=1N/m1Pa=1N/m2 2。 由于相間距離較大，無論什么形狀的導(dǎo)體和組合，計算相由于相間距離較大，無論什么形狀的導(dǎo)體和組合，計算相間電動力間電動力f fphph（單位為（單位為N/mN

15、/m）時，可不考慮形狀的影響，均按下）時，可不考慮形狀的影響，均按下式計算：式計算： 62hbWi ishsh為三相短路沖擊電流（為三相短路沖擊電流（A A）；）；a a為相間距離（為相間距離（m m）；）；為動態(tài)為動態(tài)應(yīng)力系數(shù)。應(yīng)力系數(shù)。 五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)1 1每相為單條矩形導(dǎo)體母線的應(yīng)力計算與校驗(yàn)每相為單條矩形導(dǎo)體母線的應(yīng)力計算與校驗(yàn) 矩形導(dǎo)體母線系統(tǒng)可以視為均勻荷載作用的多跨連續(xù)粱，矩形導(dǎo)體母線系統(tǒng)可以視為均勻荷載作用的多跨連續(xù)粱，導(dǎo)體所受到的最大彎矩導(dǎo)體所受到的最大彎矩M M（NmNm）為：）為： whAAQSk21導(dǎo)體最大相間計算應(yīng)力導(dǎo)體最大相間計算應(yīng)力p

16、hph（單位為（單位為PaPa）為：）為： RFI)(wmaxW W導(dǎo)體的截面系數(shù)（導(dǎo)體的截面系數(shù)（m m3 3），即導(dǎo)體對垂直于電動力作用方向軸的抗彎矩，），即導(dǎo)體對垂直于電動力作用方向軸的抗彎矩，與導(dǎo)體尺寸和布置方式有關(guān)，見表與導(dǎo)體尺寸和布置方式有關(guān)，見表6-36-3。 滿足動穩(wěn)定的條件為：滿足動穩(wěn)定的條件為： max max = = phphalal 單條平放單條平放 2 /2bhW ，單條豎放，單條豎放 62bhW 五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)不滿足動穩(wěn)定時，可適當(dāng)減小支柱絕緣子跨距不滿足動穩(wěn)定時，可適當(dāng)減小支柱絕緣子跨距L L，重新計算。，重新計算。 也可以也可以用絕

17、緣子間最大允許跨距用絕緣子間最大允許跨距L Lmaxmax校驗(yàn)動穩(wěn)定：校驗(yàn)動穩(wěn)定： 令令phph= =alal ，可得到：，可得到：WLfWM102phph只要支柱絕緣子跨距只要支柱絕緣子跨距L LL Lmax max ，即可滿足動穩(wěn)定要求。，即可滿足動穩(wěn)定要求。 五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)， 2 2每相為多條矩形導(dǎo)體母線的應(yīng)力計算與校驗(yàn)每相為多條矩形導(dǎo)體母線的應(yīng)力計算與校驗(yàn) 每相為多條導(dǎo)體時，除受相間電動力的作用外，還受到同每相為多條導(dǎo)體時，除受相間電動力的作用外，還受到同相中條與條之間的電動力作用，滿足動穩(wěn)定的條件為相中條與條之間的電動力作用，滿足動穩(wěn)定的條件為 maxm

18、ax= =phph+ +b balal 1)1)多條矩形導(dǎo)體的相間計算應(yīng)力多條矩形導(dǎo)體的相間計算應(yīng)力phph與單條矩形導(dǎo)體時的相同：與單條矩形導(dǎo)體時的相同： 但截面系數(shù)為多條矩形導(dǎo)體的截面系數(shù)，根據(jù)每相導(dǎo)體的但截面系數(shù)為多條矩形導(dǎo)體的截面系數(shù)，根據(jù)每相導(dǎo)體的條數(shù)和布置方式選用表?xiàng)l數(shù)和布置方式選用表6-3中公式計算。中公式計算。 雙條平放雙條平放 hbW23 . 3雙條豎放雙條豎放 3/2bhW 三條平放三條平放 phalmax10fWL三條豎放三條豎放 92sh1312101)( 8biKK五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)圖圖6-30 6

19、-30 雙條平放矩形導(dǎo)體側(cè)視圖雙條平放矩形導(dǎo)體側(cè)視圖2)2)單位長度條間最大電動力單位長度條間最大電動力f fb b ( (單位為單位為N/m)N/m)的計算的計算 多條導(dǎo)體的結(jié)構(gòu)：相鄰導(dǎo)體條間距離：一般為矩形導(dǎo)體短邊多條導(dǎo)體的結(jié)構(gòu)：相鄰導(dǎo)體條間距離：一般為矩形導(dǎo)體短邊b b的的2 2倍。由于條間距離很小，故條間應(yīng)力倍。由于條間距離很小，故條間應(yīng)力b b比相間應(yīng)力大的多，比相間應(yīng)力大的多，為了減小條間計算應(yīng)力，為了減小條間計算應(yīng)力， 一般在同相導(dǎo)體的條間每隔一般在同相導(dǎo)體的條間每隔3050 cm3050 cm左右裝設(shè)一金屬襯墊，如圖左右裝設(shè)一金屬襯墊，如圖6-30 6-30 所示。襯墊跨距所示

20、。襯墊跨距L Lb b可通過動穩(wěn)可通過動穩(wěn)定校驗(yàn)條件來確定。定校驗(yàn)條件來確定。 hbW244. 1圖圖6-306-3082sh1272sh12b1015.21021)5.0(2biKbiKfhbLfWLfWM22bb2bbbb212 上兩式中，上兩式中，K K1212和和K K1313分別是第分別是第1 1、2 2條導(dǎo)體和第條導(dǎo)體和第1 1、3 3條導(dǎo)體間條導(dǎo)體間的形狀系數(shù)。的形狀系數(shù)。 每相多條矩形導(dǎo)體中，電流的方向相同，邊條受的電動力每相多條矩形導(dǎo)體中，電流的方向相同，邊條受的電動力最大。根據(jù)兩平行導(dǎo)體電動力計算公式，并考慮導(dǎo)體形狀對電最大。根據(jù)兩平行導(dǎo)體電動力計算公式，并考慮導(dǎo)體形狀對電

21、動力的影響，每相為兩條且各通過動力的影響，每相為兩條且各通過50%50%的電流時，單位長度條的電流時，單位長度條間最大電動力間最大電動力f fb b ( (單位為單位為N/m)N/m)為：為： 4rc/bfhbL 每相為三條時，可以認(rèn)為中間條通過每相為三條時，可以認(rèn)為中間條通過20%20%電流，電流， 兩邊條各兩邊條各通過通過40%40%電流，則單位長度條間最大電動力電流，則單位長度條間最大電動力f fb b ( (單位為單位為N/m)N/m)為：為： 五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)3)3)條間計算應(yīng)力條間計算應(yīng)力b b（單位為（單位為PaPa）的計算）的計算邊條導(dǎo)體所受的最大彎

22、矩邊條導(dǎo)體所受的最大彎矩M Mb b（單位為（單位為NmNm）為：）為： sQ2222p(kA)85. 112) 6 . 218 . 23103 . 25(122 . 0 根據(jù)表根據(jù)表6-36-3中的圖可以看出，不論導(dǎo)體是平放還是豎放，每中的圖可以看出，不論導(dǎo)體是平放還是豎放，每相多條導(dǎo)體所受條間電動力的方向與每相單條豎放時所受相間相多條導(dǎo)體所受條間電動力的方向與每相單條豎放時所受相間電動力方向相同，故邊條導(dǎo)體的截面系數(shù)為電動力方向相同，故邊條導(dǎo)體的截面系數(shù)為W W= =b b2 2h h/6/6，因而條間，因而條間計算應(yīng)力計算應(yīng)力b b（單位為（單位為PaPa）為）為 72sh137shsh

23、12b1041)4 . 0 (21021)2 . 0 )(4 . 0 (2biKbiiKf五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn) 按按maxmax= =ph ph + + b balal校驗(yàn)動穩(wěn)定，如果不校驗(yàn)動穩(wěn)定，如果不滿足動穩(wěn)定要求時，可以適當(dāng)減小襯墊跨距滿足動穩(wěn)定要求時，可以適當(dāng)減小襯墊跨距L Lb b，重，重新計算應(yīng)力新計算應(yīng)力b b 。 4)4)動穩(wěn)定校驗(yàn)動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)5)5)用最大允許襯墊跨距用最大允許襯墊跨距L Lbmaxbmax校驗(yàn)動穩(wěn)定校驗(yàn)動穩(wěn)定令令maxmax= =phph+ +b b中中maxmax= =alal ，得條間允許

24、應(yīng)力，得條間允許應(yīng)力b balal= =alal- -phph，代入式（，代入式（6-246-24）得最大允許襯墊跨距）得最大允許襯墊跨距L Lbmaxbmax（單位為（單位為m m）為：）為： A65.1818A5 .1033150005. 1305. 1NNmaxUSI 為防止因?yàn)榉乐挂騆 Lb b太大，同相各條導(dǎo)體在條間電動力作用下彎曲太大，同相各條導(dǎo)體在條間電動力作用下彎曲接觸，還應(yīng)計算襯墊臨界跨距接觸，還應(yīng)計算襯墊臨界跨距L Lcrcr（單位為（單位為m m），即：），即： 122bbbLfM的取值，鋁：雙條為的取值，鋁：雙條為10031003，三條為，三條為11971197。 只要

25、只要L Lb b= =L L/(/(n n+1)min+1)minL Lbmaxbmax，L Lcrcr ，就能滿足動穩(wěn)定又避免，就能滿足動穩(wěn)定又避免同相各條導(dǎo)體在條間電動力作用下彎曲接觸，其中同相各條導(dǎo)體在條間電動力作用下彎曲接觸，其中n n即為滿足動即為滿足動穩(wěn)定的襯墊個數(shù)。穩(wěn)定的襯墊個數(shù)。 五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)【例【例6-16-1】 某降壓變電所，兩臺某降壓變電所，兩臺31500kVA31500kVA自然油循環(huán)冷卻主變自然油循環(huán)冷卻主變壓器并列運(yùn)行，電壓為壓器并列運(yùn)行，電壓為110/10.5kV110/10.5kV。已知：最大負(fù)荷利用小時。已知：最大負(fù)荷利用小時為

26、為4100h4100h，環(huán)境溫度為，環(huán)境溫度為3232，主保護(hù)動作時間為，主保護(hù)動作時間為0.1s0.1s，后備保護(hù)，后備保護(hù)動作時間為動作時間為2.5s2.5s，斷路器全開斷時間為，斷路器全開斷時間為0.1s0.1s，引出線導(dǎo)體三相，引出線導(dǎo)體三相水平布置，導(dǎo)體平放，相間距離水平布置，導(dǎo)體平放，相間距離a a=0.7m=0.7m，支持絕緣子跨距，支持絕緣子跨距L L=1.2m=1.2m，短路電流，短路電流I I”=25.3kA”=25.3kA，I I0.10.1=23.8kA=23.8kA，I I0.20.2=21.6kA=21.6kA。試。試選擇變壓器低壓側(cè)引出線導(dǎo)體。選擇變壓器低壓側(cè)引出

27、線導(dǎo)體。 解解 （1 1）按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇導(dǎo)體截面）按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇導(dǎo)體截面 2maxmm7.20209.065.1818JIS 采用矩形鋁導(dǎo)體，根據(jù)最大負(fù)荷利用小時采用矩形鋁導(dǎo)體，根據(jù)最大負(fù)荷利用小時4100h4100h，由圖，由圖6-36-3可以查得可以查得J J=0.9=0.9，經(jīng)濟(jì)截面為：，經(jīng)濟(jì)截面為： A65.1818A96.2403A261392. 025703270alalIKI五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn)五、硬導(dǎo)體的動穩(wěn)定校驗(yàn) 查矩形鋁導(dǎo)體長期允許載流量表，每相選用查矩形鋁導(dǎo)體長期允許載流量表，每相選用2 2條條100 100 mmmm

28、10mm10mm雙條矩形鋁導(dǎo)體，平放時允許電流雙條矩形鋁導(dǎo)體，平放時允許電流I Ialal=2613A=2613A，集膚系數(shù)集膚系數(shù)K Ks s=1.42=1.42。環(huán)境溫度為。環(huán)境溫度為3232時的允許電流為時的允許電流為 5 .93)9395(505575.535593)(2112w22CCCC滿足長期發(fā)熱條件要求。滿足長期發(fā)熱條件要求。 A65.1818A96.2403A261392. 025703270alalIKI（2 2）熱穩(wěn)定校驗(yàn)）熱穩(wěn)定校驗(yàn) bbalbbalmaxb212fhbfWLsQQQ2nppk(kA)85.144)3285.112(短路電流熱效應(yīng)短路電流熱效應(yīng) 26skminmm388.1531042.185.1445 .9311