年產(chǎn)220萬平方米玻化磚水煤氣輥道窯設(shè)計畢業(yè)設(shè)計說明書

1、景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計題目年產(chǎn) 220 萬 m2?；u水煤氣 輥道窯設(shè)計景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書目錄摘要.矚慫潤厲釤瘞睞櫪廡賴。ABSTRACT.I.I聞創(chuàng)溝燴鐺險愛氌譴凈。第一篇設(shè)計任務(wù)書及原始資料.1.殘騖樓諍錈瀨濟溆塹籟。1.1 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書 .1釅錒極額閉鎮(zhèn)檜豬訣錐。1.2 原始數(shù)據(jù)的收集. .3彈貿(mào)攝爾霽斃攬磚鹵廡。1.3 燒成制度的確定.1.3.1 確定燒成制度的根據(jù) . . 3.廈礴懇蹣駢時盡繼價騷。1.3.2 制定燒成制度 . .4.煢楨廣鰳鯡選塊網(wǎng)羈淚。1.3.3 氣氛制度：保持全窯氧化氣氛。 .6鵝婭盡損鶴慘歷蘢鴛賴。1.3.

2、4 壓力制度：預(yù)熱帶一 40-25Pa 燒成帶v8 Pa。.6籟叢媽羥為贍債蟶練淨。第二篇輥道窯主要尺寸的確定.7.預(yù)頌圣鉉儐歲齦訝驊糴。2.1 內(nèi)寬的確定 .7.滲釤嗆儼勻諤鱉調(diào)硯錦。2.2 窯長的確定. .7.鐃誅臥瀉噦圣騁貺頂廡。2.2.1 窯容量及平面利用率 . 7.擁締鳳襪備訊顎輪爛薔。2.2.2 窯體有效長度的計算 . 8.贓熱俁閫歲匱閶鄴鎵騷。2.3 窯爐各段長度的確定.2.4 窯內(nèi)高度的確定. .8.蠟變黲癟報倀鉉錨鈰贅。第三篇工作系統(tǒng)的確定 .9.買鯛鴯譖曇膚遙閆擷凄。3.1 排煙系統(tǒng). .9.綾鏑鯛駕櫬鶘蹤韋轔糴。3.2 預(yù)熱帶噴風系統(tǒng). .9.驅(qū)躓髏彥浹綏譎飴憂錦。3.3

3、 燃燒系統(tǒng). .9.貓蠆驢繪燈鮒誅髏貺廡。3.3.1 燒嘴與觀火孔的設(shè)置 . 9鍬籟饗逕瑣筆襖鷗婭薔。3.3.2 水煤氣輸送裝置 .10構(gòu)氽頑黌碩飩薺齦話騖。3.4 冷卻系統(tǒng). .10輒嶧陽檉籪癤網(wǎng)儂號澩。3.4.1 急冷通風系統(tǒng). .10堯側(cè)閆繭絳闕絢勵蜆贅。3.4.2 緩冷通風系統(tǒng) .10識饒鎂錕縊灩筧嚌儼淒。3.4.3 快冷通風系統(tǒng) .11凍鈹鋨勞臘錯癇婦脛糴。3.4 窯體附屬結(jié)構(gòu). . 11恥諤銪滅縈歡煬鞏鶩錦。3.4.1 事故處理孔 .11鯊腎鑰詘褳鉀溈懼統(tǒng)庫。3.4.2 膨脹縫.11碩癘鄴頏謅攆檸攜驤蘞。3.4.3 測溫孑 L .12閿擻輳嬪諫遷擇植秘騖。3.4.4 擋火板、擋火墻

4、的設(shè)置.12氬嚕躑竄貿(mào)懇彈濾頷澩。3.4.5 測壓孔 .12釷鵒資贏車贖孫滅獅贅。3.5 鋼架結(jié)構(gòu). 1.3慫闡譜鯪逕導(dǎo)嘯畫長涼。第四章窯體材料及厚度的確定 .13諺辭調(diào)擔鈧諂動禪瀉類。4.1 窯體材料的確定原則 . .13嘰覲詿縲鐋囁偽純鉿錈。景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書4.2 窯體材料厚度的確定原則 .1.3熒紿譏鉦鏌觶鷹緇機庫。4.3 各段窯體材料及厚度選用校核.13鶼漬螻偉閱劍鯫腎邏蘞。4.3.1 計算依據(jù) . 1.3紂憂蔣氳頑薟驅(qū)藥憫騖。4.3.2 窯體材料的選用與厚度校核 . .1,4穎芻莖峽餑億頓裊賠瀧。第五篇燃料及燃燒計算.20濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。5.1 空氣量

5、的計算.20銚銻縵嚌鰻鴻鋟謎諏涼。5.1.1 理論空氣需要量 .20擠貼綬電麥結(jié)鈺贖嘵類。5.1.2 實際空氣需要量 .21賠荊紳諮侖驟遼輩襪錈。5.2 煙氣量計算. . 21塤礙籟饈決穩(wěn)賽釙冊庫。5.3 燃燒溫度的確定 . .21裊樣祕廬廂顫諺鍘羋藺。第六章物料平衡計算 .22倉嫗盤紲囑瓏詁鍬齊驚。6.1 每小時燒成制品質(zhì)量 .22綻萬璉轆娛閬蟶鬮綰瀧。6.2 每小時燒成干坯的質(zhì)量 .22驍顧燁鶚巰瀆蕪領(lǐng)鱺賻。6.3 每小時欲燒成濕坯的質(zhì)量（W為含水率）.22瑣釙濺曖惲錕縞馭篩涼。6.4 每小時蒸發(fā)自由水的質(zhì)量 .22鎦詩涇艷損樓紲鯗餳類。6.5 每小時從精坯中產(chǎn)生的 CO2質(zhì)量 .22櫛緶

6、歐鋤棗鈕種鵑瑤錟。6.6 每小時從精坯中分解出來的結(jié)構(gòu)水質(zhì)量： . 23轡燁棟剛殮攬瑤麗鬮應(yīng)。第七章熱平衡計算.23峴揚爛滾澗輻灄興渙藺。7.1 預(yù)熱帶與燒成帶的熱平衡計算 .23詩叁撻訥燼憂毀厲鋨驁。7.1.1 熱平衡計算基準、范圍 .23則鯤愜韋瘓賈暉園棟瀧。7.1.2 熱平衡示意圖 .23脹鏝彈奧秘孫戶孿釔賻。7.1.3 熱收入項目. .24鰓躋峽禱紉誦幫廢掃減。7.1.4 熱支出項目 .25稟虛嬪賑維嚌妝擴踴糶。7.1.5 熱平衡方程. 29陽簍埡鮭罷規(guī)嗚舊巋錟。7.2 冷卻帶熱平衡計算. 30溈氣嘮戇萇鑿鑿櫧諤應(yīng)。7.2.1 熱平衡計算基準、范圍 . .3.0鋇嵐縣緱虜榮產(chǎn)濤團藺。7

7、.2.2 熱平衡示意圖.30懨俠劑鈍觸樂鷴燼觶騮。7.2.4 熱支出項目 .30謾飽兗爭詣繚鮐癩別濾。7.2.5 列出熱平衡方程.33咼鉉們歟謙鴣餃競蕩賺。第八章 傳動計算 .34瑩諧齷蘄賞組靄縐嚴減。8.1 傳動系統(tǒng)的選擇 . 34麩肅鵬鏇轎騍鐐縛縟糶。8.2 輥子材質(zhì)的選擇. 35納疇鰻吶鄖禎斂卩膩鰲錟。8.3 輥徑的確定 .35風攆鮪貓鐵頻鈣薊糾廟。8.4 輥距的確定 .35滅曖駭諗鋅獵輛覯餿藹。8.5 輥子轉(zhuǎn)速的選擇. 36鐒鸝餉飾鐔閌貲諢癱騮。8.6 傳動過程. . 36攙閿頻嶸陣澇諗譴隴瀘。第九章 管道尺寸、阻力計算及風機選型 .36趕輾雛紈顆鋝討躍滿賺。9.1 計算抽煙風機的管道

8、尺寸、阻力計算對風機的選型 .36夾覡閭輇駁檔驀遷錟減。景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書9.1.1 管道尺寸 . 36視絀鏝鴯鱭鐘腦鈞欖糲。9.1.2 阻力計算. 37偽澀錕攢鴛擋緬鐒鈞錠。9.1.3 風機的選型 .38緦徑銚膾齲轎級鏜撟廟。9.2 其他系統(tǒng)管道尺寸的確定、風機的選型 . .38騅憑鈳銘僥張礫陣軫藹。景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書921 燃料管徑的計算922 助燃風管管徑.924 冷卻帶風管管徑9.2.5 風機的選型.第十章工程材料概算.43嶁硤貪塒廩袞憫倉華糲。10.1 窯體材料分段概算.43該櫟諼碼戇沖巋鳧薩錠。10.1.1:第 1-7 節(jié).10.1.

9、2:第 8-15 節(jié)10.1.3第 16-27 節(jié).10.1.4第 28-49 節(jié).10.1.5第 50-63 節(jié).10.1.6第 64-70 節(jié):10.2 鋼材的概算.43劇妝諢貰攖蘋塒呂侖廟。43臠龍訛驄椏業(yè)變墊羅蘄。44鰻順褸悅漚縫輾屜鴨騫。44穡釓虛綹滟鰻絲懷紆濼。45隸誆熒鑒獫綱鴣攣駘賽。45浹繢膩叢著駕驃構(gòu)碭湊。45鈀燭罰櫝箋礱颼畢韞糲。10.2.1 方鋼的概算10.2.2 角鋼.10.3 鋼板.45愜執(zhí)緝蘿紳頎陽灣愴鍵。.4.6貞廈給鏌綞牽鎮(zhèn)獵鎦龐。46嚌鰭級廚脹鑲銦礦毀蘄。后記.參考資料.附：文獻調(diào)研報告中文翻譯：.47薊鑌豎牘熒浹醬籬鈴騫。48齡踐硯語蝸鑄轉(zhuǎn)絹攤濼。49紳藪瘡

10、顴訝標販繯轅賽。52飪籮獰屬諾釙誣苧徑凜。38癘騏鏨農(nóng)剎貯獄顥幗騮。39鏃鋝過潤啟婭澗駱讕濾。40榿貳軻謄壟該檻鯔塏賽。42邁蔦賺陘賓唄擷鷦訟湊。景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書I摘要關(guān)鍵詞：輥道窯、節(jié)能本設(shè)計說明書對所設(shè)計的年產(chǎn) 220 萬平方米?；u輥道窯加以說明。窯頂采用耐熱鋼穿輕型吊頂磚的吊頂結(jié)構(gòu)， 為了降低全窯的熱損失減小單位產(chǎn)品熱耗，全窯均采用輕質(zhì)耐火材料。燃料用水煤氣，采用高速調(diào)溫燒嘴對制品進行裸燒來強 化窯爐內(nèi)部傳熱，同時對高速燒嘴可進一步調(diào)節(jié)使窯內(nèi)溫度均勻提高成品率，從而達到 節(jié)能的目的。烴斃潛籬賢擔視蠶賁粵。為有效利用煙氣熱，在窯爐前段采用集中排煙的方式，另外在緩

11、冷段采用抽熱空氣的方式來冷卻制品，對熱煙氣也可加以利用。對全窯的控制采用計算機自動控制來實現(xiàn)，既提高了產(chǎn)品的成品率又降低的工作人員的工作強度，降低了生產(chǎn)成本。鋝豈濤軌躍輪蒔講嫗鍵。本設(shè)計特點：在提高產(chǎn)品質(zhì)量的同時降低單位產(chǎn)品熱耗，實現(xiàn)陶瓷行業(yè)上的“綠色、環(huán)保、節(jié)能”。景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書2AbstractKey word: The roller kil n, en ergy con servati onThis design is yearly produces 2,200,000 square meter wood grain brick roller kiln, th

12、ekiln len gth 155 meters, the kiln width 3.66meters擷偽氫鱧轍冪聹諛詼龐。The crow n uses the high-temperature steel to put on the light suspe nded ceili ng brick thesuspe nded ceili ng structure, in order to reduce the en tire kil n the heat lose to reduce the unit product toconsume hotly, the entire kiln uses

13、 the light quality fire-proof material. Because the fuel uses the blue gasis the clean fuel uses the high velocity modulation warm burner nozzle to carry on the bare fever to theproduct to strengthenthe kiln stove interior heat transfer, simultaneously may further adjust to the highspeed burner nozz

14、le makes in the kiln the temperature to enhance the rate of finished products evenly,thus achieves the energy con servati on the goal蹤飯夢摻釣貞綾賁發(fā)蘄。Is hot for the effective use haze, the section selects the method in front of the kiln stove which thedisperser discharges fume, moreover uses in the slow c

15、old secti on pulls out the hot air the way to coolthe product, also may perform to the hot haze to use. Uses the computer automatic control to the entirekiln control to realize, both enhanced staffs working strength which the product rate of fini shed productsand reduces, reduced the product ion cos

16、婭鑠機職錮 夾簣軒蝕騫。This desig n characteristic: While improves the product quality to reduce the unit productto con sume hotly, realizes in the ceramic professi on“ the gree n, the en vir onmen talprothe en ergy con servatio n譽諶摻鉺錠試監(jiān)鄺儕瀉。景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書1第一篇設(shè)計任務(wù)書及原始資料1.1 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書院（系） 熱能工程系200

17、8 年 11 月 10 日專業(yè)熱能與動力工程班級05 熱工學(xué)生姓名李進邦指導(dǎo)教師童劍輝題目年產(chǎn) 220 萬 m2?；u水煤氣輥道窯設(shè)計主要研究內(nèi)谷和設(shè)計技術(shù)參數(shù)：1、產(chǎn)品名稱及規(guī)格：?；u（800800X12mm）2、燒成周期、溫度及氣氛查有關(guān)文獻自定3、年工作日：300 天4、產(chǎn)品合格率：90%5、坯體入窯水分：1%6、燃料：水煤氣7、坯料化學(xué)組成及其他設(shè)計參數(shù)、指標自定基本要求（含成果要求）：1、按設(shè)計要求收集有關(guān)設(shè)計資料，完成設(shè)計計算2、獨立完成圖紙設(shè)計，大膽創(chuàng)新3、 繪制窯爐主體結(jié)構(gòu)圖、主要斷面圖、鋼架結(jié)構(gòu)圖（包括斷面圖）、管路系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖、傳動系統(tǒng)圖及燒嘴磚、孔磚等部件結(jié)構(gòu)詳圖4、設(shè)計

18、圖紙至少有一張用 CAD （A3）繪制5、設(shè)計說明書規(guī)范、完整6、 翻譯至少 1 篇有關(guān)本專業(yè)的英（中）文文獻。（字數(shù)不少于 2 千）景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書2工作進度計劃：第 1-4 周：畢業(yè)實習(xí)，收集有關(guān)設(shè)計資料第 5 周：查閱、收集有關(guān)文獻資料，初步確定設(shè)計方案第 6-7 周：完成設(shè)計計算第 8 周：修改并最后確定設(shè)計方案，構(gòu)思設(shè)計草圖第 916 周：繪圖并將圖紙上墨第 17 周：撰寫、打印設(shè)計說明書第 18 周：整理材料，準備答辯景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書31.2 原始數(shù)據(jù)的收集1 坯料組成（%）:坯料組成表1-1化學(xué)成分SiO2AI2O3CaOMgO

19、Fe2O3K2ONa2O酌減百分含量（%）68.6824.10.980.100.503.561.7952、入窯水分：1%2、產(chǎn)品合格率：95%3、燒成溫度：1250C4、燒成周期：60 分鐘5、年工作日：300 天/年6、產(chǎn)品規(guī)格：800X800X12mm 單片重：18.61kg/件7、氣氛制度：全窯氧化氣氛8、燃料：水煤氣（1050011300 KJ/ Nm3）9、其它參數(shù)：室溫 20C，夏天最高溫度 40C；空氣比熱：1.30KJ/ （mC）產(chǎn)品比熱： 一般為 0.84-1.26 KJ/ （ mC）1.3 燒成制度的確定窯爐的燒成制度取決于坯釉料的組成和性質(zhì)、坯體的造型、大小和厚度以及窯爐

20、結(jié) 構(gòu)、裝窯的方法、燃料種類等等因素。而燒成制度主要包括溫度曲線、壓力曲線和氣氛 控制。根據(jù)不同產(chǎn)品的要求， 確定溫度曲線、 氣氛性質(zhì)， 壓力曲線是實現(xiàn)溫度和氣氛性 質(zhì)的主要控制條件，三者相互關(guān)聯(lián)，相輔相承。儔聹執(zhí)償閏號燴鈿膽賾。只要窯內(nèi)溫度均勻，各階段都可以加快。但氧化、還原和燒結(jié)卻要按照反應(yīng)所需要 時間來控制。在制定合理的燒成制度時，還要考慮窯的結(jié)構(gòu)究竟升溫和降溫速度多少才 能使窯內(nèi)溫度均勻，以保證整個橫截面上的制品燒熱，要綜合上述原則進行制定?？b電悵淺靚蠐淺錒鵬凜。1.3.1 確定燒成制度的根據(jù)1坯體在加熱過程中性狀變化的考察主要參考三元系統(tǒng)平衡相圖，如長石質(zhì)瓷坯料的組成以長石-石英-粘

21、土三組分為主，可參考 K2O-AL2Q-SQ2三元系統(tǒng)平衡相圖。而滑石質(zhì)瓷坯料組成以滑石-粘土-長石 三組分為主，則參考 MgO-A2O3-SiO2三元系統(tǒng)平衡相圖。驥擯幟褸饜兗椏長絳粵。景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書42坯體的形狀、厚度與含水量對燒成制度的影響薄壁小件制品的入窯水分易于控制，一般采取短周期快速燒成。厚壁大件制品的升 溫速度不宜過快。但對于輥道窯來說，由于截面寬而小，溫差很小，所以可以快速升溫 來縮短燒成周期。癱噴導(dǎo)閽騁艷搗靨驄鍵。3升溫速度升溫速率除了取決于坯料性能外，還受窯爐溫度均勻程度、燃料性質(zhì)以及裝窯密度 等因素的影響。4燒成法坯體燒成法直接影響到燒成制度的

22、制定。玻化磚一般都采用一次燒成以不進行干燥 就進入窯爐燒成。1.3.2 制定燒成制度溫度曲線的四大特性指標是燒成各階段的升溫速度、最高燒成溫度、保溫時間以及 冷卻速度。1加熱蒸發(fā)期（室溫200C）在預(yù)熱帶室溫200r階段排除殘余水分。在此階段如果制品入窯水分過高，則不 宜升溫過快，以免引起制品不均勻收縮，產(chǎn)生變形和開裂。若制品入窯水分控制在臨界 水分（約 1%以下，則可快速升溫而不使制品開裂。 但也不宜太快，以免引起燒成缺陷。鑣鴿奪圓鯢齣慫餞離龐。2氧化分解及晶型轉(zhuǎn)化期（200950C或 1050C）在該期內(nèi)坯體無收縮現(xiàn)象發(fā)生，氣孔率不斷增加，強度略有增加，因此汽水與氧化 產(chǎn)物可以自由地散逸。

23、升溫速度主要取決于原料的純度和坯體的厚度，并受氣流速度和 氣氛的影響。一般，本階段可以采取快速升溫。欖閾團皺鵬緦壽驏頦蘊。排除結(jié)構(gòu)水階段（200500C）結(jié)構(gòu)水指粘土礦物中的結(jié)晶水和層間水。其中高嶺土AL2C3 2SiO2 2HO 中結(jié)晶水的分解屬于一級化學(xué)反應(yīng)，溫度每升高100C，其分解速度就可以加快一倍，分解速度很快，制品不至開裂，所以這一階段屬于安全升溫階段。遜輸吳貝義鰈國鳩猶騸。石英晶型轉(zhuǎn)化階段（500600C）石英晶型轉(zhuǎn)化，由BSiC2體積膨脹 0.82%，如果控制不當，這是一個危險階段。 但這個反應(yīng)本來是很快的，只要幾分鐘就可以完成。目前生產(chǎn)中出現(xiàn)石英晶型轉(zhuǎn)化而使制品開裂的現(xiàn)象，原

24、因是窯內(nèi)溫度不均勻而引起。掌握這一階段的關(guān)鍵是窯內(nèi)溫度均勻， 使整個制品能均勻膨脹，即使快也是安全的。幘覘匱駭儺紅鹵齡鐮瀉。景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書53氧化階段（6001050C）從窯爐結(jié)構(gòu)來說，自 900C左右的氧化爐起就已進入燒成帶。在這一階段要把制品 中的硫化亞鐵氧化成氧化鐵，并放出二氧化硫；碳酸鹽分解放出二氧化碳；有機物中的 碳氧化，生成二氧化碳。這些反應(yīng)都要在釉面?；郧巴瓿?，以便生成的氣體排除干凈， 否則會產(chǎn)生缺陷。這一階段是很重要的，要保證一定的時間、一定的溫度和足夠的氧化 氣氛，才能避免缺陷產(chǎn)生。誦終決懷區(qū)馱倆側(cè)澩賾。4?；纱善冢?50 或 10501250

25、C）在該期內(nèi)坯體瓷化，釉層玻化，收縮比較大。保證坯體受熱均勻，使之高溫反應(yīng)趨 于均一是本階段的關(guān)鍵。因此，升溫速率取決于窯爐結(jié)構(gòu)、裝窯密度、坯體的收縮變化 及燒結(jié)范圍。醫(yī)滌侶綃噲睞齒辦銩凜。5保溫階段（1250C）因為是快速燒成，煙氣的溫度與制品溫度的溫差較大，所以保溫時間不易太長。實 際上，由于上一過程中的升溫速度比較緩慢，所以無須高火保溫，因反應(yīng)在高火中進行 得比較完善，可省去。臚當為遙頭韙鰭啰暈糞。6急冷階段（1250700C）冷卻速度主要取決于坯體的厚度以及坯內(nèi)液相的凝固速度。冷卻初期瓷胎中的玻璃相還處于塑性狀態(tài)，急冷所引起的熱應(yīng)力大部分被液相的塑性和流動性所補償，不會產(chǎn) 生被破壞作用

26、。但也要均勻急冷，否則還是會開裂的。鴣湊鸛齏嶇燭罵獎選鋸。7緩冷階段（700400C）緩冷階段的溫度取決于瓷胎中玻璃相的轉(zhuǎn)化溫度，液相中的 ALQ 和 S含量越高,轉(zhuǎn)化溫度也越高，一般在 800830C。低于轉(zhuǎn)化溫度，液相開始凝固，殘余石英發(fā)生晶 型轉(zhuǎn)化，必須放慢冷卻速度，力求制品截面溫度的均勻分布，盡可能消除或減少熱應(yīng)力。筧驪鴨櫨懷鏇頤嶸悅廢。8快冷階段（40080C）此階段熱應(yīng)力變小，可加快冷卻速度。從上述各階段的分析可以看出，只要窯內(nèi)溫度均勻，各階段都可以加快。但燒結(jié)還 要按照反應(yīng)所需時間來控制。在制定合理的燒成制度時，還要考慮窯的結(jié)構(gòu)，究竟升溫 和降溫速度多少才能使窯內(nèi)溫度均勻，以保證

27、整個截面上的制品燒熟，要綜合上述原則景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書6進行制定。韋鋯鯖榮擬滄閡懸贖蘊。溫度的劃分與升溫速率表 1-2名稱溫度（廠C）時間（/min ）升溫速率(/C min-1)節(jié)數(shù)（/節(jié)）加熱蒸發(fā)段室溫250638.317預(yù)熱帶排水階段250500462.5811石英晶型轉(zhuǎn)化階段500600333.312 15預(yù)熱帶氧化階段6001050104516 27燒成帶105012501022.228 39保溫帶12503040 42急冷帶12507006-91.743 49緩冷帶70040012-2550 63快冷帶400806-53.364 70累計6070133 氣氛

28、制度：保持全窯氧化氣氛。134 壓力制度：預(yù)熱帶40-25Pa,燒成帶v8 Pa景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書7第二篇 輥道窯主要尺寸的確定2.1 內(nèi)寬的確定確定內(nèi)寬時，要考慮輥子長度、窯墻厚度以及水平方向溫度的均勻性等因素。在最 初的輥道窯中，明焰輥道窯的內(nèi)寬一般為1.52.5 米。隨著輥子材料質(zhì)量的提高，生產(chǎn)技術(shù)的進步，輥道窯的內(nèi)寬被進一步加寬，如我國廣東佛山輥道窯窯內(nèi)寬已達45 米。濤貶騙錟晉鎩錈撳憲騙。根據(jù)產(chǎn)品、所用的燃料、窯內(nèi)傳熱等因素，粗略確定內(nèi)寬的尺寸，設(shè)計為B 米，成品的尺寸為 800X800X12 mm 制品的收縮率書為 10%坯體尺寸=產(chǎn)品尺寸/ (1-燒成 收

29、縮)=800/ (1-10%) =888.9 mm.鈿蘇饌?cè)A檻榪鐵樣說瀉。本設(shè)計在寬度方向上坯體排列 3 塊，兩側(cè)坯體與窯墻之間的距離取 100 伽。 窯內(nèi)寬 B=150X2+888.9 X 3=2966.7 mm。戧礱風愴澆鄖適濘嚀贗。為計算窯爐內(nèi)寬的方便，所以取 B 為 3000mm2.2 窯長的確定2.2.1 窯容量及平面利用率MN”.窯容量：Ny ( 1-1 )24* k*T式中n- 年產(chǎn)量(米2/年)；產(chǎn)品的燒成周期(小時);k- 產(chǎn)品合格率;T- 年工作日;220*104*(60) 則有：Ny60321.64(m2/ 窯)y24*95%*300裝窯密度 g=每米排數(shù)X每排片數(shù)X每片

30、磚面積=(1000/888.9)X3X0.8X0.8=2.16 (川 /米窯長)購櫛頁詩燦戶踐瀾襯鳳。(1-2)景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書8則窯長：L =Ny/g =321.64/2.16 =148.9(m)222 窯體有效長度的計算利用裝配方式， 由若干節(jié)聯(lián)結(jié)而成， 設(shè)計每節(jié)長度為 2124mm 節(jié)與節(jié)之間聯(lián)結(jié)長度 為6mm總長度為 2130mm 因此，窯的節(jié)數(shù)為：148.9/2.13=69.9 節(jié)，設(shè)計節(jié)數(shù)為 70 節(jié)，因而窯長為2130X70=149100mm囁奐闃頜曖躑谫瓚獸糞。窯前工作臺長度取 2.3m，窯尾工作臺取 3.6m。（根據(jù)經(jīng)驗取得，窯尾工作臺長度長 一點是

31、因為產(chǎn)品出窯溫度為 80C,要工作人員方便撿取產(chǎn)品，故使制品出窯后的冷卻時 間能夠稍微長一點。）虛齬鐮寵確嶁誄禱臚鋸。那么窯爐的實際長度為：L=2130X70+2300+3600=15500 取 155 米；2.3 窯爐各段長度的確定輥道窯預(yù)熱帶占窯總長的38.33%,燒成帶占總窯長的21.67%,冷卻帶占總長的40.00%。預(yù)熱帶：149.1X38.33%=57.15m 取 27 節(jié)；燒成帶：149.1X21.67%=32.31m 取 15 節(jié)；冷卻帶：149.1X40.00%=59.64m 取 28 節(jié)。2.4 窯內(nèi)高度的確定該窯爐各帶內(nèi)高值如下：棍上棍下內(nèi)空間高度表 2-1115 節(jié)16

32、 4950 70輥上咼395417395棍下咼395417417內(nèi)高790834812景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書9第二篇工作系統(tǒng)的確定輥道窯的工作系統(tǒng)包括排煙系統(tǒng)、燃燒系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)等。3.1 排煙系統(tǒng)明焰輥道窯的燃燒火焰直接進入窯道內(nèi)的輥道上下空間，對制品直接進行加熱。為 提高熱利用率，一般均采用集中排煙方式，即在窯頭不遠處的窯頂、窯底設(shè)置排煙口， 煙氣自燒成帶向預(yù)熱帶流動，至窯頭排煙口抽出，經(jīng)排煙總管、排煙機排出室外。本設(shè) 計也采用集中排煙的方案。與頂鍔筍類謾蠑紀黽廢。在第一，二，四，六節(jié)的每節(jié)窯頂和窯底分別設(shè)置三個排煙口進行排煙。在各排煙 口分別設(shè)置圓管引出，匯總到窯頂、

33、窯底的排煙分管中，最后連接到總管進行集中排煙。 在二、三節(jié)窯頂設(shè)置放排煙機風機的平臺，在其上設(shè)置排煙風機，并設(shè)置另一臺備用。結(jié)釋鏈蹌絞塒繭綻綹蘊。3.2 預(yù)熱帶噴風系統(tǒng)明焰輥道窯多采用完全的集中排煙方式，無疑大大提高了熱利用率。但是，由于缺 乏對預(yù)熱帶溫度的調(diào)整手段，有時就難以保證制品按需要的燒成曲線升溫。為克服這一 缺陷，本設(shè)計在預(yù)熱帶棍上設(shè)置噴風口，從10-15 節(jié)每節(jié)布置三對噴風口，共 36 個,其風可來自冷卻帶抽出的熱風。并在第 16、17 節(jié)的上方布置兩臺鼓風機（一臺備用）餑詘鉈鯔縹評繒肅鮮驃。3.3 燃燒系統(tǒng)331 燒嘴與觀火孔的設(shè)置為有利于燃燒帶的溫度調(diào)節(jié)，采用 WDH-TCC

34、型燃氣高速燒嘴。本設(shè)計從第 12 節(jié)開始設(shè)置高速調(diào)溫燒嘴，這樣有利于快速升溫調(diào)節(jié)，縮短燒成時 間，以達到快速燒成的目的?？紤]到在低溫帶設(shè)置燒嘴不宜太多，所以在預(yù)熱帶的尾段（12-27 節(jié)）只在輥下設(shè)置燒嘴，每節(jié)一對；在第 28-35 節(jié)輥上、輥下設(shè)置燒嘴，3642 節(jié)景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書10每節(jié) 設(shè)置 2 對，并在輥上下方各個燃燒器對側(cè)窯墻分別設(shè)置一個火焰觀察孔；在輥上下每節(jié)設(shè) 4 對燒嘴，對稱布置；全窯燒嘴共 120 個。爺纜鉅摯騰廁綁藎箋潑。332 水煤氣輸送裝置從煤氣站送過來的煤氣，由總管路送到車間，然后經(jīng)過濾器、壓力表、自動調(diào)節(jié)蝶 閥和氣動安全閥，由自動調(diào)壓器把總

35、管煤氣壓力降到窯爐適用的壓力并穩(wěn)壓后送到窯爐 上方的煤氣總道。本系統(tǒng)中煤氣主管處壓力為2.0X104 2.5X104，經(jīng)穩(wěn)壓后壓力穩(wěn)定在 1.2X104。錁熾邐繒薩蝦竇補飆贗。燃燒系統(tǒng)分為若干個主調(diào)節(jié)單元， 每個單元又分為輥上信道溫度調(diào)節(jié)和輥下信道溫 度調(diào)節(jié)，各單元所用燃氣分別從窯上煤氣總管道引出，經(jīng)單元手動球閥和由電動執(zhí)行器 帶動的蝶閥后送至本調(diào)節(jié)單元的各燒嘴。在每控制單元設(shè)置一電磁閥，有斷電保護功能， 防止斷電后煤氣泄入窯內(nèi)。曠戧輔鑽襉倆瘋謅琿鳳。3.4 冷卻系統(tǒng)制品在冷卻帶有晶體成長、轉(zhuǎn)化的過程，并且冷卻出窯，是整個燒成過程最后的一 個環(huán)節(jié)。從熱交換的角度來看，冷卻帶實質(zhì)上是一個余熱回收

36、設(shè)備，它利用制品在冷卻 過程中放出的熱量來加熱空氣，余熱風可供干燥或助燃風用，達到節(jié)能的目的。轉(zhuǎn)庫蹺僉詘腳瀕諮閥糞。3.4.1 急冷通風系統(tǒng)從燒成最高溫度至 700C以前，制品中由于液相的存在而具有塑性，此時可以進行 急冷，最好的辦法是直接吹風冷卻。輥道窯急冷段應(yīng)用最廣的直接風冷是在輥上下設(shè)置 橫穿窯斷面的冷風噴管。每根噴管上均勻地開有圓形式出風口，對著制品上下均勻地噴 冷風，達到急冷效果。由于急冷段溫度高，橫穿入窯的冷風管須用耐熱鋼制成，管徑為 40100mm 本設(shè)計也采用此種結(jié)構(gòu)，用 7 節(jié)窯長進行急冷，每節(jié)輥上下均分布 6 對 50 急冷風管（急冷的前半節(jié)不設(shè)置急冷風管），交錯排列橫穿過

37、窯內(nèi)，窯內(nèi)部分的管子 開圓孑 L 若干。嬤鯀賊灃謁麩溝賚淶鋸。3.4.2 緩冷通風系統(tǒng)制品冷卻到 700400r范圍時，是產(chǎn)生冷裂的危險區(qū)，應(yīng)嚴格控制該段冷卻降溫速 率。為達到緩冷目的，一般采用熱風冷卻制品的辦法。大多數(shù)輥道窯在該段設(shè)置36處抽熱風口，使從急冷段與窯尾快冷段過來的熱風流經(jīng)制品，讓制品慢速均勻地冷卻。訊鎬謾蟈賀綜樞輒鎖廩。首先采用抽熱風的方法，在窯爐的第 5163 節(jié)每隔一節(jié)窯頂及窯底分別設(shè)置 1 對 抽熱風景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書11口，對稱布置，抽走來至急冷和快冷的熱風，這樣可緩和降溫速率，達到抽走急 冷段的熱風的目的。兒躉讀閌軒鯀擬釔標藪。在緩冷帶的中部設(shè)

38、有一個平臺，上面布置兩臺抽熱風機（一臺備用）。343 快冷通風系統(tǒng)制品冷卻到 400C以后可以進行快速冷卻。由于制品溫度較低，使傳熱動力溫差小， 即使允許快冷也不易于達到。而此段冷卻也很重要，如達不到快冷目的出窯產(chǎn)品溫度大 于 80C時，制品即使在窯內(nèi)沒有開裂，也會因出窯溫度過高而出窯后炸裂， 故要加強該 段的冷風冷卻。一般都采用冷風管進行快冷。其冷卻效果好，并便于該段溫度的調(diào)節(jié)。 在快冷一區(qū)第 64-67 節(jié)窯爐每節(jié)設(shè)置 6 對 12 根快冷風管，同時在該段的 64 節(jié)上方設(shè)有 一工作平臺，其上布置兩臺快冷風機（一臺備用）。在快冷二區(qū)（68-70 節(jié)），用低壓大 流量軸流風機強制冷卻，將磚坯

39、溫度進一步降低，一般直接排入大氣?？壧A詞嗇適籃異銅鑑驃。3.4 窯體附屬結(jié)構(gòu)3.4.1 事故處理孔建陶工業(yè)輥道窯多用來燒制墻地磚、瓷質(zhì)磚等片狀制品，一般將磚坯直接放在輥子 上，常會發(fā)生斷磚（坯）現(xiàn)象。為便于處理斷輥、卡磚、起摞等事故，在窯側(cè)墻每隔一 定間距須設(shè)置事故處理孔。鮒簡觸癘鈄餒嬋鏘戶潑。事故處理孔一般設(shè)在輥下，且事故處理孔下孔面與窯底平齊，以便清除出落在窯底 上的磚坯碎片。事故處理孔大小尺寸通常寬 240450mm 高 65135mm 同時，為加強 窯體密封，應(yīng)盡量少設(shè)置事故處理孔，而為了便于處理事故又希望多設(shè)置，要很好解決 這一矛盾，必須合理布置事故處理孔。兩側(cè)墻事故處理一般均采取交

40、錯布置的形式。為 了能清除窯內(nèi)任何位置上的事故而不造成“死角”，兩相鄰事故處理孔間距不應(yīng)大于事 故處理孔對角線延長線與對側(cè)內(nèi)壁交點。本設(shè)計設(shè)定設(shè)定事故處理孔的尺寸為：360X132 mm 對于事故處理孔要進行密封，內(nèi)部擋火材料做成大蓋板，間隙填入陶瓷棉，最 外部的鋼板密封前段還需要用一定的保溫材料。密封的目的是為了防止熱氣體外溢，冷 氣體漏入等引起的熱損失對產(chǎn)品的燒制產(chǎn)生影響。瞇毆蠐謝銀癩嘮閣蹺贗。3.4.2 膨脹縫窯體受熱膨脹產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力，為避免窯體開裂、擠壞，必須重視窯體的膨脹縫 的留設(shè)，孔磚間也應(yīng)留設(shè)。窯體膨脹縫應(yīng)在窯體的每一節(jié)的中間，保證節(jié)間氣密性，所景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢

41、業(yè)設(shè)計說明書12以本設(shè)計的窯體膨脹縫（10mr）i 設(shè)置在每節(jié)的中部。閔屢螢馳鑷雋劍頌崗鳳。343 測溫孔為了嚴密監(jiān)視及控制窯內(nèi)溫度和壓力制度，及時調(diào)節(jié)燒嘴的開度，一般在窯道頂及 火道側(cè)墻留設(shè)測溫孔及安裝熱電偶。一般高溫成瓷區(qū)每節(jié)設(shè)一對，輥上設(shè)在窯頂，輥下 設(shè)在窯側(cè)墻；兩側(cè)墻的側(cè)溫孔交錯布置。除高溫區(qū)外一般是按燒嘴控制區(qū)2-3 節(jié)設(shè)置一側(cè)溫孔，并且設(shè)在燒嘴對側(cè)窯墻上。本設(shè)計在127 節(jié)每奇數(shù)節(jié)于窯頂布置，2849節(jié)從 28 節(jié)開始隔節(jié)在窯頂、窯側(cè)墻交錯布置，急冷段奇數(shù)節(jié)窯頂布置，緩冷段從50 節(jié)開始每隔 2 節(jié)在窯頂布置直至第 64 節(jié)。在燒成帶 28-42 節(jié)用 S 型熱電偶，其他均用 K

42、型。選用 41 套熱電偶，其中 S 偶 22 支，K 偶 19 支，窯爐的各執(zhí)行機構(gòu)通過工業(yè) PLC 集中控制，傳動速度由變頻器調(diào)控。窯爐的進磚或出磚情況通過專門設(shè)置的攝像機和監(jiān) 視器來監(jiān)控。排煙、助燃風機設(shè)報警開關(guān)，通過壓力開關(guān)與窯爐的燃燒系統(tǒng)進行聯(lián)鎖。檁傷葦開閾燈傘饉諧糧。這樣，在燒成曲線的關(guān)鍵點，如氧化末段、晶型轉(zhuǎn)化點、釉始熔點、成瓷段、急冷 結(jié)束等都有留設(shè)3.4.4 擋火板、擋火墻的設(shè)置由于輥道窯屬中空窯，工作通道空間大，氣流阻力小，難以調(diào)節(jié)窯內(nèi)壓力制度及溫 度制度。因此，通常在輥道窯工作通道的某些部位，輥下砌筑擋墻，輥上插入擋板，縮 小該處工作通道面積，以增加氣流阻力，便于壓力與溫度

43、制度的調(diào)節(jié)。在實際生產(chǎn)過程 中，由于生產(chǎn)產(chǎn)品品種會發(fā)生變化，故可能需要調(diào)節(jié)擋墻擋板的高度，所以在布置的擋 墻擋板為活動的，以便于操作人員進行調(diào)節(jié)。本設(shè)計擋板和擋墻設(shè)置如下：急冷與保溫 帶交接第 42 和 43 節(jié)之間，急冷和緩冷交接第 49 和 50 節(jié)之間，高溫保溫段前第 39 和 40 節(jié)之間，高溫帶第 33 和 34 節(jié)之間，預(yù)熱帶第 27 節(jié)和 28 節(jié)之間，第 15 和第 16 節(jié)之 間，預(yù)熱帶第 7 和 8 節(jié)之間。鄭餼腸絆頎鎦鷓鮞嚶錳。3.4.5 測壓孔壓力制度中零壓面的位置控制特重要，一般控制在預(yù)熱帶和燒成帶的交界面附近。 若零壓過多移向預(yù)熱帶，則燒成帶正壓過大。有大量熱氣體逸

44、出窯外，不但損失熱量， 而且惡化操作條件；若零壓過少移向燒成帶，則預(yù)熱帶負壓大，易漏入大量冷風，造成 氣體分層，上下溫差過大，延長了燒成周期，消耗了燃料。故本設(shè)計在第9、25、32 節(jié)每節(jié)的窯側(cè)墻觀察孔位置布置了測壓孔。棄鈾縫遷馀氣鰷鸞覲廩。景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書133.5 鋼架結(jié)構(gòu)輥道窯鋼架結(jié)構(gòu)起著加固窯體作用，而鋼架本身又是傳動系統(tǒng)的機身。本設(shè)計采用 金屬框架裝配式鋼架結(jié)構(gòu)，立柱、上下側(cè)梁、下橫梁、底側(cè)梁等均采用 60mm 60mM 4mm 的方型鋼管焊接而成。在一節(jié)窯體鋼架中，每側(cè)共有立柱 3 根，兩段的立柱上揩油供 M8 螺栓節(jié)間聯(lián)接的 4 個小孔。下橫梁每節(jié)共 3

45、 根，焊在底側(cè)梁上，下橫梁上焊有 50X50 的等邊角鋼作底架，以便在其上擱置底板。上下側(cè)板可用23mm 鋼板沖壓制成，吊頂梁采用 50X32X4 的角鋼。窯底支撐采用可調(diào)節(jié)的方式。調(diào)誶續(xù)鷚髏鋮饅喪劉藪。第四章 窯體材料及厚度的確定4.1 窯體材料的確定原則輥道窯窯墻與所有工業(yè)窯爐的窯墻一樣，必須具備耐高溫、具有一定強度和保溫性 能好三個基本條件，選用的材料要保證材料長期允許使用工作溫度大于實際使用的最高 溫度。特別是，由于輥子要穿過窯墻，為了提高輥子長度的有效利用率，對窯墻厚度有 更嚴格的控制。換言之，為了增加輥道窯窯內(nèi)有效寬度，就應(yīng)盡量減薄窯墻，同時考慮 到材料的價格問題在達到要求之內(nèi)盡量

46、選用價廉的材料以減少投資。厲聳紐楊鱔晉頇兗蓽驃。4.2 窯體材料厚度的確定原則1為了砌筑方便和外形整齊，窯墻厚度變化不要太多；2各層材料的厚度應(yīng)為磚長或磚寬的整倍數(shù)， 墻高則為磚厚的整倍數(shù)，盡量少砍磚；3要保證散熱量小一窯墻外壁最高溫度應(yīng)不大于80C；4兩側(cè)窯墻厚度與窯內(nèi)寬之和應(yīng)小于所選用的輥子長度。4.3 各段窯體材料及厚度選用校核4.3.1 計算依據(jù)選擇材料校核計算，首先確定所用的材料是否符合允許的最高溫度。各材料的使用 溫度都低于耐火度，都可以使用。苧曖蘿藶黃邏閂巹東澤。陶瓷窯爐的散熱包括以下三個傳熱過程：1） 高溫流體與平壁內(nèi)表面之間的對流傳熱和輻射傳熱；2） 平壁內(nèi)部的導(dǎo)熱；景德鎮(zhèn)陶

47、瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書143） 平壁外表面與低溫流體之間的對流傳熱和輻射傳熱。由于在這種情況下的綜合傳熱計算很難準確獲得高溫流體的溫度以及高溫流體與 平壁內(nèi)表面的對流輻射傳熱系數(shù)。因此，在實際的窯爐的計算中，例如窯爐壁散熱損失 計算中，通常采用下列公式進行計算：鴿攝禱鋅儀憚銼嚕緡贊。對流輻射換熱系數(shù)計算公式：0 2544a=Aw(t3-ta)+4.56t3/100-ta/100/(t3-ta)(4-1)簞嗇癲剴凈趕鉤嬙鱷鳧。窯墻計算中 Aw取 2.56，窯頂計算中 Aw取 3.26，窯底計算中 Aw取 2.1.最大熱流量：q=a(t3-ta)=14X(80-20) =840 W/r

48、n(4-2 )頑鷲瑪濱廈峴轆庫糞糧。導(dǎo)熱公式：q=(t1-t3)/(S1/入計S2/入2)(4-3)漬閫熾訣團諳賡戰(zhàn)餛錳。4.3.2 窯體材料的選用與厚度校核由于計算各帶的方法是相類似的，所以現(xiàn)只以燒成帶為例說明，其他段方法一致。 設(shè)計方案：參照科達機電出口至巴西窯爐選材進行設(shè)計，從窯墻內(nèi)側(cè)向外依次取定窯墻分層數(shù)代號分別為 ， 2，S4.鐸輜澠頂嫻塊謂爛痹廩。S用 JM26 磚，厚度為 114mm 1000C時導(dǎo)熱系數(shù)為九 i=0 35，$用 JM23 磚，厚度為 114mm 1000E時導(dǎo)熱系數(shù)為 嘉=0.24，$用 1260 陶瓷纖維板厚度為 50mm 1000E時導(dǎo)熱系數(shù) 為二0.20，

49、用硅酸鋁纖維氈，厚度未知，取用密度為= 1 30g /m，熱導(dǎo)率為0.054 0.272*10”現(xiàn)在求取硅酸鋁纖維氈厚度；4，已知條件：使用溫度一 1250r，最高使用溫度一 1300C(除輥棒外的窯體結(jié)構(gòu))，； 取外壁最高溫度 t3=80C，環(huán)境溫度取 ta=20C。a= Aw(t3-ta)0.25+ 4.56t34/100-ta4/100/(t3-ta)=14 W/( m2X r)，搶觀淚婭師謳論櫚陣蘚。所以，最大熱流量 q=a(t3-ta)=14X(80-20) =840 W/m2t|-上41250-上4景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書15q840生忑+蟲0.114+0.114

50、+0.05據(jù)導(dǎo)熱公式有：1230.350.240.20景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書16求解可得：七廠3676 2此時硅酸鋁纖維氈的熱導(dǎo)率0.054 0.272*10t =.9t4-t5376.4 -80q45840據(jù)導(dǎo)熱公式有40.09，求解可得 0.0318m,取厚度為 50mm同理可以確定校核窯的其他各帶的窯體材料，確定為下:預(yù)熱一區(qū)表 4-1材料性能表 4-2名稱規(guī)格材質(zhì)熱導(dǎo)率備注巖棉板1100*600*50P = 0.150.035+0.0018t溫度范圍 503000.8 漂珠粘土鋪底磚250*230*65NG-0.80.27熱導(dǎo)率t平均=350 土 50C預(yù)熱二區(qū)表

51、4-3預(yù)熱二區(qū)起始箱：8終止箱15層號頂部/R側(cè)墻/S底部/B材料厚度材料厚度材料厚度層號頂部/R側(cè)墻/S底部/B材料厚度材料厚度材料厚度1巖棉板50巖棉板500.8 漂珠粘土鋪底磚67總厚度 mm505067預(yù)熱一區(qū)：低箱起始箱：1終止箱7景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書171咼鋁聚輕球p0.82200.8 漂珠粘土磚1150.8 漂珠粘土鋪底磚672普通硅酸鋁纖維毯25巖棉板500.8 漂珠粘土磚67總厚度 mm245165134材料性能表 4-4景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書18名稱規(guī)格材質(zhì)熱導(dǎo)率備注巖棉板1100*600*50P = 0.150.035+0.001

52、8t溫度范圍 503000.8 漂珠粘土鋪底磚250*230*65NG-0.80.27熱導(dǎo)率t平均=35050C0.8 漂珠粘土磚230*114*65NG-0.80.27熱導(dǎo)率t平均=350 士 50C普通硅酸鋁纖維毯1100*400*25P = 0.220.13標準型 RT咼鋁聚輕球p0.8272*220*154LG-0.8 聚輕球0.35熱導(dǎo)率t平均=35050C預(yù)熱三區(qū)表 4-5預(yù)熱三區(qū)起始箱：16終止箱27層號頂部/R側(cè)墻/S底部/B材料厚度材料厚度材料厚度1咼鋁聚輕球p0.8250JM23-0.8115咼鋁聚輕球p0.8672普通硅酸鋁纖維毯500.8 漂珠粘土磚1150.8 漂珠粘

53、土磚673普通硅酸鋁標準氈500.8 漂珠粘土磚674普通硅酸鋁纖維氈50粘土磚p0.8675粘土磚p0.867總厚度 mm300330335材料性能表 4-6名稱規(guī)格材質(zhì)熱導(dǎo)率備注咼鋁聚輕球p0.8272*250*154LG-0.8 聚輕球0.35熱導(dǎo)率 t平均=35050C景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書19JM-23230*114*65JM-23-0.80.20熱導(dǎo)率溫度 1000c0.8 漂珠粘土磚230*114*65NG-0.80.27熱導(dǎo)率 t平均=35050C咼鋁聚輕球p0.8（底）250*230*65NG-0.80.27熱導(dǎo)率 t平均=35050C普通硅酸鋁纖維毯11

54、00*400*50P = 0.220.13標準型 RT普通硅酸鋁纖維氈1100*400*50P = 0.220.14T 使用900C粘土磚p0.8250*230*65NG-0.80.35燒成區(qū)，保溫區(qū)，急冷區(qū) 表 4-7起始箱：28終止箱49層號頂部/R側(cè)墻/S底部/B材料厚度材料厚度材料厚度1 JM26250JM26115JM26672普通硅酸鋁纖維毯50JM23115咼鋁聚輕球p0.8673普通硅酸鋁纖維毯251260 陶瓷纖維板50咼鋁聚輕球p0.8674普通硅酸鋁纖維氈500.8 漂珠粘土磚6750.8 漂珠粘土磚67總厚度 mm325330335材料性能表 4-8名稱規(guī)格材質(zhì)熱導(dǎo)率備

55、注JM26（頂部吊頂）272*250*154JM-26-0.80.35熱導(dǎo)率溫度 1000cJM26230*114*65JM-26-0.80.35熱導(dǎo)率溫度 1000cJM23230*114*65JM-23-0.80.20熱導(dǎo)率溫度 1000c咼鋁聚輕球p0.8230*114*65LG-0.8 聚輕球0.35熱導(dǎo)率 t平均=35050C1260 陶瓷纖維板600*400*50P = 0.220.20T 分類=1260景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書200.8 漂珠粘土磚（底部）250*230*65NG-0.80.27熱導(dǎo)率 t平均=35050C普通硅酸鋁纖維毯1100*400*50（

56、25）P = 0.220.13標準型 RT普通硅酸鋁纖維氈1100*400*50P = 0.220.14T 使用=9501000C緩冷區(qū)表 4-9緩冷區(qū)：低箱起始箱：50終止箱63層號頂部/R側(cè)墻/S底部/B材料厚度材料厚度材料厚度1咼鋁聚輕球p0.8220 0.8 漂珠粘土磚115硅藻土磚672普通硅酸鋁纖維毯50硅酸鋁纖維氈50硅藻土磚67總厚度 mm270165134材料性能表 4-10名稱規(guī)格材質(zhì)熱導(dǎo)率備注咼鋁聚輕球p0.8272*250*154LG-0.8 聚輕球0.35熱導(dǎo)率溫度 1000C0.8 漂珠粘土磚230*114*65NG-0.80.27熱導(dǎo)率溫度 1000C硅藻土磚23

57、0*114*65GC-0.5a0.15使用 TV900C普通硅酸鋁纖維毯230*114*65P = 0.220.14標準型 RT硅酸鋁纖維氈600*400*50P = 0.220.13快冷區(qū)表 4-11景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書21層號頂部/R側(cè)墻/S底部/B材料厚度材料厚度材料厚度終冷一區(qū)：低箱起始箱：64終止箱70景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書221硅酸鋁纖維氈500.8 漂珠粘土磚1150.8 漂珠粘土磚672硅酸鋁纖維毯50硅酸鋁纖維氈500.8 漂珠粘土磚67總厚度 mm100165134材料性能表 4-12名稱規(guī)格材質(zhì)熱導(dǎo)率備注0.8 漂珠粘土磚230*

58、114*65NG-0.80.27普通硅酸鋁纖維毯230*114*65P = 0.220.14標準型 RT硅酸鋁纖維氈600*400*50P = 0.220.13巖棉板1100*600*50P = 0.150.035+0.0018t溫度范圍 50300層號頂部/R側(cè)墻/S底部/B材料厚度材料厚度材料厚度1配軸流風機終冷二區(qū)（空箱）：低箱起始箱:68終止箱70景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書23第五篇燃料及燃燒計算本設(shè)計采用的燃料為水煤氣， 水煤氣對應(yīng)成分的濕成分的換算 查工業(yè)爐設(shè)計手冊， 查 3-18表可知，水煤氣的一般組成：水煤氣組成表 5-1煤氣名稱干煤氣體積成分（%CO2+H2S

59、O2CmHnCOH2CH4N2水煤氣10 200.1 0.20.5 122 3242 506925水煤氣密度：0.70.74(kg/ Nm3)煙氣密度：1.26 1.3(kg/ Nm3)低發(fā)熱量：1050011300(kJ/Nm3)5.1 空氣量的計算5.1.1 理論空氣需要量取水煤氣的低位發(fā)熱量 Qd=1 050I0J /n,查筑爐工程手冊當煤氣景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院熱能與動力工程畢業(yè)設(shè)計說明書24Qdw2540kJ/m3時，理論空氣需要量為L。= 0.875*竺,4180則單位理論空氣消耗量為L0=0.875*電2.198(m3/m3)41805.1.2 實際空氣需要量查筑爐工程手冊和工業(yè)爐設(shè)計手

60、冊，取空氣消耗系數(shù)為a =1.15，則實際空氣需要量為：LaLo=1.15*2.198二2.528(m3/m3)5.2 煙氣量計算查筑爐工程手冊可知，實際煙氣量為：Va=0.725* -Qd 1.0 (a -1)L0= 3.151(m3/ m3)41805.3 燃燒溫度的確定假設(shè) t=1900C,查 燃料與燃燒 42 頁表 5-2 知水煤氣燃燒產(chǎn)物比熱 Cf=1.72kJ/(m3 C),在 20E時空氣比熱為 Ca=1.30kJ/(m3 C)， 水煤氣煤氣 C=1.42kJ/(m3 C)，賊組櫻 種愨單蝕渾潷騾。則理論燃燒溫度為：所以，假設(shè)合理，取高溫系數(shù)n=0.75，則實際燒成溫度為:tr