大于8米高梁09m間距

1、梁工程施工方案工 程 名 稱：演示工程 施 工 單 位：施工單位名稱 編 制 人：張技術 日 期：目 錄一、編制依據(jù)5二、工程參數(shù)5三、新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算6四、梁側(cè)模板面板計算6五、梁側(cè)模板次楞計算7六、梁側(cè)模板主楞計算9七、對拉螺栓計算10八、梁底模板面板計算10九、梁底模板次楞計算12十、梁底橫向水平桿計算13十一、梁底縱向水平桿計算14十二、扣件抗滑移計算15十三、扣件式鋼管立柱計算15十四、立柱底地基承載力驗算17一、 編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）3、建筑施工手冊第四版（縮印本）4、建筑施工現(xiàn)場管理標準DBJ

2、14-033-20055、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)。6、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）2006年版7、建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ162-2008）8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術規(guī)范(GB 50018-2002)10、木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB50005-2003）11、建書腳手架和模板計算軟件(建科評2007028號)二、 工程參數(shù)（一）模板支架參數(shù)梁截面寬度:0.35m；梁截面高度:0.75m；模板支架高度H:7.5m；樓板厚度:0.12m；立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a:0.9m；梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b:0

3、.8m,梁下增加1根立柱；水平桿最大步距: 1.5m；梁底面板下次楞采用：方木支撐；鋼管按48×3.0計算；面板采用：12mm厚木膠合板（二）梁側(cè)模板參數(shù)主楞龍骨材料：鋼楞，截面類型為:圓鋼管48×3.5 ；次楞龍骨材料：木楞，寬度:40mm 高度:90mm；主楞間距：900mm；次楞間距：200mm；穿梁螺栓水平間距：900mm；穿梁螺栓豎向間距：400mm；穿梁螺栓直徑：12mm（三）荷載參數(shù)永久荷載標準值：模板與小楞自重（G1k）：0.35kN/m2；每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重:0.125kN/m；新澆筑砼自重（G2k）：24kN/m3；鋼筋自重（G3k）：1.5kN/m3

4、； 可變荷載標準值：施工人員及設備荷載（Q1k）:1kN/m2；振搗砼對水平面模板荷載（Q2k）：2kN/m2；振搗砼對垂直面模板荷載（Q2k）：4kN/m2；傾倒砼對梁側(cè)模板產(chǎn)生水平荷載（Q3k）：4kN/m2；三、 新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22ct012V=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873 kN/m2F=cH=24×0.75=18.000 kN/m2其中c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0 - 新澆混凝土的

5、初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.75m； 1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.2。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值18.000kN/m2。四、 梁側(cè)模板面板計算面板采用木膠合板，厚度為12mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取主楞間距0.90m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W=90.00×1.2×1.2/6=21.60

6、0cm3；截面慣性矩I=90.00×1.2×1.2×1.2/12=12.960cm4；（一）強度驗算1、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=18.000kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.9×1.2×18000+1.4×4000×0.90=22032N/mq1=0.9×1.35×18000+1.4×0.7×4000×0.90= 22

7、858N/m根據(jù)以上兩者比較應取q1= 22858N/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=22858×0.202=114.29N·m88面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=114.29×103=5.29N/mm2< f=12.5N/mm2W21.600×103面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.90×18000=16200N/m=16.200N/mm；面板最大容許撓度值: 200.00/250=0.80m

8、m；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=5×16.200×200.004=0.579mm<0.80mm384EI384×4500×12.960×104滿足要求!五、 梁側(cè)模板次楞計算次楞采用木楞，寬度:40mm 高度:90mm 間距：0.2m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4.0×9.0×9.0/6=54.000cm3；截面慣性矩I =4.0×9.0×9.0×9.0/12=243.000cm4；（一）強度驗算1、次楞承受模板傳遞的荷載，按均布荷載作用

9、下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.9m。次楞計算簡圖 l=0.9m2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=18.000kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.9×1.2×18000+1.4×4000×0.2=4896N/mq2=0.9×1.35×18000+1.4×0.7×4000×0.2= 5080N/m根據(jù)以上兩者比較應取q=5080 N/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1×

10、5.080×0.92=0.411kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×5.080×0.9=5.03kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.411×106=7.611N/mm2<17N/mm2W54.000×103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 18000×0.2=3600N/m=3.600N/mm；次楞最大容許撓度值：l/250 =900/250 =3.6 mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677q

11、l4=0.677×3.600×9004= 0.658mm<3.6mm100EI100×10000×243.000×104滿足要求!六、 梁側(cè)模板主楞計算主楞采用鋼楞雙根，截面類型為:圓鋼管48×3.5 間距：0.90m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =5.08cm3；截面慣性矩I =12.19cm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=5.03kN，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.4m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.35

12、2kN·m主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.352×106=34.646N/mm2<205N/mm2W×25.080×103×2滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=3.564kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：l/250 =400/250 = 2mm；經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=0.052mm<2mm。滿足要求!七、 對拉螺栓計算對拉螺栓軸力設計值：NabFsa對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；Fs新

13、澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土時作用于模板上的側(cè)壓力設計值：Fs=0.95（rGG4krQQ2k）=0.95×(1.2×18.000+1.4×4)=25.84kN。N=0.90×0.40×25.84=9.30kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=12.92kN > N=9.30kN。滿足要求!八、 梁底模板面板計算面板采用木膠

14、合板，厚度為12mm。 取梁底橫向水平桿間距0.9m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W=90.0×1.2×1.2/6=21.600cm3；截面慣性矩I=90.0×1.2×1.2×1.2/12=12.960cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為3根，面板按連續(xù)梁計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.175m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.9×1.2×(24×0.75+1.5×0.75+0.35)+1.4×2×0.9=21.20kN/mq1=0.9×1.

15、35×(24×0.75+1.5×0.75+0.35)+1.4×0.7×2×0.9= 22.88kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1= 22.88kN/m作為設計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.501kN;N2=5.005kN;N3=1.501kN;最大彎矩 Mmax = 0.088kN.m梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.088×106=4.074N/mm2<12.5N/mm2W21.600&

16、#215;103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.9×（24×0.751.5×0.750.35）=17.53kN/m；計算簡圖(kN)面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經(jīng)計算，最大變形 Vmax = 0.147mm梁底模板的最大容許撓度值: 175/250 =0.7 mm；最大變形 Vmax = 0.147mm<0.7mm滿足要求!九、 梁底模板次楞計算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度40mm，高度90mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.0×

17、;9.0×9.0/6= 54cm3；I=4.0×9.0×9.0×9.0/12= 243cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進行計算，其計算跨度取次楞下水平橫桿的間距，L=0.9m。次楞計算簡圖 l=0.9m荷載設計值 q = 5.005/0.9= 5.561kN/m；最大彎距Mmax =0.1ql2= 0.1×5.561×0.92= 0.450 kN.m；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.450×106=8.333N/mm2&

18、lt;17N/mm2W54×103滿足要求!（二）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =900/250 =3.6 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =3.835/0.9=4.261N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×4.261×9004=0.779mm<3.6mm100EI100×10000×243×104滿足要求!十、 梁底橫向水平桿計算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m

19、)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.368kN;N2=7.272kN;N3=0.368kN;最大彎矩 Mmax=；最大變形Vmax=0.036mm。（一）強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.115×106=25.612N/mm2<205N/mm2W4.49×103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/150 =400/150 = 2.7mm或10mm；最大變形 Vmax = 0.036mm<2.7mm滿足要求!十一、 梁底縱向水平桿計算橫向鋼管作用在縱向

20、鋼管的集中荷載P=7.272kN。計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構(gòu)造作用，不需要計算。十二、 扣件抗滑移計算扣件連接方式采用單扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù)1,抗滑承載力設計值：Rc1×8=8.00kN水平桿通過扣件傳給立桿的最大豎向力設計值：R=7.272kNR <Rc，滿足要求!十三、 扣件式鋼管立柱計算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載?；撅L壓按北京10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=20m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風壓高度變化系數(shù)µz=0.84。計算風荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標準建

21、筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表第32項和36項的規(guī)定計算。模板支架的擋風系數(shù)j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.136/(0.9×1.5)=0.121式中An =(la+h+0.325lah)d=0.136m2An -一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，0.9mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：µst=1.2j=1.2×0.121=0.15無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：µs=µst1-n=0.151-0.9410=1.151-1-0.94-風荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風荷載標準值k=µzµs0=0.84×1.15×0.3=0.290kN/m2風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值：Mw=0.92×1.4klah2=0.92×1.4×0.290×0.9×1.52= 0.067kN·m1010（二）立柱軸心壓力設計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：7.272kN ；立柱承受支架自重：1