現澆混凝土空心樓蓋結構技術規(guī)程

1、現澆混凝土空心樓蓋結構技術規(guī)程Technical specification for cast-in-situ concrete hollow floor system現澆混凝土空心樓蓋結構技術規(guī)程編制組 二 00 四年七月 北京中國項目建設標準化協會混凝土結構專業(yè)委員會 中國建筑科學研究院建筑結構研究所、八前言 本規(guī)程根據中國工和建設標準化協會 <2002）建標協字第 12 號文關于印發(fā)中國項目建設標 準化協會 2002 年第一批標準制、修訂項目計劃的通知的要求，由中國建筑科學研究院會 同有關單位編制而成。本規(guī)程是在總結近年來我國現澆混凝土空心樓蓋結構設計、施工的實踐經驗和研究成果的基

2、 礎上，參考國內外相標準制定的。在編制過程中，規(guī)程編著制組開展了各類專題研究，進行 了廣泛的調查分析，與相關的標準進行了協調，對主要問題進行了反復討論。本規(guī)程包括總則、術語和符號、內模、結構分析、設計規(guī)定、構造要求、施工及驗收等內 容?，F澆混凝土空心樓蓋結構技術規(guī)程編制組2004 年 7 月 目次1總則12術語22.1術語22.2符號43內模73.1 一般規(guī)定73.2 筒芯3.3 其它內模4 結構分析4.1 一般規(guī)定94.2結構分析方法 104.3邊支承內力分析法 124.4擬梁法 144.5直接設計法 154.6等代框架法 205設計規(guī)定 235.1載力計算 235.2撓度和裂縫控制 266

3、構造要求 286.1 一般規(guī)定 286.2邊支承板樓蓋 296.3柱支承板樓蓋 307施工及驗收 347.1 一般規(guī)定 347.2內模驗收 347.3施工技術 377.4空心樓蓋結構質量驗收 41附錄A筒芯進場檢驗方法43附錄 B 質量驗收記錄 47技術規(guī)程 全文）1 總則1.0.1 為了在現澆混凝土空心樓蓋結構的設計與施工中，做到安全適用、技術先進、經濟合 理、確保質量，制定本規(guī)程。1.0.2 本規(guī)程適用于房屋和一般構筑物中現澆的鋼筋混凝土和預應力混凝土空心樓蓋結構的 設計、施工與驗收。1.0.3 現澆混凝土空心樓蓋結構應根據建筑功能要求和材料供應與施工條件，確定相應的設 計與施工方案，嚴格

4、執(zhí)行質量檢查和驗收制度。1.0.4 現澆混凝土空心樓蓋結構的設計、施工與驗收除應符合本規(guī)程的要求外，尚應符合國 家現行有關標準的規(guī)定。2術語和符號2.1術 語2.1.1 空心樓蓋 hollow floor system 按一定規(guī)則放置內模后經澆筑混凝土而成空腔的樓蓋。2.1.2 埋入式內模 embedded filler 設置在現澆混凝土空心樓蓋結構中用于形成空腔的筒芯、箱體以及筒體、塊體的總稱，筒稱 內模式。2.1.3 筒芯、筒體 hollow tube and cylinder 用于現澆混凝土空心樓蓋結構的空心、實心筒形內模。2.1.4 箱體、塊體 hollow box and block

5、 用于現澆混凝土空心樓蓋結構的空心、實心箱形內模。2.1.5 體積空心率 void ratio of volume樓蓋區(qū)格板內自墻、梁 暗梁）、柱 柱帽）邊算起的區(qū)域內埋置內模的體積與該區(qū)域內結構 輪廓體積的比值。2.1.6 間距 space 相鄰內模中心之間的距離。2.1.7 肋寬 rib width 相鄰內膜側面之間的最小距離。2.1.8 端距 end to end distance 順筒方向兩筒芯或筒體端部之間的距離。2.1.9 板頂厚度、板底厚度 minimum depth on filler and under filler 空心樓板中內模表面至板頂、板底的最小距離。2.1.10 邊

6、支承板 edge-supported slab 由墻或剛性梁支承的樓板。2.1.11 柱支承板 column-supported slab 無梁或帶柔性梁的板柱結構中的樓板。2.1.12 柱上板帶 column strip在柱中心線兩側各為 1/4板跨 板跨取兩個方向柱中心距的較小者）寬度范圍內的板帶。2.1.13 中間板帶 middle strip相鄰柱上板帶之間的板帶。2.1.14 擬梁法 cross beams method 將柱支承板現澆樓蓋等代成雙向交叉梁系進行內力分析的簡化方法。2.1.15 直接設計法 direct design method 在兩個方向將柱支承板現澆樓蓋計算區(qū)格

7、板的靜力彎矩在控制截面按彎矩系數直接分配的內 力分析的簡化方法。2.1.16 等代框架法 equivalent frame method 在兩個方向將柱支承板現澆樓蓋結構等效成以柱軸線為中心的連續(xù)框架分別進行內力分析的 簡化方法。2.1.17 不平衡彎矩 unbalanced moment 荷載作用下樓蓋結構中的柱與周邊梁、板之間相互傳遞的彎矩。2.2符 號2.2.1 材料性能Ec b 梁混凝土彈性模量；E c s 筒芯樓板混凝土彈性模量；2.2.2 作用、作用效應及承載力M 正彎矩設計值；M 1、Ml r 左、右端的負彎矩設計值；Mo 總的靜力彎矩設計值；qd 考慮重要性系數的均布堅向荷載基

8、本組合設計值；M1 邊支承雙向板短邊方向的總正彎矩設計值；M2 邊支承雙向板長邊方向的總正彎矩設計值；V 樓板計算寬度內的剪力設計值；Mnub 不平衡彎矩設計值；Fl,eq 板柱結構等效集中反力設計值；Flu 受沖切承載能力設計值。2.2.3 幾何參數D 筒芯外徑；L 筒芯長度；bw 肋寬；hs 筒芯樓板厚度；bb、hb 梁的截面寬度、高度；b 板的計算寬度；ln 從支座邊到支座邊的凈跨；l1 邊支承雙向板短邊或柱支承板計算方向的軸線到軸線跨度；l2 邊支承雙向板長邊或柱支承板計算方向垂直的軸線到軸線跨度；c1 柱支承板沿計算方向柱或柱帽、托板的寬度；c 2 柱支承板垂直于計算方向柱或柱帽、托

9、板的寬度；d 柱縱筋直徑；S1、S2 內模為筒芯時，順筒方向、橫筒方向擬梁所包括 的空心樓板的寬度；Is1、 Is2 內模為筒芯時，樓板空心部分順筒方向、橫筒方向的抗彎慣性矩；It 梁抗扭慣性矩；Ib 梁的計算截面抗彎慣性矩；Is 樓板的計算截面抗彎慣性矩；I c 柱在計算方向的截面抗彎慣性矩；Isb 等代框架梁在跨中截面的抗彎慣性矩；bsol 計算板帶中柱軸線上實心板帶的寬度；Ihol 計算板帶中空心部分樓板截面抗彎慣性矩；Kc 柱的轉動剛度；Kt 柱兩側橫向構件的抗扭剛度；Ks 等代框架梁轉動剛度；2.2.4 計算系數及其它n-考慮區(qū)格板內薄膜效應的彎矩折減系數；a 1 a 2-兩個方向柱

10、上板帶中梁與板截面抗彎剛度的比值；卩1卩2-樓蓋區(qū)格板支承約束系數；B -計算板帶橫向邊梁截面抗扭剛度與板的截面抗彎剛度的比值；B 1-柱兩側橫向構件的抗扭剛度增大系數；Z-受剪計算系數；3 內模3.1 一般規(guī)定3.1.1 用于現澆混凝土空心樓蓋的內模除應滿足規(guī)格和外觀質量要求外，尚應具有符合施工 要求的物理力學性能。3.1.2 內模材料中氯化物和堿的含量應符合現行有關標準的規(guī)定，且不應含有影響環(huán)境保護 和人身健康的有害成份。3.1.3 內?？刹捎每招牡耐残?、箱體，也可采用輕質實心的筒體、塊體。3.2 筒芯321 筒芯的外徑 Dvmm）可取為 100、120、150、180、200、220、2

11、50、280、300、350、40 0、 450、 500。筒芯的長度Lvmm）可取為500、1000、1500、2000。3.2.2 筒芯筒壁應密實，筒芯兩端封板應與筒體牢固連接。筒芯外表面不應有飛邊、毛刺、 孔洞及影響成孔效果的其它缺陷。注：對已發(fā)現的外觀質量缺陷，可在現場進行修補。3.2.3 筒芯的尺寸應符合設計要求，其偏差應符合表 的規(guī)定。表3.2.3 筒芯尺寸允許偏差項 目 允許偏差 <mm）長度 0，-10外徑 ±3端面平整度 5筒體平直度 <側彎曲） 5不圓度 53.2.4 筒芯的物理力學性能應符合表 的規(guī)定。表3.2.4 筒芯物理力學性能要求項目要求單位長

12、度質量 D=100、120、150、180、200mm< 12kg/mD=220、250、280、300、350mm < 25kg/mD=400、450、500mm < 40kg/m吸水率< 18%抗壓荷載 1000N抗振動沖擊振動1min，無裂紋，無破損3.3 其它內模3.3.1 空心箱體、實心筒體、實心塊體等內模的質量應符合有關產品標準的要求?？招南潴w應具有可靠的密封性。實心筒體、實心塊體應具有滿足施工要求的強度和韌性。3.3.2 空心箱體及實心塊體的底面宜為正方形，其邊長不宜大于1000mm。4 結構分析4.1 一般規(guī)定4.1.1 現澆混凝土空心樓蓋結構的整體布置

13、應能合理地傳遞各種荷載和作用，具有明確的計算簡圖，并應符合下列要求：1 結構體型宜規(guī)則，具有合理的剛度和承載力分布；2 構件應具有適當的承載力，關鍵的構件或部位應具有足夠的變形能力；3 在豎向、水平向結構構件的截面四角，應有貫通的縱向鋼筋，并具有足夠的受拉錨固承載力；4 在混凝土易于壓碎的結構部位應設置加強的約束鋼筋。4.1.2 現澆混凝土空心樓蓋結構中，樓板的支承可采用梁、柱或和）墻。4.1.3 現澆混凝土空心樓蓋結構的區(qū)格板宜呈矩形。當內模為筒芯時，區(qū)格板內筒芯宜沿受 力較大的方向布置。4.1.4 現澆混凝土空心樓蓋各區(qū)格板中布置內模的范圍，應符合本規(guī)程第條、第條、第 條的規(guī)定，并在周邊實

14、心區(qū)域內采取相應的構造措施。4.1.5 柱支承板樓蓋結構可根據建筑設計和承載力計算的要求確定是否設置柱帽、托板。4.1.6 樓板中承受較大集中荷載的部份不宜布置內模。4.1.7 現澆混凝土空心樓蓋結構的柱和墻也可根據需要布置豎向內模。4.2 結構分析方法4.2.1 現澆混凝土空心樓蓋結構的房屋高度、抗震等級和結構分析應符合現行國家標準混 凝土結構設計規(guī)范 GB 50010、建筑抗震設計規(guī)范 GB 50011等的有關規(guī)定。4.2.2 抗震設計時，現澆鋼筋混凝土空心樓蓋結構中的框架部分，可采用梁寬大于柱寬的扁 梁作為框架梁，扁梁的布置和截面尺寸應符合現行國家標準建筑抗震設計規(guī)范 GB 50011

15、有關的規(guī)定?，F澆預應力混凝土空心樓蓋結構中的扁梁應符合國家現行標準預應力混凝土結構抗震設計 規(guī)程 JGJ 140有關規(guī)定。注：扁梁不宜用于一級抗震等級的框架結構。4.2.3 現澆混凝土空心樓蓋結構承載能力極限狀態(tài)的靜力設計應按現行國家標準建筑結構 荷載規(guī)范 GB 50009取用荷載效應基本組合進行計算；承載能力極限狀態(tài)的抗震設計應按現 行國家標準建筑抗震設計規(guī)范 GB 50011取用地震作用效應和其他荷載效應的基本組合進 行計算。正常使用極限狀態(tài)設計應按現行國家標準建筑結構荷載規(guī)范GB 50009取用荷載效應標準組合、準永久組合進行計算。4.2.4 現澆混凝土空心樓蓋結構在承載能力極限狀態(tài)下的

16、內力設計值，可采用線彈性分析方 法確定，并可根據具體情況考慮內力重分布；也可采用非線性或塑性極限分析方法確定。 正常使用極限狀態(tài)下的內力和變形計算，宜采用線彈性分析方法；對鋼筋混凝土樓蓋結構構 件，宜考慮開裂對截面剛度的影響。4.2.5 現澆混凝土空心樓蓋結構可按下列規(guī)定進行內力分析：1 邊支承板樓蓋結構：樓板僅考慮承受豎向荷載，可按本規(guī)程4.3節(jié)的規(guī)定進行內力分析；周邊支承結構應考慮承受豎向荷載、水平荷載和<或)地震作用，按現行有關規(guī)范進行內力分析。2 柱支承板樓蓋結構：承受均布豎向荷載的樓蓋，可按本規(guī)程第4.4 節(jié)、第 4.5節(jié)、第 4.6 節(jié)的規(guī)定進行內力分析；承受均布豎向荷載、水

17、平荷載和<或)地震作用的樓蓋結構，宜按第 4.6節(jié)的規(guī)定進行內力分析。3 對現澆混凝土空心樓蓋結構也可采用有限元方法進行內力分析。4.2.6 邊支承板樓蓋的內力重分布可按本規(guī)定第 、條的有關規(guī)定執(zhí)行。 符合本規(guī)程 條的要求的柱支承板樓蓋經過彈性分析求得內力后，樓板每個方向正、負彎 矩之間的調幅不應超過 10%，彎矩調整后單區(qū)格板內計算方向的靜力彎矩應符合下列條件：M +1/2<M / l + M / r) > MO (4.2.6>式中 M 區(qū)格板計算方向跨中正彎矩設計值；M l 、 M r 區(qū)格板計算方向左、右端的負彎矩設計值；MO 設計方向一跨內總的靜力彎矩設計值，按

18、本規(guī)程條確定；4.2.7 對于直接承受動力荷載的構件，以及要求不出現裂縫或處于侵蝕環(huán)境等情況下的結 構，不應采用考慮塑性內力重分布的分析方法。4.2.8 現澆混凝土空心樓蓋也可采用塑性餃線法或條帶法等塑性極限分析方法進行承載能力 極限狀態(tài)設計，但應滿足正常使用極限狀態(tài)的要求。4.3 邊支承板內力分析4.3.1 邊支承板樓蓋結構的支承條件可按下列規(guī)定確定：1 當樓蓋的內區(qū)格板由現澆混凝土墻支承時，該區(qū)格板應按豎向剛性支承考慮；2 當樓蓋的內區(qū)格板由周邊現澆框架梁支承，且符合下列條件時，該區(qū)格可按豎向剛性支承 考慮：hb/hs > 4bb h3b/In h3s > 2框架梁按矩形截面的

19、受彎承載力設計值不應小于由板達到承載能力極限狀時傳遞到梁上荷載 產生的彎矩設計值的 1.1倍。中bb、hb 梁的截面寬度和高度；hs 樓板厚度；In 梁的凈跨，按本規(guī)程 的原則確定；3 擱置在砌體外墻上的區(qū)格板，沿墻的板邊彎矩應取為零；4 對樓蓋的端區(qū)格板和角區(qū)格板，周邊支承條件應根據支承構件的彎曲、轉剛度確定。4.3.2 邊支承板樓蓋結構的區(qū)格板應按下列原則進行計算：1 兩對邊支承的板應按單向板計算：2 四邊支承的板，當長邊與短邊長度之比小于或等于2.0時，應按雙向板算：當長邊與短邊長度之比大于 2.0時，可按單向板計算。4.3.3 邊支承板樓蓋結構的區(qū)格板，可按各向同性板進行內力分析。4.

20、3.4 邊支承單向板經過彈性分析求得內力后，一跨內正、負彎矩之間的調幅不超過20%，彎矩調整后一跨內的靜力彎矩應符合下列條件：M +1/2<M / 1+ M / r） > 1/8 彎矩調整后各控制截面的彎矩設計值不宜小于 1/24 qd bI2n。式中 M 正彎矩設計值；M / 1、M / r 按凈跨In考慮左、右端的負彎矩設計值；qd 考慮重要性系數的均布豎向荷載基本組合設計值；b 板的計算寬度；l2n 板在兩支座邊之間的距離；4.3.5 邊支承雙向板經過彈性分析求得內力后，每個方向正、負彎矩之間的調幅應超過20%，彎矩調整后一個區(qū)格板內各控制截面上的彎矩設計值之和應符合下列條件

21、<圖 )：2M1 十2M2+ M / t1+ M / b1+ M 12+ M / r2 > 1/12 n qd I21-31> (4.3.5>式中 M1 短邊方向的總正彎矩設計值；M2 長邊方向的總正彎矩設計值；M / t1、M / bl 短邊方向按凈跨考慮的總負彎矩設計值，M / t1為圖435中上邊的總負彎矩設計值，M bl為下邊的總負彎矩設計值；Mz I2、M r2 長邊方向按凈跨考慮的總負彎矩設計值，M 12為圖435中上邊的總負彎矩設計值，M r2為下邊的總負彎矩設計值；n -慮區(qū)格板內薄臘效應的彎矩折減系數：當有可靠的實踐經驗時，對中間區(qū)格板，可取n0;8對

22、端區(qū)格板，可取>0.9對角區(qū)格板，可取n =1.0當無經驗時取n =1.0I1 、 I2 雙向板短邊、長邊的邊長；圖4.3.5 雙向板彎矩示意4.4 擬梁法4.4.1 承受均布豎向荷載的柱支承板樓蓋采用擬梁法進行彈性分析時 , 擬梁宜在樓蓋平面范圍 內統一布置 .擬梁的截面抗彎剛度宜按本規(guī)程 條確定。區(qū)格板內擬梁的數量可根據板的跨度及計算要 求等確定，且在各方向均不宜少于 5個。在多區(qū)格板樓蓋內擬梁宜取為連續(xù)梁，計算中應考 慮樓蓋周邊梁 <擬梁)產生扭轉對連續(xù)梁內的影響。4.4.2 擬梁的抗彎剛度可取用擬梁所代表樓板寬度范圍內各部分的抗彎剛度之和，各部分的 抗彎剛度可按下列規(guī)定確定

23、：1 梁、柱軸線上實心部分，其截面抗彎剛度應根據實際截面計算；2 當內模為筒芯且板頂厚度和板底厚度相等時，樓板空心部分順筒方向、橫筒方向的抗彎剛度為Ecs Isl、Ecs Is2,其中截面抗彎慣性矩Isl、Is2可按下列公式計算：lsl=(1/12 b1h3 s n%/64> $)Is2 = yX S2/ S1 X Is1 <424.2式中b1 順筒方向單元截面寬度：b仁D+ bw其中bw為順筒方向肋寬； hs 樓板厚度；D 筒芯外徑；S1、S2 順筒方向、橫筒方向擬梁所包括的空心樓板的寬度；丫 一筒方向擬梁抗彎剛度的計算系數：當 D/hs < 0時，可取等于1.0;當D/h

24、s > 0時，可 取等于0.9;當0.6v D/hsv 0.7時，可按線性內插法確定。3 當內模為箱體時，樓板空心部分兩個方向的抗彎剛度可按照實際截面確定。4.5 直接設計法4.5.1 當承受均布豎向荷載的住支承板樓蓋結構符合下列條件時，可按直接設計法進行內力分析：1 在結構的每個方向至少有三個連續(xù)板跨;2 所有區(qū)格板均為矩形，各區(qū)格的長寬比不大于 2;3 兩個方向的相鄰兩跨的跨度差均不大于長跨的1/3;4 柱子離相鄰柱中心線的最大偏差在兩個方向均不大于偏心方向跨度的 10%;5 荷載僅為豎向重力荷載，可變荷載標準值不超過永久荷載標準值的2倍;6 當柱軸線上有梁時，兩個垂直方向梁應符合下

25、列條件：0.2 心 1/ 卩 2< 5 式中 卩、卩2 蓋區(qū)格板支承約束系數：卩仁a 1X 12、1卩2= a 2 11/ l；11 、 l2 區(qū)格板計算方向、垂直于計算方向的軸線到軸線跨度;a 1 a 2算方向、垂直于計算方向柱上板帶中梁與板截面抗彎剛度的比值：a =Ecblb/EcsIs其中Ecb、Ecs為梁、板的混凝土彈性模量；I b為梁的計算截面抗彎慣性矩，對計算方 向、垂直于計算方向按本規(guī)程第條的規(guī)定計算；I s為樓板的計算截面抗彎慣性矩，對計 算方向、垂直于計算方向本規(guī)程第 規(guī)定計算。當不符合上述條件時，可按本規(guī)程第 4.6節(jié)的等代框架法或第 4.4節(jié)的擬梁法進行內力分析。4

26、.5.2 在支座中心線兩側，以區(qū)格板中心線為界的板帶為直接設計法的計算板帶。計算板帶 在計算方向一跨內的總的靜力彎矩設計值 Mo應按下列公式計算：Mo=1/8qd 12 12 n （4.5.2> 式中 qd 考慮重要性系數的板面均布豎向荷載基本組合設計值；12 計算板帶的寬度；In 計算方向區(qū)格板凈跨，取為區(qū)格板中柱 <柱帽、托板或墻）側面之間的距離，In取值 應不小于0.6511, 11為計算方向的柱中心距。總的靜力彎矩設計值M0在計算方向各控制截面可按下列規(guī)定進行分配：1對內跨，正彎矩設計值取為0.35 M0,負彎矩設計值取為0.65 M0;2 對端跨，按表 中的系數分配。表4

27、.5.3 計算板帶端跨靜力彎矩設計值分配系數支座約束條件 外邊緣無約束 板在各支座間均有梁 板在內支座間無梁 外邊緣完全約束 無邊梁 有邊梁內支座負彎矩 0.75 0.70 0.70 0.70 0.65外支座負彎矩 0 0.16 0.26 0.30 0.65正彎矩 0.63 0.57 0.52 0.50 0.35按上述方法分配彎矩時內支座應能抵抗支座兩側分配負彎矩的較大值，否則應對不平衡彎矩 進行分配：邊梁或板邊設計時應考慮外支座負彎矩引起的扭轉作用。4.5.4 柱上板帶各控制截面所承擔的彎矩設計值可按本規(guī)程第條確定的彎矩設計值乘以表中的系數確定，表中系數B按下列公式計算：B t=Ecblt/

28、2.5 Ecsls (4.5.4>式中Bt 出算板帶橫向邊梁截面抗扭剛度與板的截面抗彎剛度的比值；lt 梁抗扭慣性矩，按本規(guī)程 條的規(guī)定確定；表4.5.4 柱上板帶承受計算板帶內彎矩設計值的分配系數l2 / l10.5 1.0 2.0內支座負彎矩 卩=0 0.75 0.75 0.751 0.90 0.75 0.45外支座負彎矩 卩=0 B t=0 1.00 1.00 1.00B t > 2 0.75 0.75 0.751 B t =0 1.00 1.00 1.00B t > 2 0.90 0.75 0.45正彎矩 卩=0 0.60 0.60 0.60卩1 0.9075 0.4

29、5注： 1系數可要表中數值線性插值：2當支座由柱列或墻組成，且柱列或墻的長度不小于3/4 12時，可認為負彎矩在12范圍內均勻分布。4.5.5 計算板帶中不由柱上板帶承受的彎矩設計值應按比例分配給兩側的半個中間板帶；每 個中間板帶應承受兩個半個中間板帶分配的彎矩設計值之和。 與支承在墻上的板邊相鄰且平行的中間板帶，應承受由第一列內柱計算板帶分配給半個中間 板帶彎矩設計值的 2倍。對帶梁的柱上板帶，當 卩耳1,梁應承受上板帶彎矩設計值的85% ;當0<応時，可按 線性插值確定梁承受的彎矩設計值。此外，梁還應承受直接作用在梁上的荷載產生的彎矩設 計值。對帶梁的區(qū)格板，當卩紳1,各梁應承受從屬

30、面積內豎向荷載產生的全部剪力設計值； 當0V卩<時，各梁應承受從屬面積內豎向荷載產生的剪力設計值的船，其余的剪力設計值由樓板承擔。此外，梁還應承受直接作用在梁上的荷載產生的剪力的設計值。4.5.8 柱支承板樓蓋結構中，板柱之間由豎向荷載產生的不平衡彎矩宜按下列規(guī)定確定：1 對計算方向的內柱，不平衡彎矩宜考慮周邊可變荷載的不利布置；2 對計算方向的內柱，由節(jié)點受剪承擔的不平衡彎矩可取為0.3 M0。4.5.9 帶梁的柱支承板中，梁計算截面翼緣自梁側面向外延伸寬度可取為梁的腹板凈高 hw(hw =hb-hs, hb為梁高，hs為板厚，梁的抗彎慣性矩可按T形或倒L形截面確定。梁計算截面抗彎 慣

31、性矩計算時，應取用扣除內模后的實際截面確定。帶暗梁的柱支承板中，梁的抗彎慣性矩可按暗梁實際截面確定。梁抗扭慣性矩I t計算時，可將截面分成幾個矩形，按下列公式計算：I t= 1-0.63 x x 3y/3 (4.5.10>式中x y單元矩形的短邊、長邊邊長。 抗扭慣性矩應按下列三者計算，并取最大值：1 寬度為柱、托板或柱帽在計算方向的寬度的那部分板；2 第1款規(guī)定的部分再加上梁在板上、板下突出的部分；3 本規(guī)程 條規(guī)定的梁計算截面。4.5.11 計算方向、垂直于計算方向樓板的計算截面抗彎慣性矩可按下列公式計算： Is= bsol h3s/12+ Ihol (4.5.11>式中 bs

32、ol 所考慮方向計算板帶中柱軸線上實心部分的寬度；Ihol 所考慮方向計算板帶中空心部分樓板截面抗彎慣性矩：當內模為筒芯時，均按順筒 方向實際截面計算；當內模為箱體時，按實際截面計算；4.6 等代框架法4.6.1 柱支承板樓蓋采用等代框架法進行彈性分析時應符合下列規(guī)定：1 等代框架可采用彎矩分配法或有限元法進行曲內力分析；2 在均布豎向荷載作用下，可假定柱和上一層及下一層樓蓋固接，等代框架梁應由柱軸線兩 側區(qū)格板中心線之間的樓板和梁組成；3 在水平荷載和地震作用下，等代框架應取從結構的底層到頂層所有的樓蓋和柱，等代框架 梁的寬度宜取用計算方向軸線跨度的 3/4及第 2款規(guī)定的等代框架梁寬度與垂

33、直于計算方向柱 帽或托板有效寬度之和的 1/2中的較小值；4 在均布豎向荷載作用下，當可變荷載不大于永久荷載的3/4 時，可不考慮可變荷載的不利布置。4.6.2 承受均布豎向荷載的柱支承板樓蓋采用等代框架法進行彈性分時，等代框架梁和等代 框架柱的截面慣性矩應按下列原則確定：1 在柱或柱帽、托板范圍以外，等代框架梁和等代框架柱的截面慣性矩可根據混凝土實際截 面進行計算；2 對等代框架梁，從柱中心至柱或柱帽、托板側面范圍內的慣性矩等于柱或柱帽、托板側面的慣性矩除以<1-c2/l2) 2,其中c2為垂直于計算方向的柱或柱帽、托板寬度，12為等代框架梁 的寬度。3 對等代框架柱，板頂至板底或梁底

34、范圍內的慣性矩可視為無窮大。4.6.3 承受均布豎向荷載的柱支承板樓蓋采用等代框架法進行彈性分析時，等代框架的轉動剛度Kec可按下列公式計算：Kec=E Kc/ <1+E Kc/ Kt ) (4.6.3>式中Kc柱子的轉動剛度：對無柱帽、托板的無梁板柱結構，Kc =4Ecclc/H其中Ecc為柱的混凝土彈性模量，lc為柱在計算方向的截面抗彎慣性矩，H為柱的計算長度：對底層柱為 從基礎頂面到一層樓板頂面的距離，對其余各層柱為上、下兩層樓板頂面之間的距離；對于 有柱帽、托板或帶梁的板柱結構，應考慮柱軸線方向截面變化對Kc的影響；Kt 柱兩側橫向構件的抗扭剛度，按本規(guī)程 條規(guī)定計算；4.

35、6.4 承受均布豎向荷載的柱支承板樓蓋采用等代框架法進行彈性分析時，柱兩側橫各構件的抗扭剛度Kt按下列公式計算：Kt= B 1 刀 9Ec/ l2(1-c2/ 12> 3 (4.6.4>式中It 柱兩側構件的抗扭慣性矩，按本規(guī)范 條的規(guī)定計算；B 1兩側橫向構件的抗扭剛度增長大系數：對于無梁樓板B 1=1對于計算方向軸線上有梁的樓板B 1=Isb/Is其中Is本規(guī)程的規(guī)定確定，Isb為等代框架梁在跨中截面的抗彎 慣性矩，即Is梁突出部分的抗彎慣性矩。4.6.5 承受均布豎向荷載的柱支承板樓蓋采用等代框架法進行彈性分析時，無柱帽、托板的等代框架梁轉動剛度Ks可按下式計算：Ks=4Ec

36、sxIsb/l1 (4.6.4>對于有柱帽、托板的等代框架梁，應考慮計算方向上截面變化對Ks影響。4.6.6 承受均布豎向荷載的柱支承板樓蓋采用等代框架法進行彈性分析時，等代框架的計算 彎矩沿寬度方向可采用與第 4.5節(jié)相同的比例進行分配，此時，對帶梁的柱支承板，柱軸線 梁在兩個方向相對剛度的比值應符合本規(guī)程第 條第6款的規(guī)定。4.6.7 承受均布豎向荷載的柱支承板樓蓋采用等代框架法進行彈性分析時，柱上板帶、中間板帶的彎矩控制可按下列原則確定：1 對內跨支座，彎矩控制截面可取為柱或柱帽側面處，但與柱中心的距離不應大于0.175 l1；2 對有柱帽的端跨支座，彎矩控制截面可取為距柱側面距離

37、等于柱帽側面與柱側面距離二分 之一處。5 設計規(guī)定5.1 承載力計算5.1.1 對現澆混凝土空心樓蓋結構，各類結構構件的材料選擇、各項承載力計算應符合現行國家標準混凝土結構設計規(guī)范 GB50010、建筑抗震設計規(guī)范GB50011等的有關規(guī) 定?？招臉前甯鶕攘Ψ治鼋Y果進行承載力計算時，應取用空心樓板的實際截面。5.1.2 按本規(guī)程第 4.6.1 條計算的水平荷載和地震作用效應應與其它荷載效應相組合，鋼筋應 配置在該條第 3款規(guī)定的等代框架梁寬度范圍內。5.1.3 對考慮內力重分布的空心樓板，其正截面承載力計算中的截面受壓區(qū)高度宜符合下列要求：x = t (5.1.3>式中 t 受壓區(qū)最小

38、翼緣厚度；對其它構件，應符合鋼筋混凝土連續(xù)梁和框架考慮內力重分布設計規(guī)程 CECS51： 93的 相關規(guī)定。5.1.4 當內模為筒芯時，對現澆混凝土空心樓蓋中不配置受力箍筋的邊支承板，其受剪承載 力應符合下列規(guī)定：V < 0.7 Z ft(bw+D>ho+0.05Npo (5.1.3>式中V 寬度bw+D范圍內的剪力設計值；Z 受剪計算系數：對順筒方向取 1.3，對橫筒方向取 0.6；bw 筒芯間肋寬；D 筒芯外徑；ho 截面有效高度；Npo 寬度bw+D范圍內截面混凝土法向預應力等于零時的縱向預應力鋼筋及非預應力鋼筋的合力 ,按混凝土結構設計規(guī)范 GB 50010-2002

39、中條規(guī)定確定。5.1.5 當內模為箱體時，對現澆混凝土空心樓蓋中的肋梁，其受剪承載力計算及配筋構造應 符合國家標準混凝土結構設計規(guī)范 GB 50010-2002第7.5節(jié)和第10.2節(jié)的有關規(guī)定。5.1.6 對無梁的板柱結構，應在柱周圍設置實心區(qū)域，其尺寸和配筋應根據受沖切承載力計算確定。板的受沖切承載力計算除應符合混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2002中第7.7節(jié)及附錄G的有關規(guī)定外，尚應符合下列要求：1 在柱上板帶中設置有箍筋的暗梁時，其受沖切承載力可按上述規(guī)范第7.73條進行計算；2 當采用通過柱截面的正交型鋼剪力架或抗沖切錨栓時，其受沖切承載力的計算和構造要 求，應符合國家現行標

40、準無粘結預應力混凝土結構技術規(guī)程 JGJ 92的有關規(guī)定：3 當設置托板、柱帽時，應選擇最不利位置的受沖切破壞臨界截面進行驗算：4按上述規(guī)范第條及附錄G的規(guī)定，除應考慮板柱節(jié)點臨界截面上由剪切傳遞的不平衡彎矩a0Munb外，由彎曲傳遞的不平衡彎矩（1-a0>Munb應由有效寬度為柱或柱帽兩側各1.5hs （有托板時hs取托板與樓板厚度和 > 的截面范圍內配置的縱向受拉鋼筋承擔；5 沿兩個主軸方向通過柱截面的連續(xù)縱向鋼筋截面面積，應符合下列要求：fyAs+fpyAp > NG （5.1.6>式中 As 板底連續(xù)普通鋼筋總截面面積；對一端在柱截面對邊彎折錨固的鋼筋，其截面

41、面積按一半計算；Ap 連續(xù)預應力鋼筋總截面面積；對一端在柱截面對邊錨固的鋼筋，其截面面積按一半 計算；NG 在該層樓面重力荷載代表值作用下的柱軸向壓力設計值；fy、fpy 普通鋼筋、預應力鋼筋的抗拉強度設計值。5.1.7 對帶梁的板柱結構，其梁承載力、板受沖切承載力的計算應符合下列要求：1 梁應按本規(guī)程第 條的規(guī)定分配從屬面積內豎向荷載產生的剪力設計值并考慮與相應彎 矩、扭矩共同作用，取本規(guī)程第 條規(guī)定的計算截面進行承載力計算；2當卩紳1，板不考慮受沖切承載力計算；當Ov卩< 1時，板按下式計算受沖切承載力：Fl,eq < Flu （5.1.7>計算中不考慮梁在板上、板下凸出

42、的部分，僅考慮樓板的截面有效高度。式中 Fl,eq 板柱結構的等效集中反力，按國家標準混凝土結構設計規(guī)范 GB 5OO1O-2002附錄G的規(guī)定確定，附錄 G公式、（、>中 Fl、Munb、Munb,x、Munb,y均應乘以<1-ym） ym為計算中各梁 出勺平均值；Flu 受沖切承載力設計值，按國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2002公式（7.7.1-1>的右邊部分計算。5.2 撓度和裂縫控制5.2.1 在設計中采用了適宜的構件跨高比、周邊約束條件、構件配筋特性等條件下，且有可 靠的項目實踐經驗時，可不作撓度和裂縫寬度驗算。對按本規(guī)程第 條的考慮內力重分布進行設

43、計或直接采用塑性極限分析方法進行承載力計 算的樓板，宜作撓度和裂縫寬度驗算或采取有效的構造措施。5.2.2 現澆混凝土空心樓蓋可按由梁、柱分隔的區(qū)格板進行撓度驗算。在樓面均布豎向荷載的作用下，區(qū)格板的最大撓度計算值af,max宜按荷載效應標準組合并考慮荷載長期作用影響的剛度用結構力學方法進行計算，并應符合下要求：af,max < af,lim （522>式中 af,lim 樓蓋、屋蓋構件的撓度限值，按混凝土結構設計規(guī)范GB 50010表取用。5.2.3 受彎構件的撓度可按下列規(guī)定進行計算：1受彎構件的剛度B應按混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2002和無粘結預應力混凝土結 構技

44、術規(guī)程 JGJ 92-2004的有關規(guī)定計算；2 對邊支承雙向板，可取短跨方向最大彎矩處的剛度用雙向板彈性撓度公式進行計算：3 對區(qū)格的長寬比不大于 2的柱支承板，可取兩個方向最大彎矩處的剛度平均值作為該板剛 度用柱支承板彈性撓度公式進行計算。5.2.4 柱支承樓板的撓度也可根據第 條的剛度按下列規(guī)定進行計算：1 樓板撓度可取為長跨方向柱上板帶和短跨方向中間板帶的跨中撓度之和；2 板帶跨中撓度可按兩端嵌固約束計算；對邊跨尚應考慮邊支座扭轉的影響。5.2.5 當有可靠經驗時，現澆混凝土空心樓蓋構件的撓度也可采用本規(guī)程第4.4節(jié)的擬梁法進行計算，其剛度可按本規(guī)程第 條確定。5.2.6 在樓面均布豎

45、向荷載的作用下，現澆混凝土空心樓蓋區(qū)格板的裂縫控制宜符合混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002中333條、條的規(guī)定：無粘結預應力混凝土空心樓蓋 區(qū)格板的裂縫控制尚應符合國家現行標準無粘結預應力混凝土結構技術規(guī)程 JGJ 92-2004 的有關規(guī)定。5.2.7 現澆鋼筋混凝土空心樓蓋區(qū)格板，可根據本規(guī)程 條相應的最大彎矩確定板內縱向 受拉鋼筋應力，按混凝土結構設計規(guī)范 GB 50010-2002中條的規(guī)定計算最大裂縫寬 度，并按該規(guī)范公式 (8.1.1-4進行裂縫寬度驗算。6 構造要求6.1 一般規(guī)定6.1.1 現澆混凝土空心樓板的體積空心率不宜小于 25，也不宜大于 50。6.1.2 現澆

46、混凝土空心樓板的跨高比宜符合下列規(guī)定：1 邊支承鋼筋混凝土樓板：對單向板，不大于 30；對雙向板，跨度按短邊計，不大于 40；2 對柱支承鋼筋混凝土板，跨度按長邊計，不大于 35；3 對預應力混凝土樓板，可較鋼筋混凝土樓板適當增加。鋼筋混凝土空心樓板的跨度不宜大于15m;預應力混凝土空心樓板的跨度不宜大于 24 m。.6.1.4 當內模為筒芯時，現澆混凝土空心樓板截面的尺寸應根據計算確定，并應符合下列規(guī)定：1 樓板的厚度不宜小于 180mm;2筒芯間肋寬與筒芯外徑的比值不宜小于 0.2:肋寬的尺寸：對鋼筋混凝土樓板，不應小于50m m，對預應力混凝土樓板，不應小于60mm；3 板頂厚度和板底厚

47、度宜相等，且不應小于 40mm;4 當設置筒芯端距時，其尺寸不應小于 50mm。6.1.5 當內模為箱體時，現澆混凝土空心樓板截面的尺寸應根據計算確定，并應符合下列規(guī)定：1 樓板的厚度不宜小于 300mm2 箱體間肋寬與箱體高度的比值不宜小于 0.25；肋寬的尺寸：對鋼筋混凝 ±樓板，不應小于 60 mm，對預應力混凝土樓板，不應小于 80mm；3板頂厚度、板底厚度不應小于50m m，且板頂厚度不應小于箱體底面邊長1/15。6.1.6 在筒芯間肋寬、筒芯端距范圍內，均應根據肋寬大小設置單肢網片或雙肢構造箍筋， 其間距不宜大于 300mm。樓板中非預應力縱向受力鋼筋可均勻布置，鋼筋間距

48、不宜大于250mm。在筒芯間肋寬、筒芯端距以及箱體間肋寬范圍內，鋼筋可適當集中配置。JG樓板中無粘結預應力鋼筋可布置在順筒方向的肋寬、橫筒方向的筒芯端距、箱體間肋寬和樓 板周邊的混凝土實心部分，且應符合國家現行標準無粘結預應力混凝土結構技術規(guī)程 J 92的規(guī)定。6.1.8 當現澆混凝土空心樓板中內模布置區(qū)域需要開洞時，應在洞口周邊設置實心加強帶并 配置附加鋼筋。6.1.9 空心樓板的縱向受力鋼筋最小配筋率、溫度收縮鋼筋的配筋率應符合現行國家標準 混凝土結構設計規(guī)范 GB 50010的有關規(guī)定，配筋率按空心截面的實際面積計算。當內模 為筒芯時，橫筒方向的縱向受力鋼筋和溫度收縮鋼筋在單位寬度內的配

49、筋量宜與順筒方向相 同。6.2邊支承板樓蓋6.2.1 邊支承現澆混凝土空心樓蓋中，梁、板的配筋構造應符合現行國家標準混凝土結構 設計規(guī)范 GB 50010的有關規(guī)定。邊支承板樓蓋結構中，墻邊或梁邊的實心板帶寬度可取為0.2hs，且不小于50mm。6.2.3 邊支承板樓蓋角部應配置專門的構造鋼筋，構造鋼筋應符合下列規(guī)定：1 配筋的范圍從支座中心起，兩個方向的長度均為所在區(qū)格板短邊跨度的四分之一；2 每方向單位寬度內的配筋數量宜與樓板短跨的正彎矩配筋相同；3板面配筋宜從板角向內，且平行于板角 45o線；板底鋼筋宜垂直于板角45o線。4 板面、板底配筋也可采用鋼筋網片，網片兩個方向的配筋數量均同第2

50、款的要求。6.3柱支承板樓蓋6.3.1 柱支承板樓蓋中，區(qū)格板周邊的實心部分應符合下列要求：1 無梁的柱支承板樓蓋，柱上板帶的實心部分寬度不宜小于柱或柱帽兩側各 100mm；2 帶梁的柱支承板樓蓋，當梁寬不大于柱寬時，同第 1款要求；當梁寬大于柱寬時，柱上板 帶的實心部分寬度不宜小于梁寬兩側各 100mm；3 柱周圍的樓板實心部分在沖切破壞錐體底面線以外不宜小于 (h0/2+100>mm。6.3.2 柱支承板樓蓋結構中，若設置柱項托板，應符合下列規(guī)定：1 托板在每個方向的邊長不宜小于該方向樓板軸線跨度的六分之一；2 托板厚度不宜小于板厚的四分之一6.3.3 柱支承板樓蓋中，樓板的配筋應符

51、合下列規(guī)定：1 板面負彎矩鋼筋在邊支座的錨固應按現行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB 50010中的受拉鋼筋確定：對無特殊規(guī)定的板底正彎矩鋼筋，其在邊支座的錨固長度不得小于 150m m 邊支座的錨固長度從邊梁內邊算起，對無邊梁的樓蓋，從邊支座柱中心線算起。2 沿板的無支承的自由邊，垂直于自由邊的鋼筋應向下彎折至板底。當配置焊接鋼筋網片時，宜設置U形構造鋼筋井與板頂、板底的受力鋼筋搭接。3 柱上板帶受力鋼筋1> 12的負彎矩鋼筋從柱邊或柱帽邊向區(qū)格板內延伸的長度不應小于區(qū)格板掙跨的三分之 一，其余鋼筋的延伸長度不應小于凈跨的五分之一；2> 正彎矩鋼筋均應通長布置，鋼筋的連接部位應設置

52、在中間支座柱或柱帽兩邊向區(qū)格板延 伸三分之一凈跨的范圍內；3> 12的正彎矩鋼筋在邊支座的錨固應按現行國家標準混凝土結構設計規(guī)范GB 50010中的受拉鋼筋確定，其中應有不少于兩根鋼筋通過各柱截面。4 中間板帶受力鋼筋 ，1> 負彎矩鋼筋從柱邊或柱帽邊向區(qū)格板內延伸的長度不應小于區(qū)格板凈跨的四分之一；2> 正彎矩鋼筋均宜通長布置，鋼筋的連接部位應設置在中間支座柱或柱帽兩邊向區(qū)格板延 伸三分之一凈跨的范圍內。5 在樓板溫度、收縮應力較大的區(qū)域內，應根據混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2002第條的規(guī)定設置溫度收縮鋼筋。634對于帶梁的柱支承板樓蓋，當柱上板帶的梁與板截面抗彎

53、剛度比值a大于1.0時，應在樓蓋角部按本規(guī)程 條的要求配置構造鋼筋?？拐鹪O計時，對無梁的柱支承板樓蓋，應在柱上板帶中柱 （或柱帽兩側各1.5hs（有托板 時，hs取托板與樓板厚度之和 >范圍內設置暗梁。6.3.6 抗震設計時，無梁的柱支承板樓蓋中的配筋構造應符合下列規(guī)定：1 等代框架梁寬度內不少于 12的鋼筋應配置在暗梁內，暗梁下部鋼筋不少于上部鋼筋的 1 2。暗梁內應有不少于 12的負彎矩鋼筋通長布置。等代框架粱寬度內應有總數不少于 1 3的負彎矩鋼筋通長布置；2暗梁應采用不少于四肢的封閉箍筋，箍筋直徑不應小于 8mm,間距不應大于300mm；3暗梁的箍筋加密區(qū)長度不宜小于3hs。加密

54、區(qū)范圍內箍筋肢距不應大于250m m,箍筋間距 不應大于 100mm。6.3.7 抗震設計時,對帶梁的柱支承板樓蓋,梁的寬度不宜大于柱或柱帽寬與柱兩側各 15hs （有托板時，hs取托板與樓板厚度和 之和；梁的配筋構造應符合國家現行標準 混凝土結 構設計規(guī)范 GB 50010、建筑抗震設讓規(guī)范 GB 50011和預應力混凝土結構抗震設計 規(guī)程JGJ 140的有關規(guī)定。6.3.8 按本規(guī)程第 條的規(guī)定設置的框架扁梁，應根據抗震等級按國家現行標準建筑抗 震設計規(guī)范 GB 50011進行抗震驗算并應符合相應的構造要求。扁梁框架的梁柱節(jié)點核心區(qū) 截面抗震驗算應符合上述規(guī)范附錄第 D.2節(jié)的有關規(guī)定。6

55、.3.9 抗震設防烈度為 8度時，宜采用有托板或柱帽的板柱節(jié)點，托板或柱帽根部的厚度與板 厚之和不宜小于柱縱向受力鋼筋直徑的16倍。托板或柱帽的邊長不宜小于4hs及柱截面相應 邊長之和。7施工及驗收7 1 一般規(guī)定7.1.1 現澆混凝土空心樓蓋結構各分項項目的施工及驗收除應遵守本規(guī)程的規(guī)定外，還應符 合現行國家標準混凝土結構項目施工質量驗收規(guī)范 GB 50204的有關規(guī)定。7.1.2 現澆混凝土空心樓蓋結構施工現場質量管理應有健全的質量管理體系、施工質量控制和質量檢驗制度?，F澆混凝土空心樓蓋結構施工項目應有專門的施工技術方案,并經審查批準。7.1.3 現澆混凝土空心樓蓋結構中內模的安裝應按模板

56、分項項目的要求進行施工質量控制和 驗收。在澆筑混凝土之前，尚應對內模安裝進行隱蔽項目驗收。7.1.4 對現澆混凝土空樓蓋結構中的鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求當設計無具體 要求時，起拱高度宜為跨度的 2100031000。7.1.5 在鋼筋安裝、預應力筋敷設、內模安裝及預留、預埋設施安裝的過程中均應事先劃線 定位。對內模必須采取防止漂浮的有效措施。72 內模驗收7.2.1 筒芯進場時，應按同一生產廠家、同一材料、同一生產工藝、同一規(guī)格且連續(xù)進場的 筒芯不超過 5000件為一個檢驗批，檢查產品合格證、出廠檢驗報告，并進行抽樣檢驗，其質 量應符合本規(guī)程 3章的有關規(guī)定。當連續(xù) 3批一次檢驗合格時，可改為每 10000件為一個檢驗 批。對每個檢驗批筒芯的外觀質量應全數目測檢查，其質量應符合規(guī)程 條的要求。對不符合 質量要求的筒芯，應進行修補。對每