大體積承臺施工方案

1、五里坡特大橋大體積承臺施工方案一、工程概況五里坡特大橋起點樁號K81+90G終點樁號K83+144,橋梁全長1238米，最大橋高172米，主橋最大墩高153米。主橋上部結(jié)構(gòu)為85+4X160+85米預應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)，主墩9#、10#、11#、12#、13#W墩采用雙薄壁空心墩，橋墩基礎(chǔ)為群樁承臺。左右幅承臺為一體式，共計5個承臺，最大體積3374.8立方米。承臺具體尺寸及工程數(shù)量見下表:墩號（尺白9#10#11#12#13#28.6*23.6*528.6*18.6*528.8*16.2*528.8*16.2*528.6*23.6*5C30昆凝土3374.82659.82332.82332.833

2、74.8HRB33鋼筋409349.9249054.2226418.1226418.1409349.9D啾筋焊網(wǎng)58724638408240825872、總體施工規(guī)劃1、施工方案鋼筋在墩旁集中加工制作，現(xiàn)場人工綁扎承臺鋼筋。冷卻管綁扎在承臺鋼筋骨架上，注意按設(shè)計及時、準確地預埋主墩墩身鋼筋。模板采用主墩墩身使用的21mm進口膠合板，豎肋采用（木工字梁），橫肋采用雙12槽鋼背楞，鋼管架支撐加固。在1號和2號攪拌站集中拌制熱碎，8臺碎運輸車運輸，采用兩臺汽車泵站，碎泵送入模，碎澆筑速度70myh,澆筑碎量為3374.8m3,預計9#承臺澆注時間為60小時。施工時采用分段分層澆注，整個承臺分為二段，

3、每段由一臺泵負責，碎泵送沿用筒入模，每層30cm水平分層澆筑，插入式振搗器振搗。澆筑完成后通過測溫進行溫控，根據(jù)測得的溫度數(shù)據(jù)來調(diào)整冷卻管中水的流量。碎上表面采用蓄熱水養(yǎng)護，四周側(cè)面采用覆蓋蓬布，生爐子加溫保持內(nèi)外溫差。2、機械配備：序號名稱單位數(shù)量型號備注1碎罐車臺89m32碎泵車臺237m3柴油固定條臺1TBC80備用4插入式振搗棒根6705插入式振搗棒根12506潛水泵臺87篷布m220008蜂窩煤爐子個129電鴇燈盞810拌合機臺1120011拌合機臺375012發(fā)電機臺23、材料準備材料計劃部位碎標號體積材料使用量(T)42.5水泥中砂(方)碎石(方)熱水粉煤灰聚酸9#承臺C3033

4、74.81025.91519.72469526.5347.67.23910#承臺C302659.8808.61197.71945.9414.92745.70511#承臺C302332.8709.21050.51706.7363.9240.35.00412#承臺C302332.8709.21050.51706.7363.9240.35.00413#承臺C303374.81025.91519.72469526.5347.67.239材料貯存能力部位材料貯存量(T)42.5水泥中砂碎石熱水粉煤灰聚酸1#攪拌站200*/1570*/13501202#攪拌站3009901820120水泥不足部分為500

5、噸，采用開盤時，在攪拌站停放2臺水泥車備用，粉煤灰采用開盤后通知供應(yīng)商供貨，以補充使用數(shù)量。三、承臺施工工藝1、鋼筋加工安裝樁檢合格孔底注漿完畢，墊層達到設(shè)計要求后，開始綁扎鋼筋，隨工布置散熱管。鋼筋集中制作，對于單根長度超過20米的骨架鋼筋分段加工完成，運送至承臺墊層上采用直螺紋連接，對于小直徑構(gòu)造鋼筋長度超過20米的分段制作完成后運送至承臺墊層采用焊接。所有鋼筋應(yīng)準確安裝，用支撐鋼筋將鋼筋結(jié)構(gòu)固定，以保證鋼筋在施工過程中不會發(fā)生移動。特別是墩身32mnffi筋的預埋鋼筋，采用鋼管骨架支撐，對其精確定位，以保證預埋鋼筋在澆筑承臺混凝土施工過程中不會發(fā)生移動。因為承臺高5m為方便下料和振搗承臺

6、底部混凝土，其頂部橫橋向每隔6米、縱橋向4米鋼筋應(yīng)預留人孔，作為泵車軟管下料口及下人孔。待承臺澆到3.5m厚度時，即開始補焊人孔處鋼筋。鋼筋綁扎完成自檢合格后，報經(jīng)監(jiān)理工程師檢查簽認后，才能澆注承臺混凝土。為給混凝土澆筑時提供支架，防止因工作人員在鋼筋上行走及機具放置在鋼筋上引起鋼筋骨架變形，應(yīng)在承臺架立鋼筋中增加鋼筋進行定位和加固，工作人員在架立鋼筋組成的平臺上振搗。2、冷卻管布設(shè)為了降低混凝土內(nèi)部溫度，在混凝土內(nèi)部布設(shè)冷卻管。冷卻管采用32mm水管，管道連接密封防止漏水，冷卻管在豎向分四層布置，層間距1.4,水平單層采用蛇形走向，上下兩層蛇形走向沿橋縱橫交錯布置。冷卻管和冷卻裝置的安裝要安

7、全、可靠，冷卻水管使用前進行試通水，防止管道漏水、阻塞。具體布置見下圖：C1管網(wǎng)平面布置C3出水口C1出水口C1進水口0,55C2進水口C1進水口C4出7k口C2出7k口C4管道C3管道C2管道C1管道C3民口0,75.1,118,6515AW82C2管網(wǎng)平面布置附注：1、圖中尺寸均以米計。2、冷卻管采用直徑32毫米的鑄鐵水管，管與管之間的連接采用配套的接頭。3、冷卻管在埋設(shè)和澆注混凝土過程中，應(yīng)防止漏水，使用完畢后壓漿封孔，露出部分切除。4、在開始澆筑混凝土即時通水，連續(xù)通水15天，水壓根據(jù)天氣情況做適當調(diào)整，出口溫度控制在40度以下。溫度控制標準綜合考慮混凝土入模溫度、混凝土水化熱的發(fā)展變

8、化規(guī)律、養(yǎng)護條件、通水散熱等因素，制定了以下混凝土的溫控標準：1 .混凝土澆筑時入模溫度：5C<T<25Co2 .混凝土的表面溫度與中心溫度之間溫差不大于25Co3,冷卻水與混凝土之間的溫差不大于25Co4 .拆模時內(nèi)外溫差小于25Co5 .降溫管出口水溫控制小于40c度。6 .內(nèi)部最高溫度050c7 .降溫速率<3C/d溫度控制措施通水降溫在碎澆筑到冷卻水管標高后立即開始通水，利用測溫管測量碎體內(nèi)溫度，當溫差超過規(guī)定時，要立即采取有效措施降低溫度差，及時調(diào)整水泵供水速度，加快循環(huán)。如加壓、加快冷卻水的循環(huán)速度、冷卻水箱內(nèi)加冰塊等，保證碎內(nèi)外溫差小于20Co外側(cè)保溫在混凝土澆

9、注之前，利用柱子預埋鋼筋采用鋼管將四個柱子進行連接，同時在基坑四周用鋼筋打設(shè)地錨，從柱子至地錨之間用鋼筋連接，形成保溫棚，按下圖搭設(shè)支架?；炷翝沧⑼戤吅螅⒓从门畈几采w，在基坑四周生爐子，燒熱水，保持結(jié)構(gòu)物外露的混凝土表面溫度及濕度。1匚門6空口£門日門,。戶I八I.一-izuy溫度監(jiān)控溫度測量器布置要合理，防止施工中損壞。冷卻系統(tǒng)盡量使用自動控制系統(tǒng)，要選用有施工經(jīng)驗的人操作。A、測溫設(shè)備便攜式建筑電子測溫儀；專用測溫線；標準溫度計。B、測溫布設(shè)根據(jù)承臺結(jié)構(gòu)及水化熱溫度場分布規(guī)律，深度上按二層布置，表面一層深0.5米,中心一層3米；考慮承臺平面的對稱性，在承臺平面1/4位置及對角

10、線上間距4米布置溫度傳感器。根據(jù)測溫點數(shù)量和深度選用長度規(guī)格合適的測溫線，預埋時用塑料管等桿件作支承物，將測溫線按照測溫點距離放在塑料管內(nèi)在澆筑混凝土時，將綁好測溫線的支承物植入混凝土中，溫度傳感器處于測溫點位置，插頭留在混凝土外面并用塑料袋罩好，避免潮濕，保持清潔。為便于操作，留在外面的導線長度應(yīng)大于20cm。測溫時，按下主機電源開關(guān)，將測溫線插頭插入主機插座中，主機顯示屏上即可顯示相應(yīng)測溫點的溫度。具體測點布置見下圖：3、模板安裝模板采用21mm進口膠合板，月$合板與豎肋（木工字梁）采用自攻螺絲連接，豎肋與橫肋（雙12槽鋼背楞）采用連接爪連接，在豎肋上兩側(cè)對稱設(shè)置兩個吊鉤。兩塊模板之間采用

11、芯帶連接，用芯帶銷固定。模板拼裝見下圖：模板豎肋間距為30cm,橫肋間距為100cm,拉桿間距按120cm布置，拉桿孔采用力32PVC8管，拉桿采用力22鋼筋，拉桿間距1米*1米，拉桿端頭焊接D20螺桿的長度約為30公分，焊接長度大于20公分，再用錐形接頭連接65公分螺桿，錐形接頭和外部螺桿可周轉(zhuǎn)使用。模板外側(cè)采用安裝型鋼雙排腳手架，腳手架排距1.2米，縱向間距1.5米，豎向間距1.2米，采用方木斜桿或調(diào)節(jié)絲桿對模板進行加固。基坑四周要有支撐木板，防止基坑變形影響模板和架體的穩(wěn)定。模板組成部件見下表：序號名稱效果圖1吊鉤JITh2豎肋801二上后,洋河力：口卜、曲.3橫肋；二橫肋采用2根14槽

12、鋼4連接爪11|-:/尸，八+'4'尊F仁%,.f.,.5f0$,k,.-；¥*,*T尸.1'6芯帶插捎和墊板徵17拼縫背楞IB產(chǎn)工吟/注：模板面板為21mm厚進口維薩板。4、混凝土澆筑(1)、澆注施工機具安排施工機械及布置：選用2臺37米汽車泵，安排專人負責指揮車輛進出?；炷恋倪\輸：最大混凝土量約為3374m3根據(jù)泵送能力及現(xiàn)場實際情況，每小時泵送混凝土按6070m3/h,共需配備9m3/h罐車8輛，預計澆筑時間需要60h左右。碎振動棒：沿橋橫向布置3排，每排4臺，振動棒共計16臺，其中4臺備用施工人員安排a、混凝土振搗人員一臺振動器安排2名振動手，2名替

13、換人員，共需24名振動手，24名替換人員，總共48名。b、放下料及安拆泵管人員：由泵車操作人員進行操作。c、現(xiàn)場配備混凝土車輛指揮2人。d、收光10人，電工3人。(2)、彼澆筑在1號和2號攪拌站集中拌制熱碎，8臺碎運輸車運輸，采用兩臺汽車泵站，一臺固定泵備用，碎泵送沿用筒入模，碎澆筑速度70myh,澆筑碎量為3374.8也預計9#承臺澆注時間為60小時?；炷翝仓瓌t：施工時采用“分段分層澆注，薄層澆注，循序漸進，一次到位”的方法澆注?；炷寥肽囟?C&T&15C,入模溫度控制在10c左右，視天氣、砂石料溫度情況，水溫控制在20C<T<80C,分層澆筑厚度控制在3

14、0cm左右，采取二次振搗以加快硅熱量散發(fā)，使溫度分布均勻，插入式振動器搗固密實。上層的澆筑必須在下層已經(jīng)澆筑的混凝土初凝之前進行，保持混凝土始終接近水平狀態(tài)。混凝土澆筑順序：沿短邊澆筑，向長邊推進，兩臺汽車泵自短邊中間向兩邊同時澆筑，注意界處碎應(yīng)充分振搗，防止漏振，并始終保持整個承臺混凝土段落之間接近水平狀態(tài)。碎澆筑完畢后將碎面收平，在碎凝固前二次收漿人工壓抹12遍，以清除碎收縮沉降引起的沿水平鋼筋走向的表面干縮裂紋?；炷翝仓跄蠹皶r對墩柱交界面進行拉毛處理，并人工鑿毛I1:":1r-C：1-la11-"Xr1/<彩，<,.-,!-口h11'l:-.

15、1-'-'G、1”:<容綾F/*至泉,J：,.oSsX"'.1-.!«r1生Z-1!y-."""1''/',1Y-K.iIziTL2Ji_,LZ'LXXXPWic3X/az/7X；JrJ瀘渾泵J/1/、/1)Jft(J1z(3)養(yǎng)生承臺頂面采用冷卻水管排出的熱水撒水養(yǎng)生，側(cè)面則采取蓬布包裹保溫。在承臺周圍搭設(shè)大棚，采用蓬布包裹密封，大棚搭設(shè)必須牢固、不透風，碎澆筑結(jié)束后即時鋪上蓬布，蓬內(nèi)生爐子，在第45天內(nèi)，碎處于升溫階段，采取碎內(nèi)部通水降溫、外部升溫措施，防止表面裂縫。在施工過程中

16、加強對氣象變化情況的應(yīng)變能力，如遇寒流，采用燃煤取暖爐加熱養(yǎng)護。采用燃煤取暖爐加熱，必須將爐的排氣管引出棚外，將煙氣排到棚外。以防止煤氣中毒和防止氧化碳濃度過高加速混凝土的碳化。暖棚內(nèi)底部溫度不低于5C,當?shù)陀?c時應(yīng)采取增加煤爐的辦法。混凝土養(yǎng)護期間，安排專人對煤爐進行檢查，填加燃煤，保持棚內(nèi)溫度。暖棚內(nèi)應(yīng)有一定的濕度(由實驗室測定)，當濕度不夠時，在暖爐上燒熱水，形成水蒸汽保濕。側(cè)模在混凝土強度達到2.5Mpa以上，且其表面及棱角不因拆模而受損時，方可拆模。并同時滿足抗凍要求的規(guī)定正常溫度下混凝土拆模強度。拆模前保證內(nèi)外溫差小于14天20Co拆模后繼續(xù)覆蓋、通水，始終保持溫度控制條件，養(yǎng)生

17、時間一般不少于3.混凝土體內(nèi)溫度計算結(jié)果C50144.6kn40/仁一一、.-空J.一、*_7130,r-.B-177=20<7/110011.1911.21自上而下各層溫度最高點11.23為1-11一F*,-d-_坐一-_"一d一_一一.61"-«1W±r*),-_k.1.25，,為2-311.27為3-611.29為4-7時間/d澆筑情況狀況承臺內(nèi)部最高溫度該時刻承臺底面溫度該時刻承臺頂面溫度承臺內(nèi)外計算溫差溫度值發(fā)生時刻至承臺頂面距離1次澆完冷卻41oC第3天3m35°C26°C15°C主墩承臺大體積硅澆筑施工人

18、員組織安排表工作崗位負責人姓名工作職責備注管理人員現(xiàn)場總指揮全面負責施工工藝、工序控制，負責整個施工過程前后現(xiàn)場，從混凝土拌制、運輸，到布料、振搗、養(yǎng)護、鑿毛等全過程的控制和協(xié)調(diào)安排，保證各工序銜接順暢，工藝符合要求，工種協(xié)調(diào)合理。碎質(zhì)里控制負責人負責碎的配合比、攪拌質(zhì)量、取樣對配合比、坍落度、初凝時間、和易性等進行出廠控制，并根據(jù)氣溫、混凝土運輸、澆筑現(xiàn)場情況及時合理的調(diào)整混凝土的坍落度。進駐拌和站碎進場負責人根據(jù)便道、場地及澆筑現(xiàn)場等具體情況，協(xié)調(diào)碎運輸車輛的倒料次序等工作機械設(shè)備負責人負責對混凝土輸送泵、發(fā)電機、振搗機具、抽水機等進行檢查和檢修，根據(jù)施工特點對電線進行合理布置。保證其正常

19、使用電氣負責人合理進行電力線路的布置和維護碎前場負責人負責對前場混凝土的澆筑工藝，包括布料順序、振搗工藝、模板跟蹤檢查、鋼筋校正，溫控措施落實，施工人員組織調(diào)配，碎的養(yǎng)生、鑿毛等進行指揮協(xié)調(diào)安排。碎前場技術(shù)貝配合碎前場負責人工作，進行溫度監(jiān)控。每工作班配23人操作工輸送泵操作班混凝土輸送泵操作每工作班配8人，兩班共16人人，混凝土澆注班混凝土的布料、振搗工作、，輸送管的拆、接等。劃分工作職責和范圍，并具體落實到人。每工作班配30人，兩班共60人雜工班模板檢查、鋼筋校正、通冷卻水、清理及抽水、碎養(yǎng)生、鑿毛等零散雜工，跟蹤檢查模板加固情況、漏漿情況、鋼筋調(diào)正、排水溝清理、混凝土的養(yǎng)生、鑿毛等，氣溫

20、高時須專人對混凝土輸送管進行覆蓋撒水降溫處理，并根據(jù)工作量、工作內(nèi)容具體分工，責任到人。每工作班配8人，兩班共16人，電工班電力線路的布置、維護，配常用易損配件現(xiàn)場值班每工作班配23人機修班機械設(shè)備保養(yǎng)、維修，配常用易損配件現(xiàn)場值班每工作班配3人泵送混凝土現(xiàn)澆施工計算書、基本參數(shù)：混凝土澆筑數(shù)量qn=70m3/h混凝土攪拌運輸車容量V=9m3攪拌站到施工現(xiàn)場往返距離L=3km一個運輸周期總的停車時間t=30分鐘水平配管的長度l=37m混凝土輸送管直徑r=125mm向上垂直配管的長度h=5m軟管數(shù)m=1根彎管個數(shù)n1=2個變徑管根數(shù)n2=1根混凝土坍落度S=18cm、泵車數(shù)量計算：qmaz町其中

21、qn混凝土澆筑數(shù)量取qn=70m3/hqmax混凝土輸送泵車最大排量取qmax=100m3/h刀泵車作業(yè)效率取刀=0.6經(jīng)計算得以N=70-(100X0.6)=2臺三、每臺泵車需攪拌車數(shù)量計算：泵車計劃排量計算qjn=qniaxrpa其中：Y泵車作業(yè)效率，取Y=0.6a配管條件系數(shù)，取a=0.9qmax混凝土泵送車最大排量；取qmax=100m3/h經(jīng)過計算：qm=100X0.6X0.9=54m3/h每臺泵車需攪拌車數(shù)量N=qmX(-+t)40XV)其中：qm泵車計劃排量qm=54m3/hV混凝土攪拌運輸車容量取V=9m3L攪拌站到施工現(xiàn)場往返距離取L=3kmv攪拌運輸車車速取v=30km/h

22、t一個運輸周期總的停車時間取t=30分鐘經(jīng)計算得到：N=54X(60X3+30+30)+(60X9)=4臺四、泵車的水平輸送距離計算泵車的最大輸送距離：Lmaz=告(Jq+kaX(l+t0)xv0)a0其中：r混凝土輸送管直徑取r=125mmk1粘著系數(shù)k1=282Pak2速度系數(shù)k2=382Pa/m/sv0混凝土拌合物在輸送管內(nèi)的平均流速取v0=1m/sPmax混凝土泵產(chǎn)生最大壓力取Pmax=6.5MPa經(jīng)計算得到:Lmax=6.5X1000000+(2+(125+1000+2)X(282+382X(1+0.3)X1)X0.9)=289.87m配管水平換算長度計算公式：LZl+kZh+fm+

23、b口i+tn：其中：l水平配管的總長度l=37mh垂直配管的總長度h=5mm軟管木數(shù)m=1根n1彎管個數(shù)n1=2個n2變徑管根數(shù)n2=1根k每米向上垂直管的換算長度取k=4mf每根軟管的換算長度取f=20mb每個彎管的換算長度取b=12mt每根變徑管的換算長度取t=8m經(jīng)計算得到：L=37+4X5+20X1+12X2+8X1=109m配管水平換算長度小于等于泵車的最大輸送距離；故滿足要求！泵送混凝土現(xiàn)澆施工計算書、基本參數(shù)：混凝土澆筑數(shù)量qn=70m3/h混凝土攪拌運輸車容量V=9m3攪拌站到施工現(xiàn)場往返距離L=3km一個運輸周期總的停車時間t=40分鐘水平配管的長度l=37m混凝土輸送管直徑

24、r=125mm向上垂直配管的長度h=5m軟管數(shù)m=1根彎管個數(shù)n1=2個變徑管根數(shù)n2=1根混凝土坍落度S=18cm二、泵車數(shù)量計算：qmaxXT|其中qn混凝土澆筑數(shù)量取qn=70m3/hqmax混凝土輸送泵車最大排量取qmax=45m3/h刀泵車作業(yè)效率取刀=0.6經(jīng)計算得以N=70+(45X0.6)=3臺三、每臺泵車需攪拌車數(shù)量計算：泵車計劃排量計算ra其中：Y泵車作業(yè)效率，取Y=0.6a配管條件系數(shù)，取a=0.9qmax混凝土泵送車最大排量；取qmax=45m3/h經(jīng)過計算：qm=45X0.6X0.9=24.3m3/h每臺泵車需攪拌車數(shù)量N=qmX其中：qm泵車計劃排量qm=24.3m

25、3/hV混凝土攪拌運輸車容量取V=9m3L攪拌站到施工現(xiàn)場往返距離取L=3kmv攪拌運輸車車速取v=30km/ht一個運輸周期總的停車時間取t=40分鐘經(jīng)計算得到：N=24.3X(60X3+30+40)+(60*9)=3臺四、泵車的水平輸送距離計算泵車的最大輸送距離：其中：r混凝土輸送管直徑取r=125mmk1粘著系數(shù)k1=282Pak2速度系數(shù)k2=382Pa/m/sv0混凝土拌合物在輸送管內(nèi)的平均流速取v0=1m/sPmax混凝土泵產(chǎn)生最大壓力取Pmax=6.5MPa經(jīng)計算得到:Lmax=6.5X1000000+(2+(125+1000+2)X(282+382X(1+0.3)X1)X0.9

26、)=289.87m配管水平換算長度計算公式：>Z1+kSh+fm+bni-Kn1其中：l水平配管的總長度l=37mh垂直配管的總長度h=5mm軟管木數(shù)m=1根n1彎管個數(shù)n1=2個n2變徑管根數(shù)n2=1根k每米向上垂直管的換算長度取k=4mf每根軟管的換算長度取f=20mb每個彎管的換算長度取b=12mt每根變徑管的換算長度取t=8m經(jīng)計算得到：L=37+4X5+20X1+12X2+8X1=109m配管水平換算長度小于等于泵車的最大輸送距離；故滿足要求混凝土測溫記錄工程名稱：五里坡特大橋監(jiān)理單位：監(jiān)理公司承包單位：中鐵二十局集團有限公司合同段：寶漢高速BP11標工程部位五里坡特大橋#墩承

27、臺混凝土澆筑日期混凝土入模溫度C混凝土灌注時大氣溫度C混凝土養(yǎng)護方法測溫記錄測溫日期測溫時間測溫點溫度C大氣溫度C123456789進水出水施工階段硅澆筑塊體的溫度、溫度應(yīng)力的驗算1、硅澆筑塊體的溫度（1）、砂的最大絕熱溫升Th=mcQ/c-61-e-mt）式中:Th混凝土的最大絕熱溫升（C）Q水泥28d水化熱，查表得42.5水泥28天水化熱mcPt-Q=377kj/kg;一-每立方米混凝土水泥用量（kg/m3）,mc=304kg；-混凝土比熱，取0.96kj/（kgK）;混凝土密度，取2450（kg/m3）;混凝土的齡期（d）取3、6、9、12、15、18、21;m-則:為常數(shù)，取2.718

28、;-系數(shù)，隨澆筑溫度改變,取：0.362（澆筑溫度約20C）。Th3=304Th6=304Th9=304R7/0.96R7/0.96R7/0.96X2450X2450X2450XTh12=304M77/0.96X2450X(1-2.718(1-2.718(1-2.718(1-2.718-0.362刈-0.362>6-0.362X9)二73.6)=55.0)=50.7。362洶2)=49.4CTh15=304R7/0.96X2450X(1-2.7180362x15)=48.9CTh18=304R7/0.96X2450X(1-2.7180362x18)=48.8CTh21=304M77/0.

29、96X2450X(1-2.7180362如)=48.8C(2)、混凝土中心計算溫度T1(t)=Tj+Th他式中:T1(t)t齡期混凝土中心計算溫度(C)；Tj混凝土澆筑溫度(C),取20度；&t)t齡期降溫系數(shù)，查表計算得：對5m混凝土板：E(3)=0.79;*6)=0.78;理9)=0.77;412)=0.7;*15)=0.6;5(18)=0.51;5(21)=0.42; T1(3)=20+73.6X0.79=78.1C T1(6)=20+55.0X0.78=62.9C T1(9)=20+50.7X0.77=59.0C T1(12)=20+49.4>0.7=54.6C T1(1

30、5)=20+48.9>0.6=49.3C T1(18)=20+48.8>0.51=44.9C T1(21)=20+48.8>0.42=40.5C由上可知：混凝土內(nèi)部溫度在養(yǎng)護21天后溫度約可降至4050c間，考慮澆筑日平均氣溫在2530c間，因此混凝土養(yǎng)護時間約需1821天。(3)、混凝土表層(表面下50100mm處)溫度保溫材料厚度8=0.5hx(T2-Tq)Kb/A(Tmax-T2)式中：8保溫材料厚度(m);雙一一所選保溫材料導熱系數(shù)W/(mK),查表得草袋入x=0.14;薄膜入x=0.04,取值為0.09T2混凝土表面溫度(C)；Tq施工期大氣平均溫度，取25()；一

31、一一混凝土導熱系數(shù)，取2.33W/(mK);Tmax計算得混凝土最高溫度(C)；計算時可取T2-Tq=1520C,取20C；Tmax-T2=25C,取值為25C；Kb傳熱系數(shù)修正值，采用在易透風保溫材料上下各鋪一層不易透風材料，Kb=1.31.5,取1.5。8=0.5h-x(T2-Tq)Kb/A(Tmax-T2)=0.5X5X0.09切1X1.5/2.33X25聞.18米則實際采取5cm海綿，9層草袋、9層塑料薄膜保溫保濕養(yǎng)護，即可保證承臺5m厚混凝土板的控裂要求。(4)、混凝土表面模板及保溫層的傳熱系數(shù)：.1/2i/Ai+1/刈=1/0.18/0.14+1/23275式中： 混凝土表面模板及

32、保溫層等的傳熱系數(shù)W/(m2k);Si各保溫材料厚度，保溫材料選用草袋，厚度為0.18(m);N各保溫材料導熱系數(shù)，為0.09W/(mk)；困一一空氣層白傳熱系數(shù)23W/(m2k);(5)、混凝土虛厚度：h'=k/桁(2/3)X2.33/0.75=2.07米式中：h混凝土虛厚度(m);k折減系數(shù)，取2/3;一一一混凝土導熱系數(shù)，取2.33W/(mk;(6)、混凝土計算厚度：H=h+2h=5+2X2.07=9.14米式中：H混凝土計算厚度(m);h混凝土實際厚度(m)；(7)、混凝土表層溫度：T2(t)=Tq+4h'(H-h)T1(t)-Tq/H2;式中：T2(t)混凝土表面溫度

33、(C)；Tq施工期間大氣平均溫度，取25()；h混凝土虛厚度，取2.07米(m);T1(t)混凝土中心溫度()T2(3)=25+4X2.07X956-2.07)X78.1-25/9.14T2(6)=25+4X2.07X.56-2.07)X62.9-25/9.14T2(9)=25+4X2.07X.56-2.07)X59.0-25/9.14T2(12)=25+4X2.07X(9.56-2.07)X54.6-25/9.14T2(15)=25+4X2.07X(9.56-2.07)T2(18)=25+4X2.07X(3.12-2.07)X49.3-25/9.14X44.9-25/9.14=64.4C=5

34、3.1C=50.2C2=47.0C2=43.0C2=39.8C2=36.5C5.1.8混凝土內(nèi)平均溫度：Tm(t)=T1(t)+T2(t)/2Tm(3)=78.1+64.4/2=71.3Tm(6)=62.9+53.1/2=58.0Tm(9)=59.0+50.2/2=54.6Tm(12)=54.6+47.0/2=50.8Tm(15)=49.3+43.0/2=46.2Tm(18)=44.9+39.8/2=42.3Tm(21)=40.5+36.5/2=38.52、溫度應(yīng)力的驗算3、單純地基阻力系數(shù)CX1CCCCCCC(N/mm3);CX1=0.61.0,取0.8T2(21)=25+4X2.07X(9

35、.56-2.07)X40.5-25/9.144、大體積混凝土瞬時彈性模量：E(t戶E0(1-e-0.09t)式中：E(t)-t齡期混凝土彈性模量(N/mm2);E028t混凝土彈性模量(N/mm2),C30混凝土為3.0X104;E一常數(shù),取2.718;t一齡期(d);E(3)=3.0X104X1-2.718-0.09多=0.710X104E(6)=3.0X104X1-2.718-0.09多=1.252X104E(9)=3.0X104X1-2.718-0.09刈戶1.665X104DE(12)=3.04104玉1-2.718-0.09x12)=1.874X104 E(15)=3.0X104X1

36、-2.718°09X15)=2.222X104 E(18)=3.0X104X1-2.718°09x18)=2.406X104E(21)=3.0X104X1-2.718009。尸2.547X1045、地基約束系數(shù)僅t)=(CX1+CX2)/hE(t)第)一一t齡期地基約束系數(shù)(1/mm)；h混凝土實際厚度(mm),為5米；CX1一一單純地基阻力系數(shù)(N/mm3),基坑底部為硬塑粘土，而在前期澆筑C15素混凝土墊層較厚(約300mm),綜合考慮取值0.8;CX2樁的阻力系數(shù)(N/mm3),在此不考慮樁的作用，故CX2=0;E(t)t齡期混凝土彈性模量(N/mm2); 僅3)=0

37、.8/(5X0.71X104)=2.25X10-5 代6)=0.8/(5X1.252M04)=1.28X10-5 僅9)=0.8/(5X1.665M04)=0.96X10-5 僅12)=0.8/(5M.874X104)=0.85X10-5 僅15)=0.8/(5X2.222X104)=0.72X10-5 僅18)=0.8/(5X2.406X104)=0.67X10-5 僅21)=0.8/(5X2.547X104)=0.63X10-5 、混凝土干縮率和收縮當量溫差：(1)、混凝土干縮率：y(t尸QY(1-e-0.01t)M1M2M10y(t)t齡期混凝土干縮率；E0y標準狀態(tài)混凝土極限收縮值，取

38、3.24M0-4;M1M2M10各修正值；查表得：M1=1.25;M2=0.93;M3=1.00;M4=0.91;M5=1.00;M6=0.96;M7=1.00;M8=0.86;M9=1.00;M10=0.86;>(3)=3.24X10-4k1-e-0.01>)X0.75=0.072X10-4>(6)=3.24X10-4k1-e-0.01>6)X0.75=0.142X10-4>(9)=3.24X10-4k1-e-0.01>9)X0.75=0.209X10-4y(12)=3.24>(15)=3.24>(18)=3.24>(21)=3.24X1

39、0-4x(1-e-0.01X10-4x(1-e-0.01x10-4x(1-e-0.01x10-4x(1-e-0.01X12)>0.75=0.275X15)>0.75=0.338X18)>0.75=0.400X21)>0.75=0.460X10-4X10X10-4-4X10-4(2)、收縮當量溫差TY(t)=y(t)/a式中:TY(t)t齡期混凝土收縮當量差(C);a混凝土線膨脹系數(shù)，1X10-5(1/C);TY(3)=0.072X10-4/1X10-5=0.72CTY(6)=0.142X10-4/1X10-5=1.42CTY(9)=0.209X10-4/1X10-5=2

40、.09CTY(12)=0.275X10-4/1X10-5=2.75CTY(15)=0.338X10-4/1X10-5=3.38CTY(18)=0.400X10-4/1X10-5=4.00CTY(21)=0.460X10-4/1X10-5=4.60C7、結(jié)構(gòu)計算溫差(一般3天劃分一個區(qū)段)/Ti=Tm(i)-Tm(i+3)+TY(i+3)-TY(t)/Tii區(qū)段結(jié)構(gòu)計算溫差(C)；Tm(i)i區(qū)段平均溫度起始值(C)；Tm(i+3)i區(qū)段平均溫度終止值(C)；TY(i+3)i區(qū)段收縮當量溫差終止值(C)TY(t)i區(qū)段收縮當量溫差起始值(C)/T3=71.3-58.0+1.42-0.72=14.

41、0C/T6=58.0-54.6+2.09-1.42=4.07C/T9=54.6-50.8+2.75-2.09=4.46C/T12=50.8-46.2+3.38-2.75=5.23C/T15=46.2-42.3+4.00-3.38=4.52C/T18=42.3-38.5+4.60-4.00=4.4C8、各區(qū)段拉應(yīng)力d=Ei-0TiSi1-1/ch(0iL/2)式中:pii區(qū)段平均地基約束系數(shù)；L混凝土最大尺寸(mm)；ch雙曲線余弦函數(shù)；。3=(0.71+1,252)X104X1X10-5xi4X(0.186+0,208)X0.5x1-1/ch(2.25+1.28)X10-5X28600/2=0

42、,05806=(1.252+1,665)X104X1X10-5M.07X(0.208+0,214)X0.5X1-1/ch(1,28+0,96)X10-5X28600/2=0,012o9=(1.665+1,874)X104X1X10-5>4,46X(0.214+0,215)X0.5X1-1/ch(0,96+0.85)X10-5X28600/2=0.012d2=(1.874+2,222)X104X1X10-5X5.23X(0.215+0,233)X0.5X1-1/ch(0,85+0.72)X10-5X28600/2=0.012d5=(2.222+2,406)X104X1X10-5M.52(0

43、.233+0,252)X0.5X1-1/ch(0,72+0.67)X10-5X28600/2=0.011d8=(2.406+2,574)X104X1X10-5M.4X(0.252+0,301)X0.5X1-1/ch(0,67+0.63)X10-5X28600/2=0.0119、到指定期混凝土內(nèi)最大應(yīng)力：cmax=1/(1-v)2irMax到指定期混凝土內(nèi)最大應(yīng)力(N/mm2);泊桑比，取0.15;cmax=1/(1-v)2ir=1/(1-0.15)(0.058+0.012+0.012+0.012+0.011+0.011)=0.1410、安全系數(shù)K=ft/omax=1.65/0.14=11.78

44、*.15因止匕，采取的措施滿足抗裂要求。式中：K大體積混凝土抗裂安全系數(shù)，應(yīng)1.15;ft到指定期混凝土抗拉強度設(shè)計值，取1.65(N/mm2)模板計算書墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨,即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)規(guī)范，當采用容量為大于20.8m3的運輸命具時，傾倒混硼土廣生的何載標準值為6.00kN/m;一、參數(shù)信息1 .基本參數(shù)次楞（內(nèi)龍骨）間距（mm）:300mm穿墻螺栓水平間距（mm）:900mm主楞（外龍骨）間距（mm）:1000mm穿墻螺栓豎向

45、間距（mm）:1000mm對拉螺栓直徑(mm):M2Q2 .主楞信息龍骨材料：鋼楞；截面類型：軋制槽鋼80X43X5.0截面慣性矩I(cm4):101.3cm4;截面抵抗矩W(cn3):25.3cm主楞肢數(shù):2;3 .次楞信息龍骨材料：木楞；截面類型：矩形；寬度(mm):80mm高度(mm):200mm次楞肢數(shù):1;4 .面板參數(shù)面板類型：鋼面板；面板厚度(mm):21.00mm面板彈Tt模量(N/mn2):210000.00N/mm2;面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm):205.00N/mm2;22面板抗男強度設(shè)計值(N/mm):1.50N/mm;5.木方參數(shù)方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm

46、):130.00N/mm2;方木彈性模量E(N/mm):9500.00N/mm2;方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm):1.50N/mm2;鋼楞彈性模量E(N/mm2:210000N/mm；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fcN/mr2i205N/mm：;主梗f方米二次攜方木）主將力泳欷攜（力木）堵長照1-1副而圖墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:尸=622幾±為歹F=YH3其中y-混凝土的重力密度，取24.00kN/m;t-新澆混凝土的初凝時間取，8.00h；T-混凝土的入模溫度，取10.00C；V-混凝土的澆筑速

47、度，取0.10m/h;H-模板計算高度，取5.00m；Bi-外加劑影響修正系數(shù)，取1.20;02-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F;分別為18.43kN/m；120.00kN/m：取較小值18.43kN/m計算中米用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=18.43kN/m;作為本工程計算荷載。傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=6.00kN/m三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按

48、支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下：河二01城其中，M-面板計算最大彎距（N.mm）;l-計算跨度（內(nèi)楞間距）:l=300.0mm;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值qi：1.2X18.43X1.00X0.9=19.91kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4X6.00X1.00X0.9=7.56kN/m;q=q1+q2=19.91+7.56=27.47kN/m;面板的最大彎距：M=0.1X27.47X300.0X300.0=2.47X105N.mm按以下公式進行面板抗彎強度驗算：M/CT=</W2其中，0-面板承受的應(yīng)力（N/mm）；M-面板計算最大彎距（N.mm）;W-面板的截面抵抗矩：bh2郎S,，6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=1