單端反激AC-DC-DC電源（20V10W）設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、目錄1設(shè)計(jì)要求22設(shè)計(jì)原理3高頻開(kāi)關(guān)電源的基本組成32.1.1開(kāi)關(guān)電源的輸入環(huán)節(jié)32.1.2功率變換電路42.1.3 控制及保護(hù)電路52.2單端反激電源基本原理72.2.1共同關(guān)系式72.2.2連續(xù)工作模式82.2.3不連續(xù)工作模式（含臨界工作模式）83單端反激AC-DC-DC電源的設(shè)計(jì)93.1 整流環(huán)節(jié)設(shè)計(jì)93.2濾波環(huán)節(jié)設(shè)計(jì)123濾波原理123.2.2 RC濾波電路123.2.3 LC濾波電路133.2.4 濾波參數(shù)設(shè)計(jì)143.3 主電路設(shè)計(jì)16單端反激式開(kāi)關(guān)電源電路的設(shè)計(jì)16反饋環(huán)設(shè)計(jì)164 模型仿真184.1 AC DC整流濾波電路仿真184.2開(kāi)環(huán)系統(tǒng)仿真19 閉環(huán)系統(tǒng)仿真225 小

2、結(jié)25參考文獻(xiàn)26單端反激AC-DC-DC電源（20V，10W）設(shè)計(jì)1 設(shè)計(jì)要求初始條件：設(shè)計(jì)一個(gè)AC-DC-DC電源，具體參數(shù)如下：三相交流輸入220V/50Hz，輸出直流電壓20V,紋波系數(shù)<5%，功率10W。要求完成的主要任務(wù): （1） 對(duì)AC-DC-DC 電源進(jìn)行主電路設(shè)計(jì)；（2） 控制方案設(shè)計(jì)；（3） 給出具體濾波參數(shù)的設(shè)計(jì)過(guò)程；（4） 在MATLAB/Simulink搭建閉環(huán)系統(tǒng)仿真模型，進(jìn)行系統(tǒng)仿真；（5） 分析仿真結(jié)果，驗(yàn)證設(shè)計(jì)方案的可行性。2 設(shè)計(jì)原理高頻開(kāi)關(guān)電源主要由輸入環(huán)節(jié)、功率變換電路以及控制驅(qū)動(dòng)保護(hù)電路3大部分組成。開(kāi)關(guān)電源的輸入環(huán)節(jié)1）輸入浪涌電流和瞬態(tài)電壓的

3、抑制（1）輸入浪涌電流抑制在合閘的瞬間，由于輸入濾波電容的充電，在交流電源端會(huì)呈現(xiàn)非常低的阻抗，產(chǎn)生大的浪涌電流，為了將浪涌電流控制在安全范圍內(nèi)，根據(jù)高頻開(kāi)關(guān)電源功率的大小，一般采取以下兩種方法：一種是限流電阻加開(kāi)關(guān)，另一種是采用負(fù)溫度系數(shù)熱敏電阻的方法。n限流電阻加開(kāi)關(guān)的方法，是將限流電阻串接于交流線路之中或整流橋之后的直流母線上，開(kāi)關(guān)與限流電阻并聯(lián)，當(dāng)濾波電容充滿電荷后，開(kāi)關(guān)導(dǎo)通，短接電阻，因此可用晶閘管組成無(wú)觸點(diǎn)開(kāi)關(guān)。選擇具有負(fù)溫度系數(shù)的熱敏電阻NTC取代上述電阻，就不需要開(kāi)關(guān)。在合閘的瞬間NTC電阻的阻值很大，流過(guò)電流之后，溫度上升，阻值迅速變小，既可以限制浪涌電流，又可以保證輸入環(huán)節(jié)

4、在穩(wěn)態(tài)工作時(shí)不消耗太大的功率。對(duì)于功率很小的開(kāi)關(guān)電源，可以直接在線路中串接電阻限制浪涌電流。（2）輸入瞬態(tài)電壓抑制 通常是在交流線路間并聯(lián)壓敏電阻或者瞬態(tài)電壓抑制二極管來(lái)抑制輸入瞬態(tài)電壓。瞬態(tài)電壓抑制二極管簡(jiǎn)稱(chēng)TVS器件，當(dāng)承受一個(gè)高能量的瞬時(shí)過(guò)壓脈沖時(shí)，其工作阻抗能立即降至很低，允許大電流聽(tīng)過(guò)，并將電壓鉗制到預(yù)定水平，它的應(yīng)用效果相當(dāng)一個(gè)穩(wěn)壓管，但TVS能承受的瞬時(shí)脈沖功率可達(dá)上千瓦，其鉗位響應(yīng)時(shí)間僅為1ps。在脈沖時(shí)間10ms條件下，TVS允許的正向浪涌電流可達(dá)50A200A。雙向TVS適用于交流電路，單向TVS用于直流電路2）線路濾波器 為防止開(kāi)關(guān)電源和電網(wǎng)相互干擾，應(yīng)該在輸入線路上加入

5、濾波器。3）輸入整流濾波高頻開(kāi)關(guān)電源輸入不用工頻變壓器，直接對(duì)交流電進(jìn)行整流濾波。目前國(guó)際上交流電網(wǎng)電壓等級(jí)有兩種：100v115V和230V，頻率為50HZ或60HZ。整流濾波電路要適應(yīng)交流電網(wǎng)電壓的狀況，現(xiàn)在很多開(kāi)關(guān)電源都能適應(yīng)通用電網(wǎng)電壓的范圍，即輸入電壓為85V265V。高頻開(kāi)關(guān)電源的輸入整流電路一般采取橋式整流、電容濾波電路。功率變換電路是開(kāi)關(guān)電源的核心部分，針對(duì)整流以后不同的直流電壓功率變換電路有多種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，單端反激拓?fù)潆娐芳爸饕ぷ鞑ㄐ稳鐖D所示。圖2-1 反激變換器拓?fù)浼肮ぷ鞑ㄐ伍_(kāi)關(guān)電源的主要控制方式是PWM。其中電壓控制模式和峰值電流控制模式被廣泛使用。1） PWM電壓控制模

6、式電壓控制模式的原理如圖2-3所示，它只有一個(gè)電壓反饋環(huán)，誤差放大器的輸出與恒定的三角波相比較，通過(guò)脈沖寬度調(diào)制，得到要求的輸出電壓。單一回饋電壓環(huán)使設(shè)計(jì)和調(diào)試比較容易；但是，當(dāng)輸入電壓或負(fù)載突變時(shí)，要經(jīng)過(guò)主電路的輸出電容和電感L延時(shí)，以及電壓誤差放大器的延時(shí)，再傳至PWM比較器調(diào)制脈寬，使輸出電壓變化，這幾個(gè)延時(shí)是電壓控制模式瞬時(shí)響應(yīng)慢的主要因素。改善電壓控制模式瞬態(tài)響應(yīng)慢的一種有效方法是采用電壓前饋模式控制PWM技術(shù)，原理圖如圖2-5所示。圖2-3 電壓模式控制原理圖圖2-4 電壓前饋模式控制原理圖2） PWM峰值電流控制模式峰值電流控制模式簡(jiǎn)稱(chēng)為電流控制模式。主要用于能周期出現(xiàn)電流峰值的

7、電路，電流控制模式原理如圖2-5.圖2-5電流控制模式原理圖3） 開(kāi)關(guān)電源的保護(hù)開(kāi)關(guān)電源保護(hù)一般有過(guò)壓、欠壓、過(guò)流、過(guò)溫及短路保護(hù)。根據(jù)功率和拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的不同，采用不同的傳感器和方法，適時(shí)采集電壓、電流、溫度數(shù)據(jù)，與設(shè)定的給定值進(jìn)行比較，如有超出，封鎖PWM的脈沖輸出，關(guān)斷功率開(kāi)關(guān)管，達(dá)到保護(hù)開(kāi)關(guān)電源的目的。 單端反激電源電路如圖2-6所示。變壓器PT既是一個(gè)變壓器又是一個(gè)線性電感，T飽和導(dǎo)通時(shí)其等效阻抗近似為零，如果外加電壓Ui恒定，流過(guò)繞組N1的電流i1線性增長(zhǎng)，由于繞組N2和N1是反極性的，二極管D截止，副邊沒(méi)有電流，導(dǎo)通器件的能量?jī)?chǔ)存在初級(jí)電感里；當(dāng)開(kāi)關(guān)管截止時(shí)，副邊繞組感應(yīng)電勢(shì)使二極管

8、導(dǎo)通，通過(guò)輸出電容和負(fù)載釋放能量。根據(jù)副邊繞組放電時(shí)間的不同，單端反激電源分為三種工作模式:不連續(xù)工作模式、臨界工作模式和連續(xù)工作模式。圖2-6 單端反激電源2.2.1 共同關(guān)系式（1）開(kāi)關(guān)管T導(dǎo)通期間，流過(guò)饒梓N1的電流i1及磁通 均線性增長(zhǎng)，設(shè)N1的電感量為L(zhǎng)1，則流過(guò)N1的電流i1為 i1=UiLiTon=UiLiDT (2-1)式中T為開(kāi)關(guān)周期，D為占空比。（2）在開(kāi)關(guān)管T截止期間，流過(guò)繞組N2的電流i2及磁通均線性減小，設(shè)N2的電感量為L(zhǎng)2，電流線性減小的時(shí)間是t，則流過(guò)N2的電流i2減量為 i2=U0L2t (2-2) （3）在一個(gè)周期內(nèi)磁通的增量等于磁通的減少量。+=-（4）開(kāi)關(guān)

9、管截止期間，N1上感應(yīng)電壓與電源電壓Ui一起加載開(kāi)關(guān)管T的CE結(jié)上，開(kāi)關(guān)管T承受的電壓為 UCE=Ui+U0N1N2 (2-3) 2.2.2 連續(xù)工作模式如果電流連續(xù)（含臨界工作模式），t=Toff=1-DT ，輸出電壓的表達(dá)式為 U0 Ui=N2N1D1-D (2-4) I1（max）=U0I0UiD+U12L1DT (2-5)2.2.3 不連續(xù)工作模式（含臨界工作模式）由于在T導(dǎo)通期間儲(chǔ)存的能量Wi=L1I1（max）2/2 ,因此電源輸入功率Pi為 Pi=WjT=12TL1I1(max)2 (2-6)如果電流不連續(xù)（含臨界工作模式），T導(dǎo)通的起始電流為0，則I1（max）=U1L1Ton

10、 ，假設(shè)電路沒(méi)有損耗、轉(zhuǎn)換效率=1 ，輸入功率Pi應(yīng)與輸出功率P0 相等，設(shè)輸出負(fù)載電阻為RL ，則有 P0=Ui2Ton22L1T=U02RL (2-7)從而可以得到不連續(xù)工作模式和臨界工作模式輸出電壓的表達(dá)式為 U0=UiTonRL2L1T (2-8)從上式可以看出，在不連續(xù)工作模式和臨界工作模式工作時(shí)，輸出電壓與輸入電壓和導(dǎo)通時(shí)間成正比；與負(fù)載電阻的平方根成正比，負(fù)載電阻越大，輸出電壓越高。3 單端反激AC DC DC電源的設(shè)計(jì)整流環(huán)節(jié)設(shè)計(jì)在電容濾波的三相不可控整流電路中，最常用的是三相橋式結(jié)構(gòu)，電路及其理想波形如圖3-1（a）和3-1（b）所示。圖3-1 三相橋式整流電路結(jié)構(gòu)及波形該電

11、路中，當(dāng)某一對(duì)二極管導(dǎo)通時(shí)，輸出直流電壓等于交流側(cè)線電壓中最大的一個(gè)，該線電壓既向電容供電，也向負(fù)載供電。當(dāng)沒(méi)有二極管導(dǎo)通時(shí)，由電容向負(fù)載放電，ud按指數(shù)規(guī)律下降。       設(shè)二極管在距線電壓過(guò)零點(diǎn)角處開(kāi)始導(dǎo)通，并以二極管VD6和VD1開(kāi)始導(dǎo)通的時(shí)刻為時(shí)間零點(diǎn)，則線電壓為   Uab=U2sin(t+) (3-1)     而相電壓為      Ua=U2sin(t+-2) (3-2) 

12、60;   在t=0時(shí)，二極管VD6和VD1開(kāi)始同時(shí)導(dǎo)通，直流側(cè)電壓等于Uab；下一次同時(shí)導(dǎo)通的一對(duì)管子是VD1和VD2，直流側(cè)電壓等于Uac。這兩段導(dǎo)通過(guò)程之間的交替有兩種情況，一種是在VD1和VD2同時(shí)導(dǎo)通之前VD6和VD1是關(guān)斷的，交流側(cè)向直流側(cè)的充電電流id是斷續(xù)的，如圖1所示，另一種是VD1一直導(dǎo)通，交替時(shí)由VD6導(dǎo)通換相至VD2導(dǎo)通，id是連續(xù)的。介于二者之間的臨界情況是，VD6和VD1同時(shí)導(dǎo)通的階段與VD1和VD2在t=/3 恰好銜接了起來(lái)，id恰好連續(xù)。由前面所述“電壓下降速度相等”的原則，可以確定臨界條件。假設(shè)在t+=2/3 恰的時(shí)刻“速度相等”

13、恰好發(fā)生 ,可得       RC>3      這就是臨界條件。RC > 和RC 分別是電流id 斷續(xù)和連續(xù)的條件。圖中給出了RC等于和小于 時(shí)的電流波形。對(duì)一個(gè)確定的裝置來(lái)講，通常只有R是可變的，它的大小反映了負(fù)載的輕重。因此可以說(shuō)，在輕載時(shí)直流側(cè)獲得的充電電流是斷續(xù)的，重載時(shí)是連續(xù)的，分界點(diǎn)就是R= （C）。       

14、0;RC > 時(shí)，交流側(cè)電流和電壓波形如圖1所示，其中和的求取可仿照單相電路的方法。和確定之后，即可推導(dǎo)出交流側(cè)線電流 ia 的表達(dá)式，在此基礎(chǔ)上可對(duì)交流側(cè)電流進(jìn)行諧波分析。  以上分析的是理想的情況，未考慮實(shí)際電路中存在的交流側(cè)電感以及為抑制沖擊電流而串聯(lián)的電感。當(dāng)考慮上述電感時(shí)，電路的工作情況發(fā)生變化,將電流波形與不考慮電感時(shí)的波形比較可知，有電感時(shí)電流波形的前沿平緩了許多，有利于電路的正常工作。隨著負(fù)載的加重,電流波形與電阻負(fù)載時(shí)的交流側(cè)電流波形逐漸接近。     

15、0; 2.主要數(shù)量關(guān)系       (1)輸出電壓平均值 空載時(shí)，輸出電壓平均值最大，為Ud=2.45U2 。隨著負(fù)載加重，輸出電壓平均值減小，至 RC=3 進(jìn)入id連續(xù)情況后，輸出電壓波形成為線電壓的包絡(luò)線，其平均值為Ud=2.34U2?？梢?jiàn)，Ud在之間變化。       與電容濾波的單相橋式不可控整流電路相比，Ud的變化范圍小得多，當(dāng)負(fù)載加重到一定程度后，Ud就穩(wěn)定在不變了。    

16、    (2) 電流平均值 輸出電流平均值IR為： IR=UdR  (3-3)  與單相電路情況一樣，電容電流iC平均值為零，因此： Id=IR       在一個(gè)電源周期中，id有6個(gè)波頭，流過(guò)每一個(gè)二極管的是其中的兩個(gè)波頭，因此二極管電流平均值為Id的1/3，即：IVD=Id/3=IR/3       (3) 二極管承受的電壓 二極管承受的最大

17、反向電壓為線電壓的峰值，為6U23.2濾波環(huán)節(jié)設(shè)計(jì)整流電路的輸出電壓不是純粹的直流，從示波器觀察整流電路的輸出，與直流相差很大，波形中含有較大的脈動(dòng)成分，稱(chēng)為紋波。為獲得比較理想的直流電壓，需要利用具有儲(chǔ)能作用的電抗性元件（如電容、電感）組成的濾波電路來(lái)濾除整流電路輸出電壓中的脈動(dòng)成分以獲得直流電壓。常用的濾波電路有無(wú)源濾波和有源濾波兩大類(lèi)。無(wú)源濾波的主要形式有電容濾波、電感濾波和復(fù)式濾波(包括倒L型、LC濾波、LC型濾波和RC型濾波等)。有源濾波的主要形式是有源RC濾波，也被稱(chēng)作電子濾波器。直流電中的脈動(dòng)成分的大小用脈動(dòng)系數(shù)來(lái)表示，此值越大，則濾波器的濾波效果越差。脈動(dòng)系數(shù)(S)=輸出電壓交

18、流分量的基波最大值輸出電壓的直流分量半波整流輸出電壓的脈動(dòng)系數(shù)為S=157，全波整流和橋式整流的輸出電壓的脈動(dòng)系數(shù)SO67。對(duì)于全波和橋式整流電路采用C型濾波電路后，其脈動(dòng)系數(shù)S=1(4(RLCT-1)。(T為整流輸出的直流脈動(dòng)電壓的周期。)3.2.2 RC濾波電路RC-型濾波電路，實(shí)質(zhì)上是在電容濾波的基礎(chǔ)上再加一級(jí)RC濾波電路組成的。如圖1(B)RC濾波電路。若用S表示C1兩端電壓的脈動(dòng)系數(shù)，則輸出電壓兩端的脈動(dòng)系數(shù)S=(1/C2R)S。由分析可知，電阻R的作用是將殘余的紋波電壓降落在電阻兩端，最后由C2再旁路掉。在值一定的情況下，R愈大，C2愈大，則脈動(dòng)系數(shù)愈小，也就是濾波效果就越好。而R

19、值增大時(shí)，電阻上的直流壓降會(huì)增大，這樣就增大了直流電源的內(nèi)部損耗；若增大C2的電容量，又會(huì)增大電容器的體積和重量，實(shí)現(xiàn)起來(lái)也不現(xiàn)實(shí)。這種電路一般用于負(fù)載電流比較小的場(chǎng)合.3.2.3 LC濾波電路 根據(jù)電抗性元件對(duì)交、直流阻抗的不同，由電容C及電感L所組成的濾波電路的基本形式如圖1所示。因?yàn)殡娙萜鰿對(duì)直流開(kāi)路，對(duì)交流阻抗小，所以C并聯(lián)在負(fù)載兩端。電感器L對(duì)直流阻抗小，對(duì)交流阻抗大，因此L應(yīng)與負(fù)載串聯(lián)。并聯(lián)的電容器C在輸入電壓升高時(shí)，給電容器充電，可把部分能量存儲(chǔ)在電容器中。而當(dāng)輸入電壓降低時(shí)，電容兩端電壓以指數(shù)規(guī)律放電，就可以把存儲(chǔ)的能量釋放出來(lái)。經(jīng)過(guò)濾波電路向負(fù)載放電，負(fù)載上得到的輸出電壓就比

20、較平滑，起到了平波作用。若采用電感濾波，當(dāng)輸入電壓增高時(shí)，與負(fù)載串聯(lián)的電感L中的電流增加，因此電感L將存儲(chǔ)部分磁場(chǎng)能量，當(dāng)電流減小時(shí)，又將能量釋放出來(lái)，使負(fù)載電流變得平滑，因此，電感L也有平波作用。圖3-2 LC電感濾波電路利用儲(chǔ)能元件電感器L的電流不能突變的特點(diǎn)，在整流電路的負(fù)載回路中串聯(lián)一個(gè)電感，使輸出電流波形較為平滑。因?yàn)殡姼袑?duì)直流的阻抗小，交流的阻抗大，因此能夠得到較好的濾波效果而直流損失小。電感濾波缺點(diǎn)是體積大,成本高.電感濾波的波形圖如圖3-3所示。根據(jù)電感的特點(diǎn)，當(dāng)輸出電流發(fā)生變化時(shí)，L中將感應(yīng)出一個(gè)反電勢(shì)，使整流管的導(dǎo)電角增大，其方向?qū)⒆柚闺娏靼l(fā)生變化。圖3-3 電感濾波波形圖

21、3.2.4濾波參數(shù)設(shè)計(jì)(1)濾波參數(shù)設(shè)計(jì)整流電路采用三相橋式不控整流，交流電源為220V,50HZ。輸出平均整流電壓 Ud=2.34U2=2.34×220=514.8 V (3-4)不考慮換相重疊角及直流電流連續(xù)情況下，不可控整流電路輸出的直流電壓采用傅立葉級(jí)數(shù)形式可表示為：ud=Udn=6k2Uncosnt (k=1,2,3,) =1.35U2l(1+2cos6t5×7-2cos12t11×13+2cos18t17×19- ） (3-5) 式中U2l為交流側(cè)線電壓有效值直流側(cè)電流id可采用直流電壓表達(dá)式與LCR電路的阻抗計(jì)算獲得： id=UdR+n=6

22、k2UncosntZn (3-6)式中 Zn為L(zhǎng)CR電路的n次諧波阻抗考慮濾波電容C對(duì)6次及6次以上頻率諧波的阻抗遠(yuǎn)小于R，Zn僅與LC的阻抗相關(guān)，即 Zn=j(XLn-XCn),則： id=UdR+n=6k2UnsinntnL-1/nC (3-7)由式（1）、（2）可以看出整流電壓ud中的諧波電壓Un隨著頻率的增加而迅速減小,而濾波電路的阻抗Zn迅速增加，因而id中的主要諧波成份為6次諧波,12次諧波僅為6次諧波的12%以下,18次諧波僅為6次諧波的3.6%。因此可以忽略12次及12次以上的諧波分量,同時(shí)令X6=6L-1/6C,這樣式（2）可簡(jiǎn)化為id=UdR+n=6k2U6sin6t6L-

23、1/6C =1.35R+7.71×10-2sin6tX6U2l (3-8) 由此可得電感電流峰值為： Idm=1.35R+7.71×10-2X6U2l (3-9)電容電流有效值為： Ic=5.45×10-2X6U2l (3-10)由直流側(cè)電流最小值為零可確定直流側(cè)電流連續(xù)條件為： X6R5.71×10-2 (3-11)并且要滿足RC>3 可取R=15.5，C=0.0047uF，L=1mH (2)二極管的選擇二極管承受的最大反向電壓為2U2=2202 V=311.1 V流過(guò)每個(gè)二極管的電流的有效值為 Ivt=Id2=10A (3-12)故晶閘管的額定

24、電壓為 UN =23×311.1=622.2933.3 V (3-13)晶閘管的額定電流為 IN=1.52×101.57=9.612.7 A (3-14)電源框圖如圖3-4所示，三相交流輸入先經(jīng)過(guò)二極管的不控整流，再經(jīng)過(guò)單端反激電源斬波得到20V直流電。圖3-4 單端反激電源框圖3.3.2反饋環(huán)設(shè)計(jì)單端反激電源及其PWM控制電路構(gòu)成閉環(huán)系統(tǒng)，其原理框圖如圖3-5所示。該P(yáng)WM控制用的是電壓控制模式。它只有一個(gè)電壓反饋環(huán)，誤差放大器的輸出與恒定頻率的三角波相比較，通過(guò)脈沖寬度調(diào)制，得到要求的輸出電壓。圖3-5 反饋環(huán)設(shè)計(jì)框圖設(shè)定參考電壓為20V，與輸出電壓比較后得到比較值，再

25、通過(guò)增益放大。最終得到可以控制的PWM波。由于單端反激電源開(kāi)始工作初始時(shí)，輸出無(wú)電壓。因此，設(shè)定一個(gè)反饋初始時(shí)間，在初始時(shí)間前采用方波脈沖控制開(kāi)關(guān)管，初試時(shí)間后切換為反饋控制開(kāi)關(guān)管。反饋環(huán)設(shè)計(jì)圖如下圖所示：圖3-6 反饋環(huán)設(shè)計(jì)圖4 模型仿真4.1AC DC整流濾波電路的仿真 整流濾波電路設(shè)計(jì)如下圖：圖4-1 整流濾波電路設(shè)計(jì)圖 參數(shù)如下：三相電源： 380V；濾波電容：0.0047F；濾波電感：0.0001H；電阻：100。整流輸出波形如下：圖4-2三相整流濾波輸出波形圖 可見(jiàn)輸出電壓在514.8V附近上下波動(dòng)，基本滿足濾波要求。 4.2 開(kāi)環(huán)系統(tǒng)的仿真開(kāi)環(huán)系統(tǒng)MATLAB仿真模型如下圖所示： 圖4-3 單端反激電源開(kāi)環(huán)系統(tǒng)仿真圖其中參數(shù)設(shè)置如下：三相交流電源： 220V ,50HZ F濾波電感L1：1mH電阻R1：100單端反激電源變壓器:fn=10000HZ，變比：510/20 ；Rm(pu)=500，Lm(pu)=500單端反激電源部分負(fù)載 R2：40,C2：F開(kāi)環(huán)系統(tǒng)輸出電壓波形如圖4-4：圖4-4 單端反激電源開(kāi)環(huán)系統(tǒng)輸出電壓波形圖輸出電壓局部放大圖如圖4-5所示：圖4-5 單端反激電源開(kāi)環(huán)系統(tǒng)輸出電壓波形放大圖由圖