世紀名隆住宅小區(qū)塔吊基礎(chǔ)

1、.目 錄塔吊基礎(chǔ)設(shè)計.2一、工程概況2二、地質(zhì)地貌情況2三、塔機的型號及技術(shù)性能指標簡介41、QTZ63型塔吊42、QT80EA型塔吊型號及技術(shù)性能指標簡介5四、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計91、QTZ63塔式起重機基礎(chǔ)設(shè)計92、QT80EA塔式起重機基礎(chǔ)設(shè)計11塔吊樁基礎(chǔ)的計算書（QT80EA）.14一. 參數(shù)信息14二. 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算14三. 矩形承臺彎矩的計算14四. 矩形承臺截面主筋的計算16五. 矩形承臺截面抗剪切計算16六.樁承載力驗算17七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算17塔吊樁基礎(chǔ)的計算書（QTZ63）.20一. 參數(shù)信息20二. 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算20

2、三. 矩形承臺彎矩的計算20四. 矩形承臺截面主筋的計算21五. 矩形承臺截面抗剪切計算22六.樁承載力驗算23七.樁豎向極限承載力驗算及樁長計算23塔吊基礎(chǔ)設(shè)計一、工程概況鑫隆世紀名居位于常平鎮(zhèn)站前南路和站前西路交叉口，西臨常陽花園，南臨東元路?？傆玫孛娣e約3.5萬平方米，擬興建公寓式住宅樓6棟（其中1、2棟為21，其余棟為22層）和裙樓商鋪等建筑物。設(shè)一層地下室 ；總建筑面積131277.43m2，5、6棟建筑總高度81.15米，1、2棟建筑總高度78.15米，3、4棟建筑總高度80.95米，本工程由廣東華方工程設(shè)計有限公司設(shè)計，東莞市鑫隆實業(yè)發(fā)展有限公司、東莞市鑫隆房地產(chǎn)開發(fā)有限公司投資

3、興建，廣東省第一建筑工程有限公司承建，廣東建設(shè)工程監(jiān)理有限公司東莞監(jiān)理部監(jiān)理。基礎(chǔ)類型為預(yù)應(yīng)力靜壓管樁；為滿足平面垂直運輸及施工需要，我司在擬建場地投入6臺塔吊， QTZ63 、QT80EA各三臺；每臺主架安裝高度為90m，安裝具體位置詳見塔吊安裝平面布置圖（見附表），承臺標高距地下室底板板底標高20mm。二、編制依據(jù)1、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB5007-2002）2、建筑樁基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GJ94-94）3、本工程地質(zhì)勘測報告4、產(chǎn)品使用說明書三、地質(zhì)地貌情況1、擬建場地屬沖積平原地貌，原為一片耕地，后經(jīng)人工填土改造，尚未完全推填整平；場地東部地面較高，西部地勢稍低，高差最大約1.2m，場地

4、內(nèi)下伏土層厚度相差較大，一般南部較薄，往東北方向變厚。根據(jù)土性特征和物理力學(xué)性質(zhì)，土層自上而下分述如下：（1）填土層：普遍分布，厚度0.602.30米，平均1.32米；黃雜黃紅色，局部為灰雜色，由粘性土、砂粒及少量風(fēng)化巖塊組成，呈松散半固結(jié)狀。（2）粉質(zhì)粘土層：普遍分布，厚度0.803.70米，平均1.79米；土黃紅黃色，偶見黃白色，含少量砂粒及鐵質(zhì)氧化物，較濕，一般呈硬可塑狀，局部為可塑狀；平均標貫擊數(shù)7.9擊。（3）中粗砂層：普遍分布，厚度0.904.10米，平均2.16米；淺黃灰黃色，含較多粘性土，土芯局部粘結(jié)成團塊，較濕，呈松散稍密狀；平均標貫擊數(shù)9.6擊。（4）淤泥質(zhì)土層：普遍分布，

5、厚度2.106.50米，平均3.73米；深灰灰黑色，局部為灰褐色，含少量有機質(zhì)，部分鉆孔含少量粉細砂，飽和，原狀土軟塑，重塑土流塑；平均標貫擊數(shù)1.8擊。（5）細砂層：普遍分布，厚度1.14.2米，平均2.15米；淺灰色，含少量淤泥質(zhì)土，很濕，松散，局部稍密；平均標貫擊數(shù)8.3擊。（6）粗砂層：大部分區(qū)域分布，厚度1.504.50米，平均3.43米；灰白色，偶見灰雜色，成份以石英為主，飽和，中密密實狀，平均標貫擊數(shù)18.4擊。（7）砂質(zhì)粘性土層：大部分區(qū)域分布，厚度2.0010.00米，平均6.49米；灰黃色，局部為紅黃色，屬殘積土，由下伏片麻巖風(fēng)化而成，稍濕，硬塑；平均標貫擊數(shù)18.9擊。2

6、、基巖條件場地土層之下的基底巖石為下古生界片麻巖，屬變質(zhì)巖類。按風(fēng)化程度及力學(xué)強度，可分為強風(fēng)化片麻巖8、中風(fēng)化片麻巖9、微風(fēng)化片麻巖10。3、水文地質(zhì)概況場地內(nèi)地下水主要為第四系土層中的孔隙潛水，粗砂層6為主要賦水層位，透水性強，中砂層3及細砂層5次之；其它各層均為弱透水層及相對隔水層；地下水的補給來源為大氣降水及附近小溪和生活用水滲透補給。四、塔機的型號及技術(shù)性能指標簡介1、QTZ63型塔吊QTZ63塔式起重機是在1999年由廣東省建筑機械廠和長沙建設(shè)機械研究院根據(jù)最新標準設(shè)計的新型建筑用塔式起重機，該機為水平臂架、小車變幅，上回轉(zhuǎn)自升式用途塔機，允許初始安裝高度為35米，允許最大安裝高度

7、為120米。工作狀態(tài)下作用于基礎(chǔ)的最大垂直荷載G=65噸、W=4.2噸、M=128噸米、MK=21噸米。非工作狀態(tài)下作用于基礎(chǔ)的最大垂直荷載G=42噸、W=8噸、M=185噸米、MK=0噸米（其中：G表示基礎(chǔ)所受的垂直力、W表示基礎(chǔ)所受的水平力、M表示基礎(chǔ)所受的傾翻力矩、MK表示基礎(chǔ)所受的扭矩）。其最大幅度為48m，最大起重量為6T，起重力矩符合最新塔式起重機基本參數(shù)。該機上部采用液壓頂升，增加或減少標準節(jié)，使塔機能隨著建筑物的升高而平穩(wěn)地升高，同時塔機的起生能力不因塔機的升高而降低。其起升機構(gòu)采用電磁離合器換檔變速，同時采用帶有渦流制動器的電動機，使得起升機構(gòu)獲的理想的起升速度及荷重的慢就位

8、。小車牽機構(gòu)均裝有電磁盤式制動器，使工作機構(gòu)速度高且平穩(wěn)可靠。附著式的最大起升高度可達120m，附著式起重機的底架可直接安裝在建筑物上或建筑物近旁的混凝土基礎(chǔ)上。為了減少塔身計算長度以保持其設(shè)計起重能力，設(shè)有五套附著裝置。第一附著裝置距基礎(chǔ)面15m（4層），第二附著裝置距第一附著點15m（9層）（為了工程進度需要，不受塔吊自由高度的影響，在基礎(chǔ)面至第一道附著增加一道），第三附著裝置距第二附著點16m（14層），第四附著裝置距第三附著點16m（19層），第五附著裝置距第四附著點13m（頂層），起重懸高（第五附著點至臂根鉸點距離）不大于20m，附著點的高度可允許根據(jù)樓層的高度做些適當?shù)恼{(diào)整。2、Q

9、T80EA型塔吊型號及技術(shù)性能指標簡介（1）江麓QT80EA固定式起重機是按照國家和行業(yè)標準，參照相應(yīng)的國際標準設(shè)計、制造的一種回轉(zhuǎn)水平臂自升塔式起重機；額定重力矩為800kN.m。該機各項性能參數(shù)先進、起升高度高、工作幅度大、作業(yè)空間廣、使用效率高;在獨立固定式基礎(chǔ)上增加附著，以滿足高層建筑施工要求，附著后起升高度可達159m，其塔身由8個標準節(jié),55個塔身及一個固定基礎(chǔ)節(jié)組成。工作及非工作狀態(tài)作用于基礎(chǔ)的最大垂直荷載及最大彎矩如下表（2）塔機性能和技術(shù)指標（詳見表1）（3）起重性能參數(shù)（詳見表2）（4）供電要求：供電容量：80KW；供電電壓：380V（允差10%）；供電頻率：50HZ。荷載

10、情況基礎(chǔ)載荷P（KN）M（KN·M）P1P2MMK工作狀態(tài)573291617453非工作狀態(tài)5567117261附表1：機構(gòu)載荷率起升機構(gòu)JC40%回轉(zhuǎn)機構(gòu)JC25%小車牽引機構(gòu)JC25%行走機構(gòu)JC15%起升高度（m）倍率行走式附著式內(nèi)爬式a=245164164A=4458484最大起重量（t）8幅度（m）最大幅度45最小幅度25起升機構(gòu)倍率a=2起重量（t）1.22.74速度（m/min）965032a=4起重量（t）2.45.48速度（m/min）482516功率（KW）30小車牽引機構(gòu)速度（m/min）33功率（KW）3.5回轉(zhuǎn)機構(gòu)速度（m/min）0.63功率（KW）2&#

11、215;7.5行走機構(gòu)速度（m/min）23.5功率（KW）2×2.2頂升機構(gòu)速度（m/min）0.55功率（KW）7.5液壓系統(tǒng)壓力（Mpa）20平衡重起量臂長（m）354045質(zhì)量（t）4.715.857.42總功率52.9(不含頂升電機)輪距×軸距(m)5×5工作溫度(0C)-20+40附表2145米臂長工作幅度2.5-11.85121314151618192021起重量a=480077717656603558484453425400a=2400工作幅度23252728293031323334起重量a=4357320290278266254242232222

12、214a=2365328298286274262250240230222工作幅度3536373839404142434445起重量a=42.061.98190183176170164158153148143a=22142061981911841781721661611561512.40米臂長工作幅度2.5-12.1214161820222426起重量a=48.006.745.754.994.393.913.513.18a=24.003.593.26工作幅度28303234363840起重量a=42.892.652.432.252.081.931.80a=22.972.732.512.332.1

13、62.011.883.35米臂長工作幅度2.2-12.351315171921起重量a=48.007.536.355.474.794.24a=24.00工作幅度23252729313335起重量a=43.793.423.112.842.602.402.22a=23.853.503.192.922.682.482.30附件：（一）塔吊出廠安全認可證（二）塔吊出廠合格證（三）塔吊使用說明書1、附著支撐應(yīng)在澆筑主體梁、柱時按生產(chǎn)廠家給出的固定尺寸預(yù)埋。2、主體結(jié)構(gòu)附著處強度：塔吊附著預(yù)埋件處的柱、梁應(yīng)加強，在梁或柱角部增加f25、f8100加密箍：長度在2米范圍內(nèi)。3、基礎(chǔ)配筋圖五、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計1、

14、QTZ63塔式起重機基礎(chǔ)設(shè)計（1）采用預(yù)應(yīng)力管樁DN500，4根，中距2500，樁有效長度16.0m。 （2）CT：18170，雙層雙向，做成鋼筋籠形式承臺尺寸4000×4000；承臺厚度：1500；基礎(chǔ)梁（JL1）600×1200；面425；底425,箍筋8150.砼強度為C30 （3）樁芯鋼筋籠 520；螺旋箍筋8150，入樁2m，錨入承臺1.5m，C30膨脹砼。（4）承臺與DN500樁應(yīng)保持有10cm的錨入，承臺底C10墊層，10cm厚。承臺面標高-5.30（5）施工時應(yīng)做好位移和沉降觀測，發(fā)現(xiàn)異常情況，應(yīng)立即停止使用，排除問題方可使用。2、QT80EA塔式起重機基礎(chǔ)

15、設(shè)計（1）采用預(yù)應(yīng)力管樁DN500，4根，中距3000，樁有效長度16.0m。 （2）CT：18170，雙層雙向，做成鋼筋籠形式承臺尺寸：4200×4200；承臺厚度：1500；基礎(chǔ)梁（JL1）600×1200；面筋425；底425，箍筋8150，砼強度為C30 （3）樁芯鋼筋籠 520；螺旋箍筋8150埋入樁2m，錨入承臺1.5m，C30膨脹砼。（4）承臺與DN500樁應(yīng)保持有10cm的錨入，承臺底C10墊層，10cm厚。承臺面標高-5.3（5）施工時應(yīng)做好位移和沉降觀測，發(fā)現(xiàn)異常情況，應(yīng)立即停止使用，排除問題方可使用。塔吊樁基礎(chǔ)的計算書（QT80EA）一. 參數(shù)信息塔吊

16、型號：QT80EA，自重（包括壓重）F1=556kN，最大起重荷載F2=80.00kN塔吊傾覆力距M=1726kN.m，塔吊起重高度H=110.00m，塔身寬度B=1.5m混凝土強度：C30，鋼筋級別：級，承臺長度Lc或?qū)挾菳c=4.20m樁直徑或方樁邊長 d=0.50m，樁間距a=3.00m，承臺厚度Hc=1.50m基礎(chǔ)埋深D=1.50m，承臺箍筋間距S=150mm，保護層厚度：50mm二. 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算1、塔吊自重（包括壓重） F1 =556kN2、塔吊最大起重荷載F2=80.00kN作用于樁基承臺頂面的豎向力 F =1.2×(F +F2)=763.2 kN

17、塔吊的傾覆力矩 M =1.4×1726=2416.4 kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算計算簡圖：預(yù)制樁預(yù)制樁 圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1、樁頂豎向力的計算（依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.1.1條） 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=1.2×1280.02=1536.02kN； G樁基承臺的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1428.84kN； Mx,My承臺底面的彎

18、矩設(shè)計值（kN.m）； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值（kN）。經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值:Nmax=（763.2+1428.84）/ 4 +（2416.4+890.3）×（3.00×1.414 / 2）/【2×（3.00×1.414 / 2）2】=1327.52kNNmin=（763.2+1428.84）/ 4（2416.4+890.3）×（3.00×1.414 / 2）/【2×（3.00×1.414 / 2）2】= 231.5KN2、管樁的承載力和管樁進入土層考

19、慮N=dLii+0.9Gs> Nmin（安全）式中：抗拔允許摩阻力與受壓允許摩阻力的比例系數(shù)：0.40.7Li第i層土層厚度i第i層土層樁摩擦系數(shù)Gs單樁自重：Gs=3.14×(0.25×0.25-0.105×0.105) × 10×2.5×9.8=39.6KNN=0.4×3.14×0.5×（1.32×24+1.79×53+2.16×64+3.73×24+2.15×32+3.43×84.5+6.49×58）+0.9×39

20、.6=719.76 KN 231.5 KN3、矩形承臺彎矩的計算（依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.6.1條） 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值（kN.m）； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值（k），Ni1=NiG/n。經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：N=（763.2+1428.84）/ 4+2416.4×（3.00 / 2）/ 【4×（3.00/2）2】=950.74kNMx1=My1=2×（950.741428.84 / 4）×（1.500.75）=890.3kN.m四

21、. 矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。經(jīng)過計算得 s=890.3×106 /（1.00×14.30×4200.00×13882）=0.009 =1（12×0.009）0.5=0.009 s=10.009 / 2=0.996 Asx=Asy=890.3

22、5;106 /（0.996×1388×300.00）=2146.68mm2承臺配筋選取雙層雙向配18170，As=6104.16mm2，可滿足要求。五. 矩形承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ9494）的第5.6.8條和第5.6.11條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=1005.24kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.20； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=4200

23、mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1450mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=150mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 樁承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第4.1.1條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1536.02kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； A樁的截面面積，A=0.188m2。經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋!七. 樁豎向

24、極限承載力驗算及樁長計算樁承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第5.2.2-3條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1005.24kN樁豎向極限承載力驗算應(yīng)滿足下面的公式：最大壓力： 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: Qck相應(yīng)于任一復(fù)合基樁的承臺底地基土總極限阻力標準值: qck承臺底1/2承臺寬度深度范圍（5m）內(nèi)地基土極限阻力標準值； s,p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)； c承臺底土阻力群樁效應(yīng)系數(shù)；按下式取值： s,p,c分別為樁側(cè)阻力分項系數(shù)，樁端阻抗力分項系數(shù)，承臺

25、底土阻抗力分項系數(shù)； qsk樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.571m； Ap樁端面積,取Ap=0.19m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力標準值表如下:序號土厚度(m)土側(cè)阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)土名稱11.324825素填土21.79531270粉質(zhì)粘土32.16644350中砂43.73241270淤泥質(zhì)土52.15323150細砂63.4384.56550粗砂76.49588400砂質(zhì)粘性土由于樁的入土深度為16m,所以樁端是在第7層土層。最大壓力驗算:R=1.57×

26、（1.3×24×1+1.79×53×1.2+2.16×64×1.26+3.73×24×1.05+2.15×32×1.26+3.43×84.5×1.26+1.44×58×1.26）/ 1.65+1.35×8400.00×0.19 / 1.65+0.47×882.00 / 1.70=2465.99kN上式計算的R的值大于最大壓力1327.52kN,所以滿足要求!塔吊樁基礎(chǔ)的計算書（QTZ63）一. 參數(shù)信息塔吊型號：QTZ63，自

27、重（包括壓重）F1=411.6kN，最大起重荷載F2=60.00kN塔吊傾覆力距M=1783.6kN.m，塔吊起重高度H=100.00m，塔身寬度B=1.6m混凝土強度：C30,鋼筋級別：級，承臺長度Lc或?qū)挾菳c=4.00m樁直徑或方樁邊長 d=0.50m，樁間距a=2.50m，承臺厚度Hc=1.50m基礎(chǔ)埋深D=1.50m，承臺箍筋間距S=150mm，保護層厚度：50mm二. 塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力與彎矩計算1、塔吊自重（包括壓重） F1 =411.6 kN2、塔吊最大起重荷載F2=60.00kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F =1.2×(F +F2)=565.92 kN 塔

28、吊的傾覆力矩 M =1.4×1783.6=2497.04 kN.m三. 矩形承臺彎矩的計算計算簡圖：預(yù)制樁預(yù)制樁 圖中x軸的方向是隨機變化的，設(shè)計計算時應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1、樁頂豎向力的計算（依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.1.1條） 其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=1.2×697.00=836.40kN； G樁基承臺的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1296.00kN； Mx,My承臺底面的彎

29、矩設(shè)計值（kN.m）； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值（kN）。經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值：Nmax=（565.92+1296.00）/ 4+（2497.04+576.8）×（2.50×1.414 / 2）/【2×（2.50×1.414 / 2）2】=1335.03kNNmin=（565.92+1296.00）/ 42497.04×（2.5×1.414 / 2）/【2×（2.5×1.414 / 2）2】= 404.07KN2、管樁的承載力和管樁進入土層考慮N=dLi

30、i+0.9Gs> Nmin（安全）式中：抗拔允許摩阻力與受壓允許摩阻力的比例系數(shù)：0.40.7Li第i層土層厚度i第i層土層樁摩擦系數(shù)Gs單樁自重：Gs=3.14×(0.25×0.25-0.105×0.105) × 10×2.5×9.8=39.6KNN=0.4×3.14×0.5×（1.32×24+1.79×53+2.16×64+3.73×24+2.15×32+3.43×84.5+6.49×58）+0.9×39.6=719

31、.76 KN 404.07 KN3、矩形承臺彎矩的計算（依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范JGJ94-94的第5.6.1條） 其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值（kN.m）； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值（kN），Ni1=NiG/n。經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：N=（565.92+1296.00）/ 4+2497.04×（2.50 / 2）/【4×（2.50 / 2）2】=964.89kNMx1=My1=2×（964.89-1296.00 / 4）×（1.25-0.80）=576.80kN.

32、m四. 矩形承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2。經(jīng)過計算得 s=576.80×106 /（1.00×14.30×4000.00×13882）=0.007 =1-（1-2×0.007）0.5=0.007 s=1-0.007/ 2=0.997 Asx= Asy=576

33、.8×106 /（0.997×1388×300.00）=1373.33mm2。 承臺配筋選取雙層雙向配三級鋼18170，As=5850mm2，可滿足要求。五. 矩形承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第5.6.8條和第5.6.11條。根據(jù)第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=1029.89kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0； 剪切系數(shù),=0.20； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=14.30N/mm2； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=4000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1388mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300.00N/mm2； S