樓板模板木支撐架計(jì)算書(shū)

1、樓板模板木支撐架計(jì)算書(shū)樓板模板的計(jì)算參照 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 (JGJ162-2008) 、建筑施 工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范 (JGJ164-2008) 、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 (GB50010-2010)、木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 500052003)、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(2006年版)(GB 50009-2012) 等編制。一、基本參數(shù)信息1、模板支架參數(shù)橫向間距或排距 (m):1; 立桿的間距 (m):1;模板支架計(jì)算高度 (m):3; 立柱采用 :方木;立桿方木截面寬度 (mm):60; 立桿方木截面高度 (mm):80;斜撐截面寬度 (mm):30; 斜撐截面高度 (mm):40;帽木截

2、面寬度 (mm):60; 帽木截面高度 (mm):80;斜撐與立桿連接處與帽木的距離 (mm):600;板底支撐形式 :方木支撐 ;方木間隔距離 (mm):300; 方木截面寬度 (mm):40;方木截面高度 (mm):60;2、荷載參數(shù)模板與木塊自重 :0.35; 混凝土和鋼筋自重 :25.1;荷載參數(shù)樓板現(xiàn)澆厚度 :0.1; 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 :1.50;3、板底方木參數(shù)板底彈性模量(N/mmA2):9000;板底抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mmH):11;板底抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mmA2):1.4;4、帽木方木參數(shù)帽木方木彈性模量 (N/mmA2):9000; 帽木方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/m

3、mA2):11;帽木方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mmA2):1.4;5、斜撐方木參數(shù)斜撐方木彈性模量(N/mmH):9000;斜撐方木抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mmA2):11; 斜撐方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mmA2):1.4;6、立柱方木參數(shù)立桿彈性模量 (N/mmA2):9000; 立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mmA2):11; 立桿抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mmA2):1.4;7、面板參數(shù)面板彈性模量 (N/mmA2):6000; 面板厚度 (mm):18;面板自重(kN/mA2):;面板抗彎設(shè)計(jì)值(N/mmA2):17;面板抗剪設(shè)計(jì)值 (N/mmA2):1.3;8、樓板強(qiáng)度參數(shù)樓板模板木支架的鋼筋級(jí)

4、別：HRB335;樓板模板木支架的混凝土強(qiáng)度等級(jí):C30; 樓板模板木支架的每標(biāo)準(zhǔn)層施工天數(shù) :8.0; 樓板模板木支架的樓板截面支座配 筋率:0.3;樓板模板木支架的樓板短邊比長(zhǎng)邊的比值 :1.0; 樓板模板木支架的樓板的長(zhǎng)邊 長(zhǎng)度:5.0;樓板模板木支架的施工平均溫度 (C):15;木支撐正視圖二、模板面板計(jì)算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008,5.2,以及建筑施工木腳手 架安全技術(shù)規(guī)范JGJ164-2008, 面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板依據(jù)建筑施工模板安 全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008,5.2計(jì)算。面板類型名稱：膠合面板。鋼筋混凝土板自重(kN/

5、m):q 11 = 25.100 X 0.100 X 1.000=2.510kN/m(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q 12 = 0.350 X 1.000=0.350kN/m(3) 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):q 13 = 1.500 X 1.000=1.500kN/m均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q = 25.100 X 0.100 X 1.000+0.350 X 1.000=2.860kN/m均布線荷載設(shè)計(jì)值為： 按可變荷載效應(yīng)控制的組合方式：q1 = 0.9 X 1.2 X (2.510+0.350)+1.4 X 1.500=4.979kN/m 按永久荷載效應(yīng)控制的組合方式：q1

6、= 0.9 X 1.35 X(2.510+0.350)+1.4 X 0.7X1.500=4.798kN/m 根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取 q1 = 4.979kN/m 作為設(shè)計(jì)依據(jù)。集中荷載設(shè)計(jì)值：模板自重線荷載設(shè)計(jì)值 q2 = 0.9 X1.2X 0.350X1.000=0.378kN/m 跨中集中荷載設(shè)計(jì)值 P = 0.9 X1.4X 1.500=1.890kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：本算例中，截面抵抗矩V和截面慣性矩I分別為：V = 100.00X1.80X1.80/6 = 54.00cm 3；I = 100.00X1.80X1.80X1.80/12 = 48.60cm 4；(1

7、) 抗彎強(qiáng)度計(jì)算施工荷載為均布線荷載： M1 = 0.1q 1l2 = 0.1 X4.979X0.3002=0.045kN.m 施工荷載為集中荷載： M2 = 0.1q 2l2 + 0.175Pl = 0.1 X0.378X0.3002+0.175X 1 .890 X M 2> Mi,故應(yīng)采用M2驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度。(T = M / W < f其中(7面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm);M 面板的最大彎距 (N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 17.00N/mm2；經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 7 =0.103X1000X1000/54000=1.901N/m

8、m2 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算7 < f,滿足要求！(2) 撓度計(jì)算 驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值， 故采用均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為設(shè)計(jì)值。v = 0.677ql 4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.677 X 2.860 X 3004/(100 X 6000X 486000)=0.054mm 面板的最大撓度小于 300.0/250, 滿足要求 !三、支撐木方計(jì)算方木依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 JGJ162-2008,5.2, 以及建筑施工木 腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ164-2008，4.1.4 計(jì)算。1. 荷載的計(jì)算(1) 鋼

9、筋混凝土板自重 (kN/m)：q 11 = 25.100 X0.100X0.300=0.753kN/m(2) 模板的自重線荷載 (kN/m)：q12 = 0.350 X0.300=0.105kN/m(3) 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m) ：q13 = 1.500 X0.300=0.450kN/m均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q = 25.100 X0.100X0.300+0.350X0.300=0.858kN/m均布線荷載設(shè)計(jì)值為：按可變荷載效應(yīng)控制的組合方式：q1 = 0.9 X 1.2 X(0.753+0.105)+1.4 X0.450=1.494kN/m 按永久荷載效應(yīng)控制的組合方式：q1

10、= 0.9 X 1.35 X(0.753+0.105)+1.4 X 0.7X0.450=1.439kN/m 根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取 q1 = 1.494kN/m 作為設(shè)計(jì)依據(jù)。集中荷載設(shè)計(jì)值：模板自重線荷載設(shè)計(jì)值 q2 = 0.9 X1.2X 0.350X0.300=0.113kN/m 跨中集中荷載設(shè)計(jì)值 P = 0.9 X1.4X 1.500=1.890kN2. 方木的計(jì)算方木的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面抵抗矩V'和截面慣性矩I分別為：W = 4.00X6.00X6.00/6 = 24.00cm 3；I = 4.00X 6.00 X 6.00 X 6.00/12 = 72.00cm

11、4;(1) 抗彎強(qiáng)度計(jì)算施工荷載為均布線荷載： M1 = 0.1q 1l2 = 0.1 X1.494X1.0002=0.149kN.m 施工荷載為集中荷載： M2 = 0.1q 2l2 + 0.175Pl = 0.1 X0.113X1.0002+0.175 X 1.890 X M 2> Mi,故應(yīng)采用M2驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度。(T = M / W < f其中(7方木的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm);M 方木的最大彎距 (N.mm)；W 方木的凈截面抵抗矩；f 方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 11.00N/mm2；經(jīng)計(jì)算得到方木抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 7 =0.342X1000X1000/24000=14.2

12、54N/mm2 方木的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算7 > f,不滿足要求！建議減少橫距(2) 撓度計(jì)算 驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值， 故采用均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為設(shè)計(jì)值。v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250方木最大撓度計(jì)算值 v = 0.677 X 0.858X10004/(100 X9000X 720000)=0.896mm方木的最大撓度小于 1000.0/250, 滿足要求！(3) 最大支座力最大支座力 N = 1.1ql =1.1 X1.494X 1.000=1.494kN四、帽木的計(jì)算帽木按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載取木方

13、的支座力 P= 1.49kN 均布荷載取帽木的自重 q= 0.046kN/m 。匕3.05 kN 加/S1.491 491.49心 _* _士 _* _ s n I500I500I帽木計(jì)算簡(jiǎn)圖0.860.850 650.E4k2L L0.640 E50.S50.86帽木剪力圖（kN）帽木彎矩圖（kN.m）經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M=經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座F= 3.22kN經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形 V= 0.1mm 頂帽木的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 W = 64.00cm3;截面慣性矩I = 256.00cm 4；（1）頂帽木抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.129 X 106/64000.0=2.02

14、N/mm2頂帽木的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于11.0N/mn2,滿足要求！(2) 頂帽木抗剪計(jì)算最大抗剪力 Q=862N 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 :T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3X 862/(2 X 60X 80)=0.269N/nn2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/nn 2 頂帽木的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求 ！(3) 頂帽木撓度計(jì)算最大變形 v = 0.1nn頂帽木的最大撓度小于 1000.0/400, 滿足要求！各支點(diǎn)(從左到右 )所受的力第1個(gè)支點(diǎn)所承受的力 :N1=0.654kN第2個(gè)支點(diǎn)所承受的力 :N2=3.219kN第3個(gè)支點(diǎn)所承受的力 :N3=0.654kN

15、五、立柱的穩(wěn)定性驗(yàn)算 穩(wěn)定性公式如下：(依據(jù)建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ164-2008，5.2.4 )(T =N/( ©A <fc;其中, N 作用在立柱上的軸力 ;N = N1+N2+N3 = 0.654+3.219+0.654=4.5kN=4527.0N;0-立柱受壓應(yīng)力計(jì)算值；A0 立柱截面的計(jì)算面積 ;A 0 = 60.0 X 80.0= 4800.0nn2;fc 立柱抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ;軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比入=0/i結(jié)果確定；軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)按下式計(jì)算： (依據(jù)建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ164-2008，5.2.5 )當(dāng)冶91時(shí):當(dāng)入>

16、;1時(shí):立桿的回轉(zhuǎn)半徑，i = 0.289 x 60.0 =17.3mm;l 0- 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度，I 0 = (3000.0-600.0)/2 = 1200.0mm;入=0/i= 1200.0/17.3=69.2;因?yàn)槿?9.2 < 91,所以采用公式：1<P=+ © = (1/1+(69.2/65)2 = 0.469;經(jīng)計(jì)算得到：o = N/( ©0A = 4527.0/(0.469x 4800.0) =2.0N/mm 2;依據(jù)建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范規(guī)定，施工使用x 11.0=13.2N/mm2；的木腳手架強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)乘1.2調(diào)整系數(shù):f=1.2木頂支

17、撐立柱受壓應(yīng)力計(jì)算值0為2.0N/mm2,小于木頂支撐立柱抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13.2N/mm 2,滿足要求！六、斜撐計(jì)算(1)斜撐軸力計(jì)算木頂撐斜撐的軸力FDi按下式計(jì)算:R Di = Ri/sin a其中R Ci-斜撐對(duì)帽木的支座反力R Di-斜撐的軸力；a-斜撐與帽木的夾角；sin a = sin 90-arcta n(1000.0/2)/600.0 = 0.768斜撐的軸力：FDi=FCi/sin a = 0.7/0.768=0.9kN(2)斜撐的穩(wěn)定性驗(yàn)算穩(wěn)定性公式如下：(依據(jù)建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ164-2008,524 )(T =N/( ©A <fc;其

18、中,N-作用在斜撐上的軸力；N = 0.9kN=851.3N;0-斜撐受壓應(yīng)力計(jì)算值；A 0-斜撐截面的計(jì)算面積；A 0 = 30.0 X 40.0= 1200.0mm2;fc-立柱抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；©-軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比入=0/i結(jié)果確定；軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)按下式計(jì)算：(依據(jù)建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ164-2008, 5.2.5 )當(dāng)冶91時(shí)：當(dāng)入>1時(shí):i-斜撐的回轉(zhuǎn)半徑，i = 0.289 X 30.0 =8.7mm;l 0- 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度，I 0= (1000.0/2) 2+600.02 0.5 = 781.0mm;入=0/i= 1200.0/17

19、.3=90.1;因?yàn)槿?0.1 < 91,所以采用公式：1T+ © = (1/1+(90.1/65)2 = 0.342;經(jīng)計(jì)算得到：(T = N/( ©0A = 851.3/(0.342 X 1200.0) =2.1N/mm 2;依據(jù)建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ164-2008, 331規(guī)定，施工使用的木腳手架強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)乘1.2調(diào)整系數(shù)：f=1.2x 11.0=13.2N/mm2;木頂支撐斜撐受壓應(yīng)力計(jì)算值偽2.1N/mm?,小于木頂支撐斜撐抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.2N/mm 2,滿足要求！七、樓板強(qiáng)度的計(jì)算1. 計(jì)算樓板強(qiáng)度說(shuō)明驗(yàn)算樓板強(qiáng)度時(shí)按照最不利考慮

20、，樓板的跨度取5.00m,樓板承受的荷載按照線 均布考慮。單元板寬度范圍內(nèi)配筋2級(jí)鋼筋，配筋面積As=300.0mm, fy=300.0N/mm。板的截面尺寸為 b x h=5000mX 100mm截面有效高度 h0=80mm按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗(yàn)算8天、16天、24天.的2. 計(jì)算樓板混凝土 8天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊5.00m,短邊5.00 x 1.00=5.00m ,樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺放5X 5排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為q=2 X 1.2 X (0.35+25.10 X 0.10)+1X 1.2 X (5 X 5/5.

21、00/5.00)+1.4 X 1.50=10.16kN/m2板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計(jì)算Mmax=0.0513 X ql 2=0.0513 X 10.16 X 5.00 2單元板帶所承受最大彎矩 Mmax= 1 X 13.04 = 驗(yàn)算樓板混凝土強(qiáng)度的平均氣溫為15.00 C,查溫度、齡期對(duì)混凝土強(qiáng)度影 響曲線得到8天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到56.93%, C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C17.1?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值為fc=8.20N/mm則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度：E = Afy/bh0fc = 300.00 X 300.00/(1000 X 80.00 X 8.20)=

22、0.137計(jì)算得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計(jì)算系數(shù)為s = E (-0.5 E ) = 0.137 X-0.5 >0.137) = 0.128 ;此層樓板所能承受的最大彎矩為：Mzhsbhfc = 0.128 X 1000X 80.0002X 8.20 X 10-6結(jié)論：由于 = 6.71 < M max=13.04所以第8天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來(lái)的荷載。第2層以下的模板支撐必須保存。3. 計(jì)算樓板混凝土 16天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊5.00m,短邊5.00 X 1.00=5.00m ,樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺放5X 5排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為

23、計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載。第3層樓板所需承受的荷載為q=2X 1.2 X (0.35+25.10 X 0.10)+1 X 1.2 X (0.35+25.10 X 0.10)+2 X 1.2 X (5 X 5/5.00/5.00)+1.4 X 1.50=14.42kN/m2板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計(jì)算Mmax=0.0513 X ql 2=0.0513 X 14.42 X 5.00 2單元板帶所承受最大彎矩 Mmax= 1 X 18.49 = 驗(yàn)算樓板混凝土強(qiáng)度的平均氣溫為15.00 C,查溫度、齡期對(duì)混凝土強(qiáng)度影 響曲線得到16天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到77.73%, C30.0混凝土強(qiáng)度近似

24、等效為C23.3?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值為fc=11.13N/mm則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度：E = Afy/bh0fc = 300.00 X 300.00/(1000 X 80.00 X 11.13)=0.101計(jì)算得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計(jì)算系數(shù)為心=E (-0.5 E ) = 0.101 X-0.5 >0.101 ) = 0.096 ;此層樓板所能承受的最大彎矩為：Msh sbhf = 0.096 X 1000X 80.0002X 11.13 X 10-6結(jié)論：由于 = 13.54 < M max=18.49所以第16天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓

25、層傳遞下來(lái)的荷載。 第3層以下的模板支撐必須保存。4. 計(jì)算樓板混凝土 24天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊5.00m,短邊5.00 X 1.00=5.00m ,樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺放5X 5排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載。第4層樓板所需承受的荷載為q=2X 1.2 X (0.35+25.10 X 0.10)+2 X 1.2 X (0.35+25.10 X 0.10)+3 X 1.2 X (5 X 5/5.00/5.00)+1.4 X 1.50=18.67kN/m2板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計(jì)算Mmax=0.0513 X ql 2=0.0513 X 18.67 X

26、5.00 2單元板帶所承受最大彎矩 Mmax= 1 X 23.95 = 驗(yàn)算樓板混凝土強(qiáng)度的平均氣溫為15.00 C,查溫度、齡期對(duì)混凝土強(qiáng)度影 響曲線得到24天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到89.90%, C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C27.0?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值為fc=12.85N/mm則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度：E = Af y/bh of c = 300.00 X 300.00心 000 X 80.00 X 12.85)=0.088計(jì)算得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計(jì)算系數(shù)為 S = E (-0.5 E ) = 0.088 X-0.5 X3.088) = 0.084 ;此層樓板所

27、能承受的最大彎矩為：M4 sbh02fc = 0.084 X 1000X 80.0002X 12.85 X 10-6結(jié)論：由于= 20.43 < M max=23.95所以第24天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來(lái)的荷載。第4層以下的模板支撐必須保存。5. 計(jì)算樓板混凝土 32天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊5.00m,短邊5.00 X 1.00=5.00m ,樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺放5X 5排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載。第5層樓板所需承受的荷載為q=2X 1.2 X (0.35+25.10 X 0.10)+3 X 1.2 X (0.35+25.10 X 0.1

28、0)+4 X 1.2 X (5 X 5/5.00/5.00)+1.4 X 1.50=22.93kN/m2板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計(jì)算Mmax=0.0513 X ql 2=0.0513 X 22.93 X 5.00 2單元板帶所承受最大彎矩 Mmax= 1 X 29.40 = 驗(yàn)算樓板混凝土強(qiáng)度的平均氣溫為15.00 C,查溫度、齡期對(duì)混凝土強(qiáng)度影 響曲線得到32天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到98.54%, C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C29.6?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值為fc=14.09N/mm則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度：E = Af y/bh 0f c = 300.00 X 30

29、0.00/(1000 X 80.00 X 14.09)=0.080計(jì)算得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計(jì)算系數(shù)為/s = E (-0.5 E ) = 0.080 X-0.5 >0.080) = 0.077 ;此層樓板所能承受的最大彎矩為：M5=rbh02fc = 0.077 X 1000X80.0002x 14.09 X 10-6結(jié)論：由于 2M = 27.34 < M max=29.40所以第32天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來(lái)的荷載。第5層以下的模板支撐必須保存。6. 計(jì)算樓板混凝土 40天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊5.00m,短邊5.00 X 1

30、.00=5.00m ,樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺放5X 5排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載。 第6層樓板所需承受的荷載為q=2X 1.2 X (0.35+25.10 X 0.10)+4 X 1.2 X (0.35+25.10 X 0.10)+5 X 1.2 X (5 X 5/5.00/5.00)+1.4 X 1.50=27.18kN/m2板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計(jì)算Mmax=0.0513 X ql 2=0.0513 X 27.18 X 5.00 2單元板帶所承受最大彎矩 Mmax= 1 X 34.86 = 驗(yàn)算樓板混凝土強(qiáng)度的平均氣溫為15.00 C,查溫度、齡期對(duì)混凝土強(qiáng)度影 響曲線得到40天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到105.23%, C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C31.6。 混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fc=15.05N/mm則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度：E = Af y/bh 0f c = 300.00 X 3