《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010的主要變化

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010-2010的主要變化章節(jié)變動：預應力補充內(nèi)容后由第6章調(diào)到第10章修訂原則： 提高安全儲備，保證結(jié)構(gòu)安全 提高抗災能力，以人為本 完善耐久性設(shè)計 高性能高強材料的應用 規(guī)范合理分工協(xié)調(diào)修訂的主要內(nèi)容：(1)增加結(jié)構(gòu)方案和結(jié)構(gòu)防倒塌設(shè)計的原則，提高結(jié)構(gòu)在偶然作用下的抗災性能。(2)面對我國大量既有建筑安全性與改造的迫切需要，增加既有結(jié)構(gòu)設(shè)計的原則規(guī)定。(3)調(diào)整正常使用極限狀態(tài)的荷載組合，以及預應力構(gòu)件的驗算要求。(4)增加樓蓋舒適度的設(shè)計，控制結(jié)構(gòu)豎向自振頻率。(5)完善耐久性設(shè)計方法，適當增加鋼筋保護層厚度，提出了使用期維護、管理的要求。(6)淘汰低強度鋼筋

2、，采用高強2高性能鋼筋，提出鋼筋延性(最大力下的總伸長率)的要求。(7)解決配筋密集的困難，提出并筋(鋼筋束)配置的規(guī)定。(8)擴充結(jié)構(gòu)分析內(nèi)容及各種效應的分析方法，提出非荷載效應(溫度、收縮)分析的原則。(9)完善結(jié)構(gòu)構(gòu)件考慮二階效應的計算方法。(10)適應復雜結(jié)構(gòu)非線性分析及設(shè)計，完善材料本構(gòu)關(guān)系及混凝土多軸強度準則的內(nèi)容。(11)增加斜截面受剪承載力計算的安全性，完善雙向受剪設(shè)計方法，調(diào)整沖切承載力計算。(12)補充拉、彎、剪、扭復合受力構(gòu)件設(shè)計的相關(guān)規(guī)定，明確應力配筋的有關(guān)要求。(13)調(diào)整正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度及剛度的計算方法，計算結(jié)果略有放松。(14)改進鋼筋錨固和連接的方式，補

3、充完善機械錨固、機械連接等手段。(15)考慮配筋特征值調(diào)整鋼筋最小配筋率，增加安全度，同時控制大截面構(gòu)件的最小配筋率。(16)在梁柱節(jié)點中引入鋼筋機械錨固的有關(guān)規(guī)定，簡化錨固配筋構(gòu)造。(17)補充、完善各類裝配整體式結(jié)構(gòu)及疊合式(水平、豎向)結(jié)構(gòu)的設(shè)計原則及構(gòu)造要求。(18)調(diào)整預應力混凝土收縮、徐變及新工藝、新材料預應力損失計算的規(guī)定。(19) 增加無粘結(jié)預應力的有關(guān)內(nèi)容, 補充、完善各種預應力構(gòu)件的配筋構(gòu)造措施。(20) 調(diào)整混凝土構(gòu)件抗震等級以及有關(guān)內(nèi)力調(diào)整的規(guī)定, 提出抗震鋼筋延性的要求。(21) 調(diào)整柱的軸壓比限值、最小截面尺寸、最小配筋率, 適當提高安全儲備。(22) 補充、完善筒

4、體及剪力墻洞口、連梁、邊緣構(gòu)件與樓面梁連接等的設(shè)計規(guī)定。(23) 增加沖切及板柱節(jié)點抗震設(shè)計的有關(guān)規(guī)定, 補充預應力構(gòu)件的抗震設(shè)計要求。紅色字體為有變化或新增條目第 1 章 總則1.0.1 條中去掉了“技術(shù)先進”一詞。1.0.3 條增加 “本規(guī)范依據(jù)現(xiàn)行國家標準工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準GB 50153 及建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準GB50068 的原則制定。本規(guī)范是對混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計提出的基本要求?！眱删涞?2 章 術(shù)語和符號術(shù)語中省去了“框架結(jié)構(gòu)”、“剪力墻結(jié)構(gòu)”、“框架-剪力墻結(jié)構(gòu)”、“可靠度”、“安全等級”、 “設(shè)計使用年限”、 “荷載效應”、 “荷載效應組合”、 “基本組合”、 “標準

5、組合”、 “準永久組合”等其他標準已經(jīng)定義了的常用術(shù)語。補充了各類型混凝土構(gòu)件及構(gòu)造等混凝土結(jié)構(gòu)特有的常用術(shù)語：2.1.10 疊合構(gòu)件composite member由預制混凝土構(gòu)件(或既有混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件)和后澆混凝土組成，以兩階段成型的整體受力結(jié)構(gòu)構(gòu)件。2.1.15 無粘結(jié)預應力混凝土結(jié)構(gòu)unbonded prestressed concrete structure配置與混凝土之間可保持相對滑動的無粘結(jié)預應力筋的后張法預應力混凝土結(jié)構(gòu)。2.1.16 有粘結(jié)預應力混凝土結(jié)構(gòu)bonded prestressed concrete structure通過灌漿或與混凝土直接接觸使預應力筋與混凝土之間

6、相互粘結(jié)而建立預應力的混凝土結(jié)構(gòu)。2.1.17 結(jié)構(gòu)縫 structural joint根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計需求而采取的分割混凝土結(jié)構(gòu)間隔的總稱。（將以往所說的變形縫概念擴展，除了伸縮縫、沉降縫、防震縫三縫之外，也包括出于其他目的所設(shè)的縫。）2.1.18 混凝土保護層concrete cover結(jié)構(gòu)構(gòu)件中鋼筋外邊緣至構(gòu)件表面范圍用于保護鋼筋的混凝土，簡稱保護層。2.1.19 錨固長度anchorage length受力鋼筋依靠其表面與混凝土的粘結(jié)作用或端部構(gòu)造的擠壓作用而達到設(shè)計承受應力所需 的長度。2.1.20 鋼筋連接splice of reinforcement通過綁扎搭接、機械連接、焊接等方法

7、實現(xiàn)鋼筋之間內(nèi)力傳遞的構(gòu)造形式。2.1.21 配筋率 ratio of reinforcement混凝土構(gòu)件中配置的鋼筋面積（或體積）與規(guī)定的混凝土截面面積（或體積）的比值。2.1.22 剪跨比 ratio of shear span to effective depth截面彎矩與剪力和有效高度乘積的比值。（中文解釋有疑義）2.1.23 橫向鋼筋transverse reinforcement垂直于縱向受力鋼筋的箍筋或間接鋼筋。2.2 符號（略）第 3 章 基本設(shè)計規(guī)定本章內(nèi)容變化較大，增加了一些關(guān)于結(jié)構(gòu)體系的設(shè)計內(nèi)容, 強調(diào)概念設(shè)計的重要性。由原來的 3 節(jié)擴充為7 節(jié)。 3.2 結(jié)構(gòu)方案，

8、3.6 防連續(xù)倒塌設(shè)計原則，3.7 既有結(jié)構(gòu)設(shè)計原則為新增內(nèi)容。1 結(jié)構(gòu)方案設(shè)計，包括結(jié)構(gòu)選型、構(gòu)件布置及傳力途徑；2 作用及作用效應分析；3 結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)設(shè)計；4 結(jié)構(gòu)及構(gòu)件的構(gòu)造、連接措施；5 耐久性及施工的要求；6 滿足特殊要求結(jié)構(gòu)的專門性能設(shè)計。（性能設(shè)計首次列入混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范）原 3.1.2 條為現(xiàn) 3.1.3 條， 且刪除極限狀態(tài)定義，在承載能力極限狀態(tài)中增加“因結(jié)構(gòu)局部破壞而引發(fā)的連續(xù)倒塌”。1.1.4 結(jié)構(gòu)上的直接作用（荷載）應根據(jù)現(xiàn)行國家標準建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009及相關(guān)標準確定；地震作用應根據(jù)現(xiàn)行國家標準建筑抗震設(shè)計規(guī)范GB 50011 確定。間接作用和偶然作用應

9、根據(jù)有關(guān)的標準或具體條件確定。直接承受吊車荷載的結(jié)構(gòu)構(gòu)件應考慮吊車荷載的動力系數(shù)。預制構(gòu)件制作、運輸及安裝時應考慮相應的動力系數(shù)?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，必要時應考慮施工階段的荷載?！爸苯幼饔谩奔赐ǔＲ饬x上的 “荷載”， “間接作用”是指溫度變化、混凝土凝結(jié)收縮、約束變形等產(chǎn)生的作用。1.1.5 混凝土結(jié)構(gòu)的安全等級和設(shè)計使用年限應符合現(xiàn)行國家標準工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準GB 50153 的規(guī)定。混凝土結(jié)構(gòu)中各類結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全等級，宜與整個結(jié)構(gòu)的安全等級相同。對其中部分結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全等級，可根據(jù)其重要程度適當調(diào)整。對于結(jié)構(gòu)中重要構(gòu)件和關(guān)鍵傳力部位，宜適當提高其安全等級。1.1.6 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計

10、應考慮施工技術(shù)水平以及實際工程條件的可行性。有特殊要求的混凝土結(jié)構(gòu)，應提出相應的施工要求。1.1.7 未經(jīng)技術(shù)鑒定或設(shè)計許可，不得改變結(jié)構(gòu)的用途和使用環(huán)境。（雖無變化，因為是強條，故列出）3.2 結(jié)構(gòu)方案（本節(jié)為新增內(nèi)容）3.2.1 混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計方案應符合下列要求：1選用合理的結(jié)構(gòu)體系、構(gòu)件型式和布置；2結(jié)構(gòu)的平、立面布置宜規(guī)則，各部分的質(zhì)量和剛度宜均勻、連續(xù)；3結(jié)構(gòu)傳力途徑應簡捷、明確，豎向構(gòu)件宜連續(xù)貫通、對齊；4宜采用超靜定結(jié)構(gòu)，重要構(gòu)件和關(guān)鍵傳力部位應增加冗余約束或有多條傳力途徑。3.2.1 混凝土結(jié)構(gòu)中結(jié)構(gòu)縫的設(shè)計應符合下列要求：1應根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點及建筑尺度、形狀、使用功能，合理

11、確定結(jié)構(gòu)縫的位置和構(gòu)造形式；2宜控制結(jié)構(gòu)縫的數(shù)量，并應采取有效措施減少設(shè)縫的不利影響；3可根據(jù)需要設(shè)置施工階段的臨時性結(jié)構(gòu)縫。3.2.2 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的連接應符合下列要求：1連接部位的承載力不應小于被連接構(gòu)件的承載力，并應保證被連接構(gòu)件之間的傳力性能；2當混凝土構(gòu)件與其他材料構(gòu)件連接時，應采取可靠的連接措施；3應考慮構(gòu)件變形對連接節(jié)點及相鄰結(jié)構(gòu)或構(gòu)件造成的影響。3.2.3 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計應符合下列要求：1減小偶然作用效應的影響范圍，避免發(fā)生因局部破壞引起的連續(xù)倒塌；2滿足不同環(huán)境條件下的結(jié)構(gòu)耐久性要求；3節(jié)省材料、降低能耗與保護環(huán)境。3.3 承載能力極限狀態(tài)計算3.3.1 混凝土結(jié)構(gòu)的承載能力極限

12、狀態(tài)計算應包括下列內(nèi)容：1結(jié)構(gòu)構(gòu)件應進行承載力計算；2直接承受重復荷載的構(gòu)件應進行疲勞驗算；3有抗震設(shè)防要求時，應進行抗震承載力計算；4必要時尚應進行結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移、漂浮驗算；5對于可能遭受偶然作用， 且倒塌可引起嚴重后果的重要結(jié)構(gòu)，宜進行防連續(xù)倒塌設(shè)計。3.3.2 對持久設(shè)計狀況、短暫設(shè)計狀況和地震設(shè)計狀況，當用內(nèi)力的形式表達時，結(jié)構(gòu)構(gòu) 件應采用下列承載能力極限狀態(tài)設(shè)計表達方式:（3324）（3.322）K = R（乙”，加s承載能力極限狀態(tài)下作用組合的效應設(shè)計值：對持久設(shè)計狀況和短暫設(shè)計狀況應按作用的基本組合計算；對地震設(shè)計狀況應按作用的地震組合計算；再-結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力模型不定性系數(shù)：對

13、靜力設(shè)計,一般結(jié)構(gòu)構(gòu)件取1.0, 重要結(jié)構(gòu)構(gòu)件或不確定性較大的結(jié)構(gòu)構(gòu)件根據(jù)具體情況取大于1用 的數(shù)值；對抗震設(shè)計，果用承載力抗震調(diào)整系數(shù)7re代替7陽的表達 形式；（其余符號意義不變，從略）3.3.3 對二維、三維混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當按彈性或彈塑性方法分析并以應力形式表達時，可將混凝土應力按區(qū)域等代成內(nèi)力設(shè)計值，按本規(guī)范第3.3.2條進行計算；也可直接采用多軸強度準則進行設(shè)計驗算。3.3.4 對偶然作用下的結(jié)構(gòu)進行承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，公式（3.3.2-1 ）中的作用效應設(shè)計值S按偶然組合計算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)丫 0取不小于1.0的數(shù)值；公式（3.3.2-2 ）中混凝土、鋼筋的強度設(shè)計值改用強度

14、標準值。當進行結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌驗算時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力函數(shù)應按本規(guī)范第3.6節(jié)的原則確定。3.3.5 對既有結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)設(shè)計，應按下列規(guī)定進行：1對既有結(jié)構(gòu)進行安全復核、改變用途或延長使用年限而需驗算承載能力極限狀態(tài)時，宜符合本規(guī)范第3.3.2條的規(guī)定。2對既有結(jié)構(gòu)進行改建、擴建或加固改造而重新設(shè)計時，承載能力極限狀態(tài)的計算應符合本規(guī)范第3.7節(jié)的規(guī)定。3.4 正常使用極限狀態(tài)驗算3.4.1 混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件應根據(jù)其使用功能及外觀要求，進行正常使用極限狀態(tài)的驗算混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)的驗算應包括下列內(nèi)容：1對需要控制變形的構(gòu)件，應進行變形驗算；2對使用上限制出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應進行

15、混凝土拉應力驗算；3對允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，應進行受力裂縫寬度驗算;4 對有舒適度要求的樓蓋結(jié)構(gòu)，應進行豎向自振頻率驗算。3.4.2 對于正常使用極限狀態(tài)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件應分別按荷載的準永久組合并考慮長期作用的影響或標準組合并考慮長期作用的影響，采用下列極限狀態(tài)設(shè)計表達式進行驗算：S <C（3.4.2）3.4.3 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的最大撓度應按荷載效應的準永久組合，預應力混凝土受彎構(gòu)件的最大撓度應按荷載的標準組合，并均應考慮荷載長期作用的影響進行計算，其計算值不應超過表 3.4.3 規(guī)定的撓度限值。（鋼筋混凝土構(gòu)件由原先的荷載效應標準組合改為準永久組合，預應力構(gòu)件仍采用標準組合。）3.4.4

16、結(jié)構(gòu)構(gòu)件正截面的受力裂縫控制等級分為三級。等級劃分及要求應符合下列規(guī)定：一級 嚴格要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，產(chǎn)生拉應力。二級 一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，力不應大于混凝土抗拉強度的標準值。按荷載標準組合計算時，構(gòu)件受拉邊緣混凝土不應按荷載標準組合計算時，構(gòu)件受拉邊緣混凝土拉應02 規(guī)范還有準永久組合時受拉邊緣混凝土不宜產(chǎn)生拉應力，這次刪掉）三級 允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件：對鋼筋混凝土構(gòu)件，按荷載準永久組合并考慮長期作用影響計算時，構(gòu)件的最大裂縫寬度不應超過本規(guī)范表3.4.5 規(guī)定的最大裂縫寬度限值。對預應力混凝土構(gòu)件，按荷載效應標準組合并考慮長期作用的影響計算時，構(gòu)件的最大裂縫寬度不應超過本規(guī)范第3.4.

17、5 條規(guī)定的最大裂縫寬度限值；對二 a 類環(huán)境的預應力混凝土構(gòu)件，尚應按荷載效應的準永久組合計算，且構(gòu)件受拉邊緣混凝土的拉應力不應大于混凝土的抗拉強度標準值。3.4.6 對大跨度混凝土樓蓋結(jié)構(gòu)應進行豎向自振頻率驗算，其自振頻率宜符合下列要求：1 住宅和公寓不宜低于5Hz；2 辦公樓和旅館不宜低于4Hz；3 大跨度公共建筑不宜3Hz；4 工業(yè)建筑及有特殊要求的建筑應根據(jù)使用功能提出要求。3.5 耐久性設(shè)計3.5.1 混凝土結(jié)構(gòu)應根據(jù)設(shè)計使用年限和環(huán)境類別進行耐久性設(shè)計，耐久性設(shè)計包括下列內(nèi) 容：1 確定結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境類別；2 提出材料的耐久性質(zhì)量要求；3 確定構(gòu)件中鋼筋的混凝土保護層厚度；4 滿

18、足耐久性要求相應的技術(shù)措施；5 在不利的環(huán)境條件下應采取的防護措施；6 提出結(jié)構(gòu)使用階段檢測與維護的要求。注：對臨時性的混凝土結(jié)構(gòu)，可不考慮混凝土的耐久性要求。3.5.2 中環(huán)境類別的表有變化3.5.3 中混凝土耐久性基本要求表有調(diào)整3.5.6 對下列混凝土結(jié)構(gòu)及構(gòu)件，尚應采取加強耐久性的相應措施：1 預應力混凝土結(jié)構(gòu)中的預應力筋應根據(jù)具體情況采取表面防護、管道灌漿、加大混凝土保護層厚度等措施，外露的錨固端應采取封錨和混凝土表面處理等有效措施；2 有抗?jié)B要求的混凝土結(jié)構(gòu)，混凝土的抗?jié)B等級應符合有關(guān)標準的要求；3 嚴寒及寒冷地區(qū)的潮濕環(huán)境中，結(jié)構(gòu)混凝土應滿足抗凍要求，混凝土抗凍等級應符合有關(guān)標準

19、的要求；4 處于二、三類環(huán)境中的懸臂構(gòu)件宜采用懸臂梁-板的結(jié)構(gòu)形式，或在其上表面增設(shè)防護層；5 處于二、三環(huán)境中的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其表面的預埋件、吊鉤、連接件等金屬部件應采取可靠的防銹措施；6 處在三類環(huán)境中的混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，可采用阻銹劑、環(huán)氧樹脂涂層鋼筋或其他具有耐腐蝕性能的鋼筋、采取陰極保護措施或采用可更換的構(gòu)件等措施。3.5.7 混凝土結(jié)構(gòu)在設(shè)計使用年限內(nèi)尚應遵守下列規(guī)定：1 結(jié)構(gòu)應按設(shè)計規(guī)定的環(huán)境類別使用，并定期進行檢查維護；2 設(shè)計中的可更換混凝土構(gòu)件應按規(guī)定定期更換；3 構(gòu)件表面的防護層，應按規(guī)定維護或更換；4 結(jié)構(gòu)出現(xiàn)可見的耐久性缺陷時，應及時進行檢測處理。3.6 防連續(xù)倒塌設(shè)計原則（

20、本節(jié)為新增內(nèi)容）1 避免使結(jié)構(gòu)中的關(guān)鍵構(gòu)件直接遭受偶然作用；2 采取減小偶然作用效應的措施；3 在結(jié)構(gòu)容易遭受偶然作用影響的區(qū)域增加冗余約束；4 增強疏散通道、避難空間及構(gòu)件關(guān)鍵傳力部位的承載力和變形性能。3.6.2 結(jié)構(gòu)的防連續(xù)倒塌設(shè)計可采用下列方法：1 局部加強法：對可能遭受偶然作用而發(fā)生局部破壞的關(guān)鍵受力部位，提高設(shè)計的安全儲備；2 拉結(jié)構(gòu)件法：通過貫通水平構(gòu)件的最小配筋和鋼筋連接措施，使其在缺失支承、跨度變化的條件下仍具有必要的承載能力，維持結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)固性；3 拆除構(gòu)件法：按一定規(guī)則拆除主要受力構(gòu)件，驗算結(jié)構(gòu)體系中的剩余部分的極限承載力。驗算可采用彈性分析、彈塑性分析、極限分析等方法

21、對結(jié)構(gòu)的受力倒塌全過程進行分析，模擬結(jié)構(gòu)倒塌的全過程，并作出判斷。3.6.3 結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌驗算應考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)件倒塌沖擊引起的動力系數(shù)，并根據(jù)倒塌的具體情況確定荷載效應。材料強度可取標準值或平均值，并應考慮動力作用下材料強化和脆性。3.7 既有結(jié)構(gòu)設(shè)計的原則（本節(jié)為新增內(nèi)容）3.7.1 為既有結(jié)構(gòu)延長使用年限、安全復核、改變用途、改建、擴建或加固修復等，應對其進行評定、驗算或重新設(shè)計。3.7.2 既有結(jié)構(gòu)的設(shè)計應符合下列原則：1 應按現(xiàn)行有關(guān)標準進行檢測和可靠性評估，確定相應的設(shè)計參考；2 應根據(jù)使用要求確定結(jié)構(gòu)繼續(xù)使用的年限；3 承載能力應符合現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定；4 正常使用極限狀態(tài)驗算宜符合

22、現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定；5 必要時可對使用功能作相應的調(diào)整。3.7.3 既有結(jié)構(gòu)的設(shè)計尚應符合下列規(guī)定：1 應優(yōu)化結(jié)構(gòu)方案，避免承載力及剛度突變，提高整體穩(wěn)固性；2 結(jié)構(gòu)上的作用可按現(xiàn)行標準取值，也可按使用功能和繼續(xù)使用的年限適當調(diào)整；3 應按實際的構(gòu)件尺寸、截面配筋、連接構(gòu)造和已有缺陷進行設(shè)計；4 結(jié)構(gòu)既有部分的材料性能由檢測評估確定，后加部分按現(xiàn)行規(guī)范取值；5 既有結(jié)構(gòu)與后加部分之間應采取可靠的連接構(gòu)造措施；6 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計應考慮承載歷史以及施工狀態(tài)的影響。第 4 章 材料4.1 混凝土4.1.2 素混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不應低于C15； 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不應低于 C20

23、；采用強度級別400MPa 及以上的鋼筋時，混凝土強度等級不應低于C25 。承受重復荷載的鋼筋混凝土構(gòu)件，混凝土強度等級不應低于C30。 預應力混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不宜低于C40,且不應低于 C30。4.1.3 和 4.1.4 條中的混凝土強度表，壓、拉分別列表，并刪除了表的小注。4.2 鋼 筋4.2.2 混凝土結(jié)構(gòu)的鋼筋應按下列規(guī)定選用：1 縱向受力普通鋼筋宜采用HRB400、 HRB500、 HRBF400、 HRBF500 鋼筋，也可采用HRB335、 HRBF335、 HPB300、 RRB400 鋼筋；2 箍筋宜采用HRB400、 HRBF400、 HPB300、 HRB500

24、、 HRBF500 鋼筋， 也可采用HRB335、HRBF335 鋼筋 ；3 預應力筋宜采用預應力鋼絲、鋼絞線和預應力螺紋鋼筋。注： RRB400 鋼筋不宜用作重要部位的受力鋼筋，不應用于直接承受疲勞荷載的構(gòu)件。根據(jù)國家的技術(shù)政策，增加500MPa 、級鋼筋；推廣400MPa 、 500MPa 級高強鋼筋作為受力的主導鋼筋；限制并準備淘汰335MPa 級鋼筋； 立即淘汰低強的235MPa 級鋼筋，代之以300MPa 級光圓鋼筋。在規(guī)范的過渡期及對既有結(jié)構(gòu)設(shè)計時，235MPa 級鋼筋的設(shè)計值按02 規(guī)范取值。4.2.4 普通鋼筋及預應力筋在最大力下的總伸長率8 g應不小于表4.2.4的規(guī)定的數(shù)值

25、。4.2.7 當采直徑50mm 的鋼筋時，宜有可靠的工程經(jīng)驗。構(gòu)件中的鋼筋可采用并筋的配置形式。直徑 28mm 及以下的鋼筋并筋數(shù)量不應超過3 根；直接 32mm 的鋼筋并筋數(shù)量宜為2 根；直徑36mm 及以上的鋼筋不應采用并筋。并筋應按單根等效鋼筋進行計算，等效鋼筋的等效直徑應按截面面積相等的原則換算確定。4.2.8 當進行鋼筋代換時，除應符合設(shè)計要求的構(gòu)件承載力、最大力下的總伸長率、裂縫寬度驗算以及抗震規(guī)定以外，尚應滿足最小配筋率、鋼筋間距、保護層厚度、鋼筋錨固長度、接頭面積百分率及搭接長度等構(gòu)造要求。4.2.9 當構(gòu)件中采用預制的鋼筋焊接網(wǎng)片或鋼筋骨架配筋時，應符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定

26、。第 5 章 結(jié)構(gòu)分析本章對 02 版規(guī)范的內(nèi)容作了較大的變動，豐富了分析模型、彈性分析、彈塑性分析、塑性極限分析等內(nèi)容，增加了間接作用分析一節(jié)。5.1 基本原則5.1.1 5.1.4 節(jié)略有整理5.1.5 結(jié)構(gòu)分析時，應根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、材料性能和受力特點等選擇下列分析方法：1 彈性 分析方法；（ 02 規(guī)范是線彈性分析方法）2 塑性內(nèi)力重分布分析方法；3 彈塑性分析方法；（新增）4 塑性極限分析方法；5 試驗分析方法。（刪掉了02 規(guī)范非線性分析方法）5.2 分析模型（單獨列為1 節(jié)）5.2.1 、 5.2.2 條內(nèi)容來自原線彈性分析一節(jié)5.2.3 進行結(jié)構(gòu)整體分析時，對于現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)或裝配整體式

27、結(jié)構(gòu)，可假定樓蓋在其自身平面內(nèi)為無限剛性。當樓蓋開有較大孔或其局部會產(chǎn)生明顯的平面內(nèi)變形時，在結(jié)構(gòu)分析中應考慮其影響。5.2.4 對現(xiàn)澆樓蓋和裝配整體式樓蓋，宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。梁受壓區(qū)有效翼緣計算寬度bf'可按表5.2.4所列情況中的最小值取用；也可采用梁剛度增大系數(shù)法近似考慮，剛度增大系數(shù)應根據(jù)梁有效翼緣尺寸與梁截面尺寸的相對比例確定（表略）5.2.5 當?shù)鼗c結(jié)構(gòu)的相互作用對結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形有顯著影響時，結(jié)構(gòu)分析中宜考慮地基與結(jié)構(gòu)相互作用的影響。5.3 彈性分析5.3.3 混凝土結(jié)構(gòu)彈性分析宜采用結(jié)構(gòu)力學或彈性力學等分析方法。體形規(guī)則的結(jié)構(gòu)，可根據(jù)作用的種類

28、和特性，采用適當?shù)暮喕治龇椒ā?.3.4 當結(jié)構(gòu)的二階效應可能使作用效應顯著增大時，在結(jié)構(gòu)分析中應考慮二階效應的不利影響?；炷两Y(jié)構(gòu)的重力二階效應可采用有限元分析方法計算也可采用本規(guī)范附錄B 的簡化方法。當采用有限元分析方法時，宜考慮混凝土構(gòu)件開裂對構(gòu)件剛度降低的影響。5.4 塑性內(nèi)力重分布分析（單獨列為1 節(jié)）5.4.1 混凝土連續(xù)梁和連續(xù)單向板，可 采用塑性內(nèi)力重分布方法進行分析。重力荷載作用下的 框架、框架- 剪力墻結(jié)構(gòu)中的現(xiàn)澆梁以及雙向板等 ，經(jīng)彈性分析求得內(nèi)力后，可對支座或節(jié)點彎矩進行適度調(diào)幅，并確定相應的跨中彎矩。5.4.3 鋼筋混凝土梁支座或節(jié)點邊緣截面的負彎矩調(diào)幅幅度不宜大于

29、25% ；彎矩調(diào)整后的梁端截面相對受壓區(qū)高度不應超過0.35，且不宜小于0.10。鋼筋混凝土板的負彎矩調(diào)幅幅度不宜大于20% 。5.5 彈塑性分析（單獨列為1 節(jié)）5.5.1 重要或受力復雜的結(jié)構(gòu)，宜采用彈塑性分析方法對結(jié)構(gòu)整體或局部進行驗算。結(jié)構(gòu)的彈塑性分析宜遵循下列原則：1 應預先設(shè)定結(jié)構(gòu)的形狀、尺寸、邊界條件、材料性能和配筋等；2 材料的性能指標宜取平均值或?qū)崪y值， 可按本規(guī)范附錄C 采用， 或通過試驗分析確定；3 宜考慮結(jié)構(gòu)幾何非線性的不利影響；4 分析結(jié)果用于承載力設(shè)計時，應考慮承載力不定性系數(shù)，對結(jié)構(gòu)的抗力進行適當調(diào)整。5.5.2 混凝土結(jié)構(gòu)的彈塑性分析，可根據(jù)實際情況采用靜力或動

30、力分析方法。結(jié)構(gòu)的基本構(gòu)件計算模型宜按下列原則確定：1 梁、柱等桿系構(gòu)件可簡化為一維單元，宜采用纖維束模型或塑性鉸模型；2 墻、板等構(gòu)件可簡化為二維單元，宜采用膜單元、板單元或殼單元；3 復雜的混凝土結(jié)構(gòu)、大體積結(jié)構(gòu)、結(jié)構(gòu)的節(jié)點或局部區(qū)域需作精細分析時，宜采用三維塊體單元。5.5.3 鋼筋、混凝土材料的本構(gòu)關(guān)系可按本規(guī)范附錄C 采用，也可通過試驗分析確定。構(gòu)件、截面或各種計算單元的受力-變形關(guān)系宜符合實際受力情況。某些變形較大的構(gòu)件或節(jié)點進行局部精細分析時，宜考慮鋼筋與混凝土間的粘結(jié)-滑移本構(gòu)關(guān)系。5.6 塑性極限分析（單獨列為1 節(jié)）5.6.1 對不承受多次重復荷載作用的混凝土結(jié)構(gòu)，當有足夠

31、的塑性變形能力時，可采用塑性極限理論的分析方法進行結(jié)構(gòu)的承載力計算，同時應滿足正常使用的要求。5.6.2 整體結(jié)構(gòu)的塑性極限分析計算應符合下列規(guī)定：1 對可預測結(jié)構(gòu)破壞機制的情況，結(jié)構(gòu)的極限承載力可根據(jù)設(shè)定的結(jié)構(gòu)塑性屈服機制，采用塑性極限理論進行分析；2 對難于預測結(jié)構(gòu)破壞機制的情況，結(jié)構(gòu)的極限承載力可采用靜力或動力彈塑性分析方法確定；3 對直接承受偶然作用的結(jié)構(gòu)構(gòu)件或部位，應根據(jù)偶然作用的動力特征考慮其動力效應的影響。4 .6.3 承受均布荷載的周邊支承的雙向矩形板，可采用塑性鉸線法或條帶法等塑性極限分析方法進行承載能力極限狀態(tài)的分析與設(shè)計。5.7 間接作用分析（新增）5.7.1 當混凝土的

32、收縮、徐變以及溫度變化等間接作用在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的作用效應可能危及結(jié)構(gòu)的安全或正常使用時，宜進行間接作用分析，并應采取相應的構(gòu)造措施和施工措施。5.7.2 溫度作用應按下列情況考慮：1 混凝土施工期：考慮外界氣溫、混凝土澆筑溫度、膠凝材料水化熱、調(diào)節(jié)溫度狀態(tài)的人工溫度措施、建筑物基底及相鄰部分的熱量傳導等；2 結(jié)構(gòu)使用期：考慮季節(jié)溫差、外界氣溫、結(jié)構(gòu)表面日照及內(nèi)部使用環(huán)境溫度等周期性影響等，其溫度作用計算參數(shù)及周期變化過程應取自工程附近氣象水文部門的實測資料。5.7.3 混凝土結(jié)構(gòu)進行間接作用分析，可采用本規(guī)范第5.5 節(jié)的彈塑性分析方法；也可考慮裂縫和徐變對構(gòu)件剛度的影響，按彈性分析方法近似計算

33、。第 6 章 承載能力極限狀態(tài)計算6.1 一般規(guī)定6.1.1 本章適用于鋼筋混凝土、預應力混凝土構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計算；素混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計應符合本規(guī)范附錄D 的規(guī)定。深受彎構(gòu)件、牛腿、疊合式構(gòu)件的承載力計算應符合本規(guī)范第9 章的有關(guān)規(guī)定。6.1.2 對于二維或三維非桿系結(jié)構(gòu)構(gòu)件，當按彈性分析方法得到構(gòu)件的應力設(shè)計值分布后，可按主拉應力設(shè)計值的合力在配筋方向的投影確定所需的配筋量和鋼筋布置，并應符合相應的構(gòu)造要求；受壓應力設(shè)計值不應大于混凝土抗壓強度設(shè)計值，受壓鋼筋可按構(gòu)造要求配置。當混凝土處于多軸受壓狀態(tài)時，其抗壓強度設(shè)計值可根據(jù)實際受力情況按本規(guī)范附錄C 的有關(guān)規(guī)定采用。6.2 正截面

34、承載力計算( I )正截面承載力計算的一般規(guī)定6.2.1 條為正截面基本假定，基本沒有變化。6.2.2 在確定中和軸位置時，對雙向受彎構(gòu)件，其內(nèi)、外彎矩作用平面應相互重合；對雙向偏心受力構(gòu)件，其軸向力作用點、混凝土和受壓鋼筋的合力點以及受拉鋼筋的合力點應在同一條直線上。當不符合上述條件時，尚應考慮扭轉(zhuǎn)的影響。6.2.3 彎矩作用平面內(nèi)截面對稱的偏心受壓構(gòu)件，當同一主軸方向的桿端彎矩比M1/M2 不大于 0.9 且設(shè)計軸壓比不大于0.9 時，若構(gòu)件的長細比滿足公式(6.2.3)的要求，可不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響；否則應根據(jù)本規(guī)范第6.2.4 條的規(guī)定，按截面的兩個主軸方

35、向分別考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響。lc/ i 0 3-12(M1/M2)(623 )式中： M1、 M2 分別為偏心受壓構(gòu)件兩端截面按結(jié)構(gòu)分析確定的對同一主軸的組合彎矩設(shè)計值，絕對值較大端為M2,絕對值較小端為 M1,當構(gòu)件按單曲率彎曲時， M1/M2取正值，否則取負值；lc 構(gòu)件的計算長度，可近似取偏心受壓構(gòu)件相應主軸方向上下支撐點之間的距離；i 偏心方向的截面回轉(zhuǎn)半徑。6.2.5 排架結(jié)構(gòu)柱的二階效應應按本規(guī)范第5.3.4 條的規(guī)定計算；其他偏心受壓構(gòu)件，考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的二階效應后控制截面彎矩設(shè)計值應按下列公式計算：(624-1 )(624-2 )1 _i_

36、_L130mM/*+為“ (624-3 )M=Cm r nsM2Cm=0.7+0.3M1/M2(624-4 )t c=0.5fcA/N當Cm刀ns、于1.0時取1.0;對剪力墻類構(gòu)件及核心筒類構(gòu)件，可取Cmt ns等于1.0。式中：Cm 構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)，當小于0.7時取0.7；rps彎矩增大系數(shù)；N 與彎矩設(shè)計值 M2相應的軸向壓力設(shè)計值；（截面曲率修正系數(shù)，當計算值大于1.0時取1.0;6.2.6 6.2.8關(guān)于附加偏心距、等效矩形應力圖、界限相對受壓區(qū)高度、縱筋應力取值規(guī)定等內(nèi)容無變化。（n）正截面受彎承載力計算6.2.10 6.2.14為矩形、T形截面、雙筋截面的計算公式，保留

37、02版規(guī)范的實用計算方法。（出）正截面受壓承載力計算除6.2.17條中e的表達式中去掉了偏心距增大系數(shù)刀之外，其他基本上無變化。對應5.3.4、6.2.11 ，二階彎矩的影響包含在彎矩設(shè)計值M中，故截面計算公式中不再考慮。6.3 斜截面承載力計算主要變化為，將集中荷載作用與非集中荷載作用的兩個公式合并為1個，第一項的系數(shù)為acv,第二項的系數(shù)統(tǒng)一取為1.0。匕=%#%+44Sacv般情況為0.7 ,集中力產(chǎn)生的剪力占75%以上時取為1.75/（入+1）。此外新增條目為:6.3.19矩形截面雙向受剪的鋼筋混凝土框架柱，當斜向剪力設(shè)計值 V的作用方向與x軸的夾角在0° 10°或

38、80 ° 90時，可僅按單向受剪構(gòu)件進行截面承載力計算。6.4 扭曲截面承載力計算基本內(nèi)容沒有變化。剪、扭復合受力構(gòu)件中與剪切有關(guān)的式子中，與斜截面一節(jié)對應,箍筋項的系數(shù)為1.0。新增拉、彎、剪、扭構(gòu)件條目：6.4.10 在軸向拉力和扭矩共同作用下的矩形截面鋼筋混凝土構(gòu)件，其受扭承載力可按下列 規(guī)定驗算：7二。,35期 + 1.27?力-。,2日町sA.(6.4.11-1 )6.4.17 在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，其受剪 扭承載力應符合下列規(guī)定：1 受剪承載力<175、 X(工+1) s(6.4.17-1 )2受扭承載力(6.4.17-2

39、 )1.1.18 在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，當 TW (0.175ft-0.1N/A)Wt 時，可僅驗算偏心受拉構(gòu)件的正截面承載力和斜截面受剪承載力。1.1.19 在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，其縱向 鋼筋截面面積應分別按偏心受拉構(gòu)件的正截面承載力和剪扭構(gòu)件的受扭承載力計算確定，并應配置在相應的位置；箍筋截面面積應分別按剪扭構(gòu)件的受剪承載力和受扭承載力計算確定， 并應配置在相應的位置。6.5 受沖切承載力計算原規(guī)范保守較多，此次將一些系數(shù)做了調(diào)整，冗余度有所降低。6.6 局部受壓承載力計算無變化6.7 疲勞驗算無變化第

40、7章 正常使用極限狀態(tài)驗算主要變化：1 .補充了 “有舒適度要求的樓蓋結(jié)構(gòu)，應進行豎向自振頻率驗算”的內(nèi)容；2 .對應3.4.4節(jié)，對裂縫控制等級為三級的鋼筋混凝土構(gòu)件，選荷載的準永久組合進行裂縫寬度和撓度驗算；預應力混凝土構(gòu)件未變。3 .裂縫寬度計算公式進行了調(diào)整 .7.1 裂縫控制驗算二級裂縫控制等級構(gòu)件去掉了準永久組合下混凝土不受拉的要求；三級裂縫控制等級鋼筋混凝土構(gòu)件按荷載準永久組合計算，預應力構(gòu)件仍按標準組合計算。裂縫寬度計算公式形式無變化，只是式中的湫改作os。k代表標準值，而對于鋼筋混凝土構(gòu)件改用準永久組合，按理應該用q做下標，但預應力構(gòu)件仍采用標準組合，應為 k,不得已采用一個

41、籠統(tǒng)的符號os。另外，保護層厚度 c符號改為Cs ,其余不變。7.1.3 在荷載準永久組合或標準組合下，鋼筋混凝土構(gòu)件、預應力混凝土構(gòu)件開裂截面處受壓邊緣混凝土壓應力、不同位置處鋼筋的拉應力及預應力筋的等效應力宜按下列假定計算：1 截面應變保持平面；2 受壓區(qū)混凝土的法向應力圖取為三角形；3 不考慮受拉區(qū)混凝土的抗拉強度；4 采用換算截面。第7.1.4條縱筋應力計算公式中，鋼筋混凝土構(gòu)件除了以Mq、Nq （準永久組合的彎矩、軸力）代替Mk、Nk （標準組合的彎矩、軸力），軟變?yōu)閎sq之外，形式上無變化。預應力構(gòu)件仍為 Mk、Nk、osk,與02規(guī)范相比，沒有考慮后張超靜定結(jié)構(gòu)中的次彎矩M2。預

42、應力筋面積 Ap前面多了一個無粘結(jié)預應力筋的等效折減系數(shù)“1。標準組合及準永久組合下混凝土法向應力計算、主應力驗算皆無變化。5 .2 受彎構(gòu)件撓度驗算考慮長期作用影響的剛度B 與短期剛度Bs 之間的關(guān)系，本質(zhì)上無變化。對于鋼筋混凝土構(gòu)件，將式中 Mk用Mq替換，于是關(guān)系式變?yōu)?B=Bs/其余內(nèi)容無甚變化。第 2 章 構(gòu)造規(guī)定8.1 伸縮縫可適當增大縫間距的場合中增加了采用低收縮混凝土；加強澆筑后的養(yǎng)護；采用跳倉法、后澆帶、控制縫等施工措施。其余無甚變化。8.2 混凝土保護層最小保護層厚度表有調(diào)整。1 根據(jù)第 3.5 節(jié)對結(jié)構(gòu)所處耐久性環(huán)境類別的劃分，確定混凝土保護層厚度的數(shù)值，考慮得更為細致。

43、鑒于工程調(diào)查分析的結(jié)果及可持續(xù)發(fā)展的需要，對一般情況下混凝土結(jié)構(gòu)的保護層厚度僅作微調(diào)，稍有增大；而對惡劣環(huán)境下的保護層厚度，則增加幅度較大；2 從混凝土碳化、脫鈍和鋼筋銹蝕的耐久性角度考慮，不再以縱向受力鋼筋，而以最外層鋼筋（包括箍筋、構(gòu)造筋、分布筋、鋼筋網(wǎng)片等）計算保護層厚。3 . 簡化考慮，按平面構(gòu)件（板、墻、殼） 及桿形構(gòu)件（梁、柱）分兩類確定保護層厚度；簡化混凝土強度的影響，C30 以上統(tǒng)一取值。8.2.2 當有充分依據(jù)并采取下列有效措施時，可適當減小混凝土保護層的厚度。1 構(gòu)件表面有可靠的防護層；2 采用工廠化生產(chǎn)的預制構(gòu)件，并能保證預制構(gòu)件混凝土的質(zhì)量；3 在混凝土中摻加阻銹劑或采

44、用陰極保護處理等防銹措施；4 當對地下室墻體采取可靠的建筑防水做法或防腐措施時，與土壤接觸一側(cè)鋼筋的保護層厚度可適當減少，但不應小于25mm 。8.2.3 當梁、柱、墻 中縱向受力鋼筋的保護層厚度大于 50mm 時，宜對保護層采取有效的構(gòu)造措施?？稍诒Ｗo層內(nèi)配置防裂、防剝落的焊接鋼筋網(wǎng)片，網(wǎng)片鋼筋的保護層厚度不應小于 25mm ，并應采取有效的絕緣、定位措施。8.3 鋼筋的錨固將原9.3.1中關(guān)于錨固長度修正的條款用一個修正系數(shù)6表達，乘以此系數(shù)之后的錨固長度用la表達，原來意義上的la改用符號lab,稱為“基本錨固長度”。8.3.1 當計算中充分利用鋼筋的抗拉強度時，受拉鋼筋的錨固應符合下列

45、要求：1 基本錨固長度應按下列公式計算徵應力弱 =(83.1*2)Ji式中：lab 受拉鋼筋的 基本錨固長度；fy、fpy普通鋼筋、預應力筋的抗拉強度設(shè)計值；ft 混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，當混凝土強度等級高于 C60時，按C60取值；d 錨固鋼筋的直徑；E錨固鋼筋的外形系數(shù)，按表 8.3.1取用。» 8J-1錨固鋼筋的外想系敷口惻筋英型光面IW筋沿助憤筋螺旋肋例整三被股約戰(zhàn)七股的繪線a0 160.140.130.16017注：把面例前末端應做180 答的,學后中在收氏耀不兩小f 3d.他作強H停的時可 不能彎鉤.錨固鋼筋的外形系數(shù)中刪除了 02規(guī)范中錨固性能很差的刻痕鋼絲；帶肋鋼筋

46、是指HRB、HRBF、RRB系列鋼筋；新增加的預應力螺紋鋼筋采用螺母錨固，故未列入錨固長度計算。2受拉鋼筋的錨固長度應根據(jù)錨固條件按下列公式計算，且不應小于200mm(8.3.1-3 )式中：la 受拉鋼筋的錨固長度；t a 錨固長度修正系數(shù)，對普通鋼筋按本規(guī)范第8.3.2條的規(guī)定取用，當多于一項時，可按連乘計算，但 不應小于0.6;對預應力筋，可取 1.0。3當錨固鋼筋保護層厚度不大于5d時，錨固長度范圍內(nèi)應配置橫向構(gòu)造筋，其直徑不應小于d/4;對梁、柱、斜撐等桿狀構(gòu)件間距不應大于5d,對板、墻等平面構(gòu)件間距不大于10 d,且均不應小于 100mm ,此處d為錨固鋼筋的直徑。8.3.2 條內(nèi)

47、容與原9.3.1條中15項對應，無變化。包括彎鉤或錨固端頭在內(nèi)的錨8.3.3 當縱向受拉普通鋼筋末端采用彎鉤或機械錨固措施時,固長度（投影長度）可取為基本錨固長度lab的60%。彎鉤和機械錨固的形式（圖 8.3.3）和技術(shù)要求應符合表 8.3.3的規(guī)定。表8.3.3鋼筋彎鉤和機械錨固的形式和技術(shù)要求錨固形式技術(shù)要求90 °彎鉤末端90 °彎鉤，彎鉤內(nèi)徑4d,彎后直段長度12d135。彎鉤末端135 °彎鉤，彎鉤內(nèi)徑4d,彎后直段長度5d一側(cè)貼焊錨筋末端一側(cè)貼焊長5d同直徑鋼筋兩側(cè)貼焊錨筋末端一側(cè)貼焊長3d同直徑鋼筋焊端錨板末端與厚度d的錨板穿孔塞焊螺栓錨頭末端旋入

48、螺栓錨頭注：1焊縫和螺紋長度應滿足承載力要求；2螺栓錨頭和焊接錨板的承壓凈面積不應小于錨固鋼筋截面面積的4倍；3螺栓錨頭的規(guī)格應符合相關(guān)標準的要求4螺栓錨頭和焊接錨板的鋼筋凈間距不宜小于4d,否則應考慮群錨效應的不利影響；5截面角部的彎鉤和一側(cè)貼焊錨筋的布筋方向宜向截面內(nèi)側(cè)偏置。d 網(wǎng)倒貼也幅蔚 （*>q孔立焊惜板 'f -噂拴鼻頭圖833鋼筋彎的和機械錨固的形式和技術(shù)要求8.3.4 混凝土結(jié)構(gòu)中的縱向受壓鋼筋，當計算中充分利用其抗壓強度時，錨固長度不應小于 相應受拉錨固長度的 70% 。受壓鋼筋不應采用末端彎鉤和一側(cè)貼焊錨筋的錨固措施。受壓鋼筋錨固長度范圍內(nèi)的橫向構(gòu)造鋼筋應符合

49、本規(guī)范第8.3.1 條的有關(guān)規(guī)定。8.3.5 承受動力荷載的預制構(gòu)件，應將縱向受力普通鋼筋末端焊接在鋼板或角鋼上，鋼板或角鋼應可靠地錨固在混凝土中。鋼板或角鋼的尺寸應按計算確定，其厚度不宜小于10mm 。其他構(gòu)件中受力普通鋼筋的末端也可通過焊接鋼板或型鋼實現(xiàn)錨固。8.3.6 鋼筋的連接8.4.1 鋼筋的連接可采用綁扎搭接、機械連接或焊接。機械連接接頭及焊接接頭的類型及質(zhì)量應符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。混凝土結(jié)構(gòu)中受力鋼筋的連接接頭宜設(shè)置在受力較小處。在同一根受力 鋼筋上宜少設(shè)接頭。 在結(jié)構(gòu)的重要構(gòu)建和關(guān)鍵傳力部位，縱向受力鋼筋不宜設(shè)置連接接頭。8.4.2 軸心受拉及小偏心受拉桿件的縱向受力鋼筋

50、不得采用綁扎搭接；其他構(gòu)件中的鋼筋采用綁扎搭接時，受拉鋼筋直徑不宜大于25mm ，受壓鋼筋直徑不宜大于28mm 。8.4.3 及 8.4.4 條中，關(guān)于縱向搭接鋼筋接頭面積百分率增加一句“當直徑不同的鋼筋搭接時，按直徑較小的鋼筋計算 ”。增加并筋搭接的要求： “ 并筋采用綁扎搭接連接時，應按每根單筋錯開搭接的方式連接。接頭面積百分率應按統(tǒng)一鏈接區(qū)段內(nèi)所有的單根鋼筋計算。并筋中鋼筋的搭接長度應按單筋分別計算。 ”其余內(nèi)容與原 9.4.3 條同。8.4.6 在梁、柱類構(gòu)件的縱向受力鋼筋搭接長度范圍內(nèi)的橫向構(gòu)造鋼筋應符合本規(guī)范第8.3.1 條的要求；當受壓鋼筋直徑大于25mm 時， 尚應在搭接接頭兩

51、個端面外100mm 的范圍內(nèi)各設(shè)置兩道箍筋。本條提出了對受拉、受壓搭接連接區(qū)段內(nèi)箍筋直徑、間距的構(gòu)造要求。拉壓統(tǒng)一取值而對受壓搭接較02 規(guī)范要求適當加嚴了（02 規(guī)范：受壓箍筋間距是受拉的2 倍）。調(diào)查研究表明，箍筋對約束受壓鋼筋的搭接傳力更為重要，故取與受拉同樣的間距。8.4.7 條將原 9.4.6、 9.4.7、 9.4.8 三條內(nèi)容合并為一條。將其中“d 為縱向受力鋼筋的較大直徑”改為“d 為連接鋼筋的較小直徑”。8.4.8 細晶粒熱軋帶肋鋼筋以及直徑大于理鋼筋不宜焊接。（增加內(nèi)容）28mm 的帶肋鋼筋，其焊接應經(jīng)試驗確定；余熱處縱向受力鋼筋的焊接接頭應相互錯開。鋼筋焊接接頭連接區(qū)段的

52、長度 35d且不小于 500mm , d為連接鋼筋的較小直徑，凡接頭中點位于該連接區(qū)段長度內(nèi)的焊接接頭均屬于 同一連接區(qū)段?？v向受拉鋼筋的接頭面積百分率不宜大于50%，但對預制構(gòu)件的拼接處，可根據(jù)實際情況放寬?？v向受壓鋼筋的接頭百分率可不受限制。8.4.9條內(nèi)容沒有變化8.5縱向受力鋼筋的最小配筋率8.5.1 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中縱向受力鋼筋的配筋百分率pmin不應小于表8.5.1規(guī)定的數(shù)值。我父£1縱向受力鋼筋的量小配粉百分率，3。修受力奧型小配吃百分率受任構(gòu)件全部黑向綱解強度級別500330.50強度娘別00、岫后0.55福度援別，好N mm】0.60一側(cè)縱南策篇Q20受彎梅件.

53、偏心受接、軸心堂拉構(gòu)件一側(cè)的受技切法g0和把力工中的較大值400MPa、500MPa 的鋼筋注：2板類受彎構(gòu)件（不包括懸臂板）的受拉鋼筋，當采用強度等級時，其最小配筋百分率應允許采用0.15和45ft/fy中的較大值;受壓構(gòu)件的最小配筋率限值調(diào)整為0.50、0.55和0.60 ,按鋼筋的強度等級分別取值。8.5.2 臥置于地基上的混凝土板，板中受拉鋼筋的最小配筋率可適當降低，但不應小于0.15% 。（本條無變化）。8.5.3 對結(jié)構(gòu)中次要的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，當構(gòu)造所需截面高度遠大于承載的需求時，其 縱向受拉鋼筋的配筋率可按下列公式計算：國32）式中。一構(gòu)件按全技面計尊的的縱向受拉鋼筋的釀施率

54、：%肉件截面的監(jiān)界島度.與小于ft 2 BUZ h 2：ft一構(gòu)件截面的高度；b構(gòu)件的鼓曲寬度:M-構(gòu)件的正載而受疔承載力設(shè)計值.本條為新增加條款。對于厚度很大或內(nèi)力很小的構(gòu)件，為節(jié)約鋼筋，提出了少筋混凝土配筋的概念。由構(gòu)件截面的內(nèi)力（彎矩 M）計算截面的臨界厚度（hcr）,按此臨界厚度相應最小配筋率計算的配筋量，即可保證截面應有的承載能力。第9章結(jié)構(gòu)構(gòu)件的基本規(guī)定9.1 板分成三部分（I）基本規(guī)定；（n）構(gòu)造配筋；（m ）板柱結(jié)構(gòu)（1） 基本規(guī)定1.1.1 關(guān)于計算原則，無變化1.1.2 現(xiàn)澆混凝土板的尺寸宜符合下列規(guī)定：1板的跨厚比：鋼筋混凝土單向板不大于30,雙向板不大于40;無梁支承的有柱帽板不大于35,無梁支承的無柱帽板不大于30。預應力板可適當增加；當板的荷載、跨度較大時宜適當減小。（新增內(nèi)容）2現(xiàn)澆鋼筋混凝土板的厚度不應小于表9.1.2規(guī)定的數(shù)值?；鄙?現(xiàn)賽朝解灌斑土板的依小母度Ah h。規(guī)的類別小印膽W血帔tiO民用住猊槎極CO工業(yè)證凱懂標中SOGO常肋楂就窗植如肋心骷用區(qū)展不大)'0100l<0帆詢空心搏小2001.1.5 現(xiàn)澆混凝土空心樓板的體積空心率不宜大于 50%。采用箱型內(nèi)孔時，頂板厚度不應小于肋間凈距的1/15且不應小于50