綜采工作面供電系統(tǒng)設計

1、王洼煤業(yè)有限公司王洼煤礦王洼煤業(yè)有限公司王洼煤礦05410541-2-2綜采工作面供電設計綜采工作面供電設計第一節(jié)第一節(jié)工作面概況工作面概況0541-2工作面位于中央下山南翼采區(qū)，工作面回采五層煤，五層煤為優(yōu)質長焰煤，發(fā)熱量約 5000 大卡，易自燃，自燃發(fā)火期 2-3 個月，工作面頂板為上分層鋪設的金屬網假頂，底板為五層煤，工作面水文地質簡單，淋水較少，淋水主要為上分層回采時的注漿水。工作面有背斜構造，背斜軸距工作面上口約 90m，東翼傾角 5-70，西翼傾角約 11.20，工作面下口標高 1315.93m，上口標高 1307.247m，工作面整體呈東緩西陡態(tài)勢。第二節(jié)第二節(jié)設備布置、負荷統(tǒng)

2、計及設備技術特征設備布置、負荷統(tǒng)計及設備技術特征工作面設備布置及各種設備型號見工作面設備布置圖 ，負荷統(tǒng)計見工作面負荷統(tǒng)計表 ，負荷中心（即設備列車）距采區(qū)變電所約 1340m，第三節(jié)第三節(jié)設計結果及設計說明設計結果及設計說明一、設計結果一、設計結果設計結果（包括設備選型、各種設備之間的電氣連接、各種開關移變的整定值等） 見 0541-2綜采工作面供電系統(tǒng)圖， 具體計算過程見第四節(jié)第八節(jié)。二、設計說明二、設計說明本設計中標注的電纜長度不能用于實踐中截取電纜用，否則可能稍長或稍短于實際需要，電纜截取長度由安裝單位根據標準要求實測確定，據標準要求實測確定的電纜長度不影響設計計算。電纜截面可稍大于設

3、計值，不可小于設計值。各種設備之間的電氣連接（即接線）嚴格按設計執(zhí)行。實際運行中，若整定值太小或太大，可聯系機電科進行修改，但不得私自設定整定值。第四節(jié)第四節(jié)設備選型設備選型工作面各個移變所帶負荷及負荷特征見工作面設備技術特征及負荷統(tǒng)計表一、移動變電站選型計算1、1#移變的選擇1#移變帶下山膠帶機、機巷膠帶機、空壓機、水泵和小絞車等?，F連同膠帶機、水泵、絞車等總共按 600KW 裝機功率計算。SP/COSwm=0.45600/0.7=386KVA式中：P總計算功率，KW，以下同COSwm加權平均功率因數，以下同Kr需用系數，取 0.45，以下同?，F選擇 KBSGZY-800/6/1.14 型移

4、變一臺2、2#移變的選擇SKrPN/COSwm=0.451490/0.7=958KVA現選擇 KBSGZY-1600/6/3.3 型移變一臺3、3#移變的選擇SKrPN/COSwm=0.451400/0.7=900KVA現選擇 KBSGZY-1600/6/3.3 型移變一臺二二、電纜選型、電纜選型按持續(xù)允許電流選擇電纜截面1、采煤機電纜選型I= KfP/(31/2U0.7)=0.451130/(31/23.30.7)=127A現選擇 MCPJB-3.3395+150+32.5 采煤機專用電纜，其載流量為250A。2、工作面刮板輸送機電纜選型I= KfIe=KfP/(31/2U0.7)=0.74

5、00/(31/23.30.7)=70A現選擇 MYP-3.3335+116 型電纜，其載流量為 135A。3、乳化泵、噴霧泵及破碎機的功率較刮板輸送機高速時的功率都小，長度不大，故其電纜型號都選擇為 MYP-3.3335+116 型。4、1#低壓總饋電開關電源電纜選型（即 19#電纜，所帶負荷為機巷2400KW 帶式輸送機及其冷卻電機、拉緊絞車等）I=KfP/(31/2U0.7)=（0.5400）/(31/21.140.7)=145A現選擇 MYP-0.66/1.14370+125 型電纜，其載流量為 205A。饋電開關至電動機之間的所有連線可選擇同型號截面為 50mm2的電纜，其載流量為 1

6、70A。5、2#低壓總饋電開關電源電纜選型（即 20#電纜，負荷為下山膠帶機、機巷空壓機、水泵、絞車等）I= KfP/(31/2U0.7)=0.45（90+90+18.5）/(31/21.140.7)=65A現選擇 MYP-0.66/1.14370+125 型電纜，其載流量為 205A。饋電開關至電動機之間的所有連線可選擇同型號截面為 50mm2的電纜，其載流量為 170A。6、3#低壓總饋電開關電源電纜選型（即 14#電纜，所帶負荷為空壓機、水泵、絞車等）14#電纜從機巷 800KVA 移變至機巷 1000m 處， 電纜全部采用現已敷設的掘進機電纜，即 MYP 1.14/0.66KV370+

7、125 型電纜，共約 1100m。7、風巷電纜選型：風巷電源取自 1330 北集中巷口的 630 移變，電壓等級 1140V，移變至 1345 水平 KBZ-400 饋電開關（圖中 5#）電源已敷設好，為 MYP 1.14/0.66KV370+125 型，長度 300m，至 132KW 連續(xù)牽引絞車的電源線也確定為此型號，而 KBZ-400 饋電開關至工作面上口的電纜選用 MYP 1.14/0.66KV350+116 型即可，長度約 1400m。8、饋電開關采區(qū)變1#移變2#移變3#移變 6KV 高壓電纜選型（1）3#移變的計算電流I3=KrP/(31/2U COSwmjq)=0.451400

8、/(31/2 3.30.70.9)=175A折算到高壓的電流為Iz=175/（6 /3.3）=96A（2）2#移變的計算電流I2=KrP/(31/2U COSwmjq)=0.451490/(31/2 3.30.70.9)=186A折算到高壓的電流為Iz=186/（6 /3.3）=102A（3）1#移變的計算電流I1=KrP/(31/2U COSwmjq)=0.45600/(31/2 1.140.70.9)=217A折算到高壓的電流為I=217/（6 /1.14）=42A折算到高壓后的總電流為Iz=96+102+42=240A現選擇 MYPTJ-6/10KV395+335/3+32.5 型高壓電

9、纜，該電纜額定電流 250A，目前采區(qū)變已設好同型號、截面為 120 的電纜 240 米。為計算 3.3KV 電壓損失方便，在此將 Iz=253A 折算為 3.3KV 的電流，則為 2406/3.3=436A；將 I1=217A 折算為 3.3KV 的電流，則為2171.14/3.3=75A；后面計算電壓損失時，可直接采用折算值。以上各電纜的長度見供電系統(tǒng)圖。三、主要綜采設備和開關選型主要綜采設備和組合開關在設備采購前已作了認真選型，在此不再敘述。第五節(jié)第五節(jié)電壓損失和啟動校核計算電壓損失和啟動校核計算一、按機械強度進行校驗本設計所選高、低壓電纜的截面在要求范圍內，在此不再一一校核。二、按電壓

10、損失校驗電纜截面1、工作面刮板輸送機尾高電動機工作時的電壓損失（1）刮板輸送機尾高電動機工作時電動機電源線的電壓損失Uzx=KfPeR/UN=0.74000.336/（30.9）=34V式中：UN此處用標準電壓R電纜電阻R=L/(A)=500/（3542.5）=0.336電纜線路的效率，取 0.9（2）刮板輸送機尾高電動機工作時 3#移變的電壓損失ebIUxuruIeU)sin%cos%(2267)71. 096. 37 . 05 . 0(17515. 3=6.5 VU2e變壓器二次額定電壓，此處用平均電壓，3.15KVur%變壓器額定電阻壓降百分數ur%=100Pd/Se=1008/1600

11、=0.5ux%變壓器額定電抗壓降百分數22)%(%)%(uuurzx225 . 04 =3.96（3）刮板輸送機尾高電動機工作時 2#高壓電源線的電壓損失Ugx131/2I( Rcos+Xsin)=31/2(186+175) (0.0680.7+0.0751.10.71)=64v式中：R電纜電阻R=L/(A)=1100/(9542.5)=0.27折算到低壓側后Rd= R/(6.3/3.15)2=0.27/4=0.068X電纜電抗，取 0.075/Km，下同（4）刮板輸送機尾高電動機工作時 1#高壓電源線的電壓損失Ugx231/2I( Rcos+Xsin)=31/2461 0.0150.7=8.

12、4v式中：R電纜電阻R=L/(A)=240/(9542.5)=0.06折算到低壓側后Rd= R/4=0.06/4=0.015X電纜電抗，因電纜較短，為 240m，故此處不計入電抗值。（5）刮板輸送機尾高電動機工作時 0#高壓電源線的電壓損失Ugx231/2I( Rcos+Xsin)=31/2461( Rcos+Xsin)=31/2461(0.0290.7+0.0750.90.71)=58v式中：R電纜電阻R=L/(A)=900/(18542.5)=0.115折算到低壓側后Rd= R/4=0.115/4=0.029則刮板輸送機尾高電動機工作時，電源至電動機總的電壓損失為：U=35+6.5+63+

13、8.4+58=171V3 KV 線路的允許電壓損失為 3.15-30.95=0.3KV=300V171，完全可滿足正常工作要求。2、采煤機工作時的電壓損失（1）采煤機電源線的電壓損失Uzx=KfPeR/UN=0.4511300.14/（30.9）=27V式中：R電纜電阻R=L/(A)=560/（9542.5）=0.14電纜線路的效率，取 0.9（2）采煤機工作時 2#移變的電壓損失ebIUxuruIeU)sin%cos%(2267)71. 096. 37 . 05 . 0(18615. 3=6.9V采煤機工作時時 2#、1#、0#高壓電源線的電壓損失同前，分別為 63v、8.4、58v則采煤機

14、工作時，電源至采煤機的電壓損失為：U=27+6.9+63+8.4+58=164V可見采煤機工作時電壓損失也可完全滿足正常工作要求。3、機巷空壓機工作時的電壓損失因機巷空壓機和水泵、小絞車都是間歇工作，這些設備的總功率按 1臺空壓機工作計算Uzx=PeR/（UN）=900.37/（1.140.9）=32V式中：R電纜電阻R=L/(A)=1100/（7042.5）=0.37電纜線路的效率，取 0.9空壓機工作時，1#移變的電壓損失為：ebIUxuruIeU)sin%cos%(2385)71. 096. 37 . 056. 0(2172 . 1=2.4V1#線路的電壓損失為：Ugx131/2I( R

15、cos+Xsin)=31/2240/（1.2/6）) (0.00170.7+0.0750.240.71)=30v式中：R折算到低壓側后的電阻R= 0.047/(6.3/1.2)2=0.00170#線路的電壓損失為：Ugx031/2I( Rcos+Xsin)=31/2240/（1.2/6.3）) (0.004150.7+0.00240.71)=10v式中：R折算到低壓側后的電阻R= 0.114/(6.3/1.2)2=0.00415X= 0.0675/(6.3/1.2)2=0.0024空壓機工作時總的電壓損失為U=32+2.4+30+10=74.4V0.95=0.117KV=117V,因此空壓機可

16、正常工作。4、風巷 18.5KW 慢速絞車工作時的電壓損失Uzx=PeZ/（UN）=18.50.667/（1.140.9）=12V18.5KW 慢速絞車工作時，連續(xù)牽引絞車不會同時運行，故 17#電纜的電壓損失約為 （此時 17#電纜中的電流按 1 臺 55KW 慢速絞車、 1 臺 18.5KW絞車、1 個 18.5KW 水泵同時運行、實際運行電流 73A 計算）Ugx131/2I( Rcos+Xsin)=31/273（0.1340.7+0.030.71)=1680.115=18v式中：R= 0.134X= 0.03慢速絞車工作時以上 2 項電壓損失的和為U=12+18=30V630移變及其電

17、源線的電壓損失相對于慢速絞車至630移變之間的電壓損失要小，即低于 37V，故總的電壓損失滿足要求。三、啟動電壓損失校驗1、刮板輸送機啟動時的電壓損失校驗（1）電動機最小啟動電壓：akeqUUmin3 . 22 . 13 . 3=2.38KVk生產機械所需最小啟動轉矩倍數a電動機額定啟動轉矩倍數（2）最小啟動轉矩時電動機負荷線電流：UUeqIIqeqminmin338. 2587 ）（ =345AIqe啟動電流，因電動機高速運行時已低速運行，故其高速啟動電流取 5 倍額定電流。（3）最小啟動轉矩時支線電壓損失Uzxq31/2Iq min.Rzxcoszxq=31/23450.3360.45=9

18、0V（4）最小啟動轉矩時變壓器的電壓損失ebqIIxurubeUU)sin%cos%(2min.=3.15（3452+35） （0.50.55+3.960.84）/267=31V式中：Ig刮板機啟動時，3#變壓器正常工作電流減去刮板機正常工作電流的值Ig=175-702=35Acos因輸送機啟動，故取 0.55，又因對變壓器而言，刮板機高速啟動時，2 臺電機同時啟動，故啟動電流為單臺啟動的 2 倍。（5）最小啟動轉矩時 6KV 2#電源線的電壓損失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/29120.0710.6=68V式中：Igxq.min膠帶機啟動時干線 2 中的電流)sin

19、sin()coscos(22min.jqgqqjqgqqIIIIIqgx=（34520.45+2210.6）2+（34520.9+2210.8）21/2=912AIg2#高壓電纜正常工作電流減去刮板機正常負荷電流后折算到低壓側的電流值，正常工作時 2 臺電機同時工作，故其電流Ig=175+186-702=221A式中：cosgxq最小啟動轉矩時干線功率因數，取 0.6（6）最小啟動轉矩時 6KV 1#電源線的電壓損失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/210090.0130.65=15V式中：Igxq.min刮板機啟動時 1#高壓電纜中的電流)sinsin()coscos(

20、22min.jqgqqjqgqqIIIIIqgx=（34520.45+3210.65）2+（34520.9+3210.76）21/2=1009AIg1#高壓電纜正常工作電流減去刮板機正常負荷電流后折算到低壓側的電流值，正常工作時 2 臺電機同時工作，故其電流Ig=175+186+102-702=321A式中：cosgxq最小啟動轉矩時干線功率因數，取 0.65（7）最小啟動轉矩時 6KV0#電源線的電壓損失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/210090.0340.7=42V式中：Igxq.min刮板機啟動時 0#高壓電纜中的電流，為計算方便，仍按 1009A 計算式中：c

21、osgxq最小啟動轉矩時干線功率因數，取 0.7則刮板輸送機啟動時總的電壓損失為U=90+31+68+15+42=246V刮板機允許的電壓損失為 30000.75=2250V， 啟動時刮板機尾高電動機的實際電壓為：U=3150-246=2904VUqmin=2380V2250V由以上計算可知，刮板機尾高可順利啟動。2、采煤機啟動時電壓損失（1）電動機最小啟動電壓：akeqUUmin2115. 3=2.22KVk生產機械所需最小啟動轉矩倍數a電動機額定啟動轉矩倍數（2）最小啟動轉矩時采煤機負荷線電流（按照 2 臺截割電機不同時啟動計算）因啟動時只有 22KW 泵電機在轉動，牽引不運行，故計算過程

22、中不再考慮采煤機其他電機的電流：UUeqIIqeqminmin322. 25 . 5105）（=427AIq.min啟動電流（3）最小啟動轉矩時支線電壓損失Uzxq31/2Iq min.Zzxcoszxq=31/24270.3780.45=127VZzx采煤機電纜阻抗（4）最小啟動轉矩時變壓器的電壓損失ebqIIxurubeUU)sin%cos%(2min.=3.15（427+139） （0.50.55+3.960.84）/267=24V式中：Ig采煤機啟動時，2#變壓器正常工作電流減去采煤機截割電機正常工作電流的值Ig=186-0.45105=139A0.451051 個截割電機負荷系數為

23、0.45 時的實際負荷電流cos因采煤機啟動，故取移變此值為 0.55（5）最小啟動轉矩時 6KV 2#電源線的電壓損失Ugxq31/2Iq min.Rgxcosgxq=31/27410.0710.6=55V式中：Igxq.min采煤機啟動時干線 2 中的電流)sinsin()coscos(22min.jqgqqjqgqqIIIIIqgx=（4270.45+3140.6）2+（4270.9+3140.8）21/2=741AIg2#高壓電纜正常工作電流減去采煤機正常負荷電流后折算到低壓側的電流值，正常工作時 2 臺電機同時工作，故其電流Ig=175+186-0.45105=314Acosgxq最

24、小啟動轉矩時干線功率因數，取 0.6（6）最小啟動轉矩時 6KV 1#電源線的電壓損失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/28390.0130.65=12V式中：Igxq.min采煤機啟動時干線 2 中的電流)sinsin()coscos(22min.jqgqqjqgqqIIIIIqgx=（4270.45+4160.65）2+（4270.9+4160.76）21/2=839AIg1#高壓電纜正常工作電流減去采煤機正常負荷電流后折算到低壓側的電流值，正常工作時 2 臺電機同時工作，故其電流Ig=175+186+102-0.45105=416A式中：cosgxq最小啟動轉矩時干

25、線功率因數，取 0.65（7）最小啟動轉矩時 6KV0#電源線的電壓損失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/28390.0340.7=35V式中：Igxq.min刮板機啟動時 0#高壓電纜中的電流，為計算方便，仍按 839A 計算式中：cosgxq最小啟動轉矩時干線功率因數，取 0.7則采煤機啟動時總的電壓損失為U=127+24+55+12+35=253V啟動時采煤機截割電動機的實際電壓為：U=3150-253=2897V30000.75=2250VUqmin=2220V，采煤機可順利啟動。根據以上計算可知，帶式輸送機距電源距離近，和刮板輸送機尾高電動機功率相等，其電壓損失

26、應小于刮板輸送機尾高電機，且可順利啟動，故不再校核其電壓損失，也不再校核其啟動情況。3、空壓機啟動時的電壓校核（1）電動機最小啟動電壓akeqUUmin2 . 25 . 01140=544V（2）電動機最小啟動電流UUeqIIqeqminmin11405442 . 756）（ =192A（3）最小啟動轉矩時支線電壓損失Uzxq31/2Iq min.Zzxcoszxq=31/21920.3780.5=63VZzx從移變低壓至空壓機之間 14#16#之間的電纜阻抗，Zzx=0.076+0.1512=0.378（4）最小啟動轉矩時變壓器的電壓損失ebqIIxurubeUU)sin%cos%(2min

27、.=1.2（192+225） （0.50.55+3.960.84）/385=5V式中：Ig空壓機啟動時，1#變壓器正常工作電流減去空壓機電機正常工作電流的值Ig=281-56=225A最小啟動轉矩時 6KV 1#電源線的電壓損失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/213970.00180.65=3V式中：Igxq.min空壓機啟動時干線 1 中的電流)sinsin()coscos(22min.jqgqqjqgqqIIIIIqgx=（1920.45+12090.65）2+（1920.9+12090.76）21/2=1397AIg1#高壓電纜正常工作電流減去空壓機正常負荷電流后

28、折算到低壓側的電流值Ig=2536 /1.2-56=1209A式中：cosgxq最小啟動轉矩時干線功率因數，取 0.65（7）最小啟動轉矩時 6KV0#電源線的電壓損失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/212090.00490.7=7V式中：Igxq.min空壓機啟動時 0#高壓電纜中的電流，為計算方便，仍按 1209A 計算式中：cosgxq最小啟動轉矩時干線功率因數，取 0.7則空壓機啟動時總的電壓損失為U=63+5+3+7=78V啟動時空壓機實際電壓為U=1140-78=1062V，可正常啟動。4、慢速絞車啟動時的電壓損失校驗（1）電動機最小啟動電壓：akeqUUm

29、in26 . 02 . 1=0.66KVk生產機械所需最小啟動轉矩倍數a電動機額定啟動轉矩倍數（2）最小啟動轉矩時電動機負荷線電流：UUeqIIqeqminmin14. 166. 0711 ）（ =45A（3）最小啟動轉矩時支線（18#電纜）電壓損失Uzxq31/2Iq min.Rzxcoszxq=31/2450.6590.45=23V（4）最小啟動轉矩時干線（17#電纜）電壓損失Ugxq31/2Iq min.Rgxcosgxq=31/21200.1340.6=16V式中：Igxq.min慢速絞車啟動時 17#電纜中的電流)sinsin()coscos(22min.jqgqqjqgqqIIII

30、Iqgx=（450.45+620.6）2+（450.9+620.8）21/2=120AIg17#電纜正常工作電流減去慢速絞車正常負荷電流的值，18.5KW 慢速絞車工作時，連續(xù)牽引絞車不會同時運行， 17#電纜中的正常工作電流按 1 臺 55KW 慢速絞車、1 臺 18.5KW 絞車、1 個 18.5KW 水泵同時運行、實際運行電流 73A 計算，則Ig=73-11=62A式中：cosgxq最小啟動轉矩時干線功率因數，取 0.6以上 2 項的和為：Uqmin=23+16=39v因 630 移變及其電源線的阻抗小，其電壓損失也小，即低于 39V，而慢速絞車允許的啟動電壓損失為 12000.25=

31、300V，故慢速絞車啟動時總的電壓損失滿足要求，絞車可正常啟動第六節(jié)第六節(jié)阻抗計算阻抗計算阻抗計算的方法在前面已明確，在此不再對工作面各電纜、變壓器的阻抗一一計算，只將計算結果列于附表。第七節(jié)第七節(jié)短路電流計算短路電流計算系統(tǒng)阻抗計算（折算至 3.15KV）Sxt=U2/SS= 3.152/100=0.1則各短路點的兩相最小短路電流為：Id1=U/(2Z)=6300/20.482=6535A式中：Z= (0.1+0.017)2+0.02921/2/（3.15/6.3）2=0.482Id2=U/(2Z)（折算至 3.15KV）=6300/（20.7187）=4383A式中：Z= (0.1+0.0

32、17+0.005+0.021)2+(0.029+0.012+0.068)21/2/（3.15/6.3）2=0.0204+0.011881/2/（3.15/6.3）2=0.7187以下計算 d3d13的短路電流時忽略移變與移變、移變與組合開關之間連線的阻抗Id3=U/(2Z)=3150/（20.5555）=2835A式中：Z= (0.1+0.017+0.005+0.021+0.296+0.019)2+(0.029+0.012+0.068+0.0374+0.168)21/2=(0.4582+0.31442)1/2=0.5555Id4=U/(2Z)=3150/（20.5336）=2952A式中：Z=

33、(0.458-0.019+0.015)2+（0.3144-0.168+0.134）21/2=0.5336Id5= Id6=U/(2Z)=3150/（20.5786）=2722A式中：Z=(0.458-0.019+0.023)2+（0.3144-0.168+0.202）21/2=（0.4622+0.34842)1/2=0.5786Id7=Id8=3150/（20.531）=2967A式中：Z=(0.458-0.019+0.038)2+（0.3144-0.168+0.336）21/2=（0.4772+0.2332)1/2=0.531Id13=3150/（20.7166）=2213A式中：Z=(0.

34、458-0.019+0.042)2+（0.3144-0.168+0.139）21/2=（0.4812+0.28542)1/2=0.56Id14=U/(2Z)=1200/（20.367）=1636A式中：Z=R2+X21/2=（0.2872+0.2282)1/2=0.367R=（0.114+0.047）/（6.3/1.2）2+0.207+0.074=0.287X=（0.1+0.0675+0.018）/（6.3/1.2）2+0.205+0.0165=0.228Id15=U/(2Z)=1200/20.3756=1597A式中：Z=R2+X21/2=（0.2582+0.2732)1/2=0.3756R

35、=0.11+0.148=0.258X=0.24+0.033=0.273Id16=U/(2Z)=1200/20.508=1180A式中：Z=R2+X21/2=（0.4062+0.3062)1/2=0.508R=0.258+0.148=0.406X=0.273+0.033=0.306Id18=U/(2Z)=1200/20.8=750A式中：Z=R2+X21/2=（0.7932+0.13552)1/2=0.8R=0.134+0.659=0.793X=0.0005+0.03+0.105=0.1355系統(tǒng)阻抗Sxt=U2/SS/（6.3/1.2）2= 1.22/100/27.56=0.0005Id17=

36、U/(2Z)=1200/20.4896=1225A式中：Z=R2+X21/2=（0.4822+0.0862)1/2=0.4896R=0.793-660/（42.550）=0.4820.075=0.086660/（42.550）上口至 6#饋電的電纜電阻第八節(jié)第八節(jié)開關整定與靈敏度校驗開關整定與靈敏度校驗組合開關所帶負荷中，線路最長而功率最大的線路當屬采煤機和刮板機尾高，因而這 2 路的靈敏度最低，若此 2 路靈敏度滿足要求，則其他支路的靈敏度也滿足要求， 因此 2 個組合開關各支路靈敏度校驗工作只在這 2路中進行即可。一、1#組合開關整定1、采煤機采煤機過載整定Igz=2 Ie=2105=21

37、0A，整定為 210A采煤機短路整定IdluImqe+I =5.5105+0.45（258-210）=599A，整定為 704A靈敏度校驗kLId13/ Idlu=2213/704=3.141.5，滿足要求。由計算可知，采煤機 2 個截割電機不可同時啟動，必須錯開啟動時間，否則靈敏度處于臨界狀態(tài)。2、乳化液泵乳化液泵過載整定Igz=Ie=51A，整定為 51A乳化液泵短路整定Idlu=751=357A，整定為 407A3、噴霧泵噴霧泵站過載整定Igz=Ie=23A，整定為 23A乳化液泵短路整定Idlu=723=161A，整定為 184A二、2#組合開關整定1、刮板輸送機刮板輸送機尾低、頭低過

38、載整定Igz= Ie=57A，整定為 57A刮板輸送機尾低、頭低短路整定Idlu=557=285A，整定為 342A刮板輸送機尾高、頭高過載整定Igz= Ie=87A，整定為 87A刮板輸送機尾高、頭高短路整定Idlu=687=522A，整定為 609A刮板輸送機尾高靈敏度校驗kLId7/ Idlu=2967/609=4.871.5，滿足要求2、轉載機轉載機低速過載整定Igz= Ie=57A，整定為 57A轉載機低速短路整定Igz= 6Ie=557=285A，整定為 342A轉載機高速過載整定Igz= Ie=87A，整定為 87A轉載機高速短路整定Idlu=687=522A，整定為 609A3

39、、破碎機過載整定Igz= Ie=43A，整定為 43A短路整定Igz= 6Ie=643=252A，整定為 301A三、低壓饋電開關整定1、4#低壓饋電開關（按 1 臺空壓機和 1 臺 11.4KW 小絞車泵同時運行整定）過載整定Igz= 55.6+7=63A，整定為 65A短路整定IdluImqe+I =400+7=407A，407/656.3，取 7 倍，即整定為765=455A靈敏度校kLId16/ Idlu=1180/455=2.61.5，滿足要求。2、3#低壓饋電開關（按 1 臺空壓機和 18.5KW 水泵同時運行整定）過載整定Igz= 55.6+11=67A，整定為 70A短路整定I

40、dluImqe+I =400+11=411A，411/706，取 7 倍，即整定為770=490A靈敏度校驗：主保護區(qū)kLId15/ Idlu=1597/490=3.21.5，滿足要求。后備保護區(qū) kLId16/ Idlu=1180/490=2.41.2，滿足要求。3、2#低壓饋電開關（下山膠帶機、空壓機、水泵、絞車等）過載整定： Igz= 67+0.655.6=100A，整定為 100A短路整定： IdluImqe+I =400+11+0.655.6=444A， 444/706.3， 取 8 倍，即整定為 870=560A靈敏度校驗：后備保護區(qū)kLId15/ Idlu=1597/560=2.

41、851.2，滿足要求。4、7#低壓饋電開關過載整定： Igz= 0.62122=145A，整定為 150A短路整定： 按照其額定電流整定，即整定為 Idlu=2122=244A，244/1501.7，取 2 倍，即整定為 2150=300A5、1#低壓饋電開關整定1#低壓饋電開關電流只比 7#饋電開關多了 5KW 拉緊電機、1.1KW 主電機冷卻風機及照明等，因此整定值只比 7#饋電開關稍大即可過載整定為 155A短路整定 2 倍，即 310A6、5#低壓饋電開關（按 110KW 連續(xù)牽引絞車和 1 臺 18.5KW 絞車同時運行計算）過載整定Igz= 0.7（69+12）=57A，整定為 6

42、0A短路整定IdluImqe+I =769+0.712=492A，492/608.2，取 9 倍，即整定為 960=540A靈敏度校驗：主保護區(qū)kLId17/ Idlu=1225/540=2.261.5，滿足要求。后備保護區(qū) kLId16/ Idlu=750/540=1.391.2，滿足要求。7、6#低壓饋電開關（按 1 臺 18.5KW 絞車計算）過載整定Igz=12A，整定為 15A短路整定Imqe=84A，84/15=5.6，取 7 倍，即整定為 715=105A靈敏度校驗：主保護區(qū)kLId18/ Idlu=750/1057.11.5，滿足要求。四、移變整定1、3#移變整定與靈敏度校驗移變的主保護區(qū)為移變至組合開關，此線路很短，不到 20m，短路電流很大，不必校驗其主保護區(qū)的靈敏度，只需對備用保護區(qū)的靈敏度進行校驗即可，備用保護區(qū)中，靈敏度最低的為：3#主變的刮板機尾高電纜末端、2#移變的采煤機電纜末端，若此 2 個支路后備保護的靈敏度符合要求，則其他所有支路的后備保護都符合要求。（1）低壓側整定3#移變 1 回路過載整定Igz= 0.7（87+43）=59A，整定為 65A3#移變 1 回路短路整定Idlu= Imqe+I =875+ 59-0.45X87