《鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范》修訂情況總體介紹

1、鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 增加提到有關(guān)規(guī)范名稱，如荷載規(guī)范、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范、抗震規(guī)范（包括建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范、構(gòu)筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范、中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖）等。但防火規(guī)范是在第8章8.9.4條中提到。 焊縫質(zhì)量級(jí)別如何取用，放7.1.1條。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 按新規(guī)定增加此一章。主要列出建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)術(shù)語(yǔ)和符號(hào)標(biāo)準(zhǔn)（GB/T50083-97）中沒有的術(shù)語(yǔ)（如腹板“通用高厚比”等），但符號(hào)列出較全。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 新增加了 3.2節(jié) 荷載和荷載效應(yīng)計(jì)算 3.2.1條 修訂后的荷載規(guī)范將屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值統(tǒng)一規(guī)定為

2、0.5kN/m2（原規(guī)定分0.3、0.5、0.7kN/m2三級(jí)），但注明“對(duì)不同結(jié)構(gòu)可按有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范作0.2kN/m2的增減”。所以本規(guī)范在本條注明了“對(duì)支承輕屋面的構(gòu)件或結(jié)構(gòu)，當(dāng)僅有一個(gè)可變荷載且受荷面積超過60m2時(shí)，取0.3kN/m2 ” ；對(duì)重屋面由于增加了以永久荷載為主的組合，不再提高屋面活荷載。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 3.2.1條 結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0，統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)7.0.3條注“對(duì)設(shè)計(jì)工作壽命為25年的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，各結(jié)構(gòu)規(guī)范可根據(jù)各自情況確定0值”。本規(guī)范根據(jù)工作壽命50年時(shí)01.0，工作壽命5年時(shí)00.9，故規(guī)定工作壽命25年取00.95。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹

3、l 3.2.2 3.2.2條條 原規(guī)范對(duì)重級(jí)工作制吊車梁，將荷載規(guī)范規(guī)定原規(guī)范對(duì)重級(jí)工作制吊車梁，將荷載規(guī)范規(guī)定的橫向水平荷載乘以增大系數(shù)以考慮吊車的搖擺力。現(xiàn)改的橫向水平荷載乘以增大系數(shù)以考慮吊車的搖擺力?，F(xiàn)改為按下式計(jì)算：為按下式計(jì)算：HK= Pkmax式中式中Pkmax為吊車輪壓標(biāo)準(zhǔn)值；系數(shù)為吊車輪壓標(biāo)準(zhǔn)值；系數(shù) 0.1（一般軟鉤），（一般軟鉤），0.15( (抓斗、磁盤抓斗、磁盤) )和和0.2（硬鉤）。（硬鉤）。 根據(jù)根據(jù)起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB3811-83GB3811-83），按吊車?yán)茫?，按吊車?yán)玫燃?jí)（即循環(huán)次數(shù)，分為等級(jí)（即循環(huán)次數(shù)，分為U U0 0-U-U9 9

4、等等1010級(jí)）和載荷狀態(tài)（載荷級(jí)）和載荷狀態(tài)（載荷譜系數(shù)譜系數(shù)K Kp p有輕、中、重、特重等有輕、中、重、特重等4 4級(jí)）綜合劃分吊車工作級(jí)級(jí)）綜合劃分吊車工作級(jí)別為別為A1A1 A8A8級(jí)。本規(guī)范所指輕級(jí)工作制即級(jí)。本規(guī)范所指輕級(jí)工作制即A1A1 A2A2級(jí)；中級(jí)為級(jí)；中級(jí)為A4A4 A5A5級(jí)；重級(jí)為級(jí)；重級(jí)為A6A6 A8A8級(jí)（其中級(jí)（其中A8A8為特重級(jí)）。為特重級(jí)）。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 3.2.83.2.8條條 “對(duì)對(duì) 0.10.1的框架結(jié)構(gòu)（一般指無(wú)的框架結(jié)構(gòu)（一般指無(wú)支撐純框架）宜采用二階彈性分析支撐純框架）宜采用二階彈性分析”。此處。此處 N N為所計(jì)算為

5、所計(jì)算樓層各柱軸壓力之和；樓層各柱軸壓力之和； H H為所計(jì)算樓層及以上各層水平為所計(jì)算樓層及以上各層水平力之和；力之和；h h為所計(jì)算樓層的高度；為所計(jì)算樓層的高度； u u為所計(jì)算樓層按一為所計(jì)算樓層按一階分析的層間側(cè)移，此處可用位移容許值階分析的層間側(cè)移，此處可用位移容許值 u u 代替。代替。a采用二階分析時(shí)，應(yīng)在每層柱頂附加考慮假想水平力采用二階分析時(shí)，應(yīng)在每層柱頂附加考慮假想水平力Hni：hHUNsiyninQH12 . 0250鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 式中，Qi為第i樓層的總重力荷載設(shè)計(jì)值；ns為框架總層數(shù)；y為鋼材強(qiáng)度影響系數(shù)；Q235鋼，y =1.0；Q345鋼，

6、y =1.1；Q390鋼，y =1.2；Q420鋼，y =1.25。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹b. 采用二階分析時(shí)，框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)采用二階分析時(shí)，框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)1.01.0。c. . 規(guī)范提出了采用二階彈性分析時(shí)，桿端彎矩的近似計(jì)規(guī)范提出了采用二階彈性分析時(shí)，桿端彎矩的近似計(jì)算方法算方法 M2M1b+ 2i M1s式中式中 2i M1b 、M1s 分別為框架無(wú)側(cè)移或有側(cè)移時(shí)按一階彈性分別為框架無(wú)側(cè)移或有側(cè)移時(shí)按一階彈性 分析求得的桿件端彎矩；分析求得的桿件端彎矩； 2i 考慮二階效應(yīng)第考慮二階效應(yīng)第i層桿件的側(cè)移彎矩增大系數(shù)。層桿件的側(cè)移彎矩增大系數(shù)。hHuN11鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)

7、設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 3.3.1條 增加使用鋼材的牌號(hào)（原規(guī)范有3號(hào)鋼、16Mn、15MnV）現(xiàn)為： Q235 (相當(dāng)于作廢的舊標(biāo)準(zhǔn)的3號(hào)鋼) Q345 (相當(dāng)于作廢的舊標(biāo)準(zhǔn)的16Mn、12MnV、14MnNb、16MnRE、18Nb) Q390 (相當(dāng)于作廢的舊標(biāo)準(zhǔn)的15MnV、15MnTi、16MnNb) Q 4 2 0 ( 相 當(dāng) 于 作 廢 的 舊 標(biāo) 準(zhǔn) 的 1 5 M n V N 、14MnVTiRE) 其中，15MnVN曾用于九江長(zhǎng)江大橋（栓焊鐵路橋）。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹3.3.53.3.5條條 增加增加Z Z向鋼，向鋼，厚板容易出現(xiàn)層狀撕厚板容易出現(xiàn)層狀撕裂

8、，這對(duì)沿厚度方向受拉的接頭來(lái)說(shuō)是很不裂，這對(duì)沿厚度方向受拉的接頭來(lái)說(shuō)是很不利的，因而需要采用厚度方向性能鋼材。利的，因而需要采用厚度方向性能鋼材。 我國(guó)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范和建筑鋼結(jié)構(gòu)焊我國(guó)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范和建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程中均規(guī)定厚度大于接技術(shù)規(guī)程中均規(guī)定厚度大于40mm40mm時(shí)應(yīng)采用時(shí)應(yīng)采用厚度方向性能鋼材。厚度方向性能鋼材。3.3.63.3.6條條 增加耐候鋼，增加耐候鋼，鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fy/R。R為抗力分項(xiàng)系數(shù)，對(duì)Q235鋼，R =1.087；對(duì)Q345、Q390和Q420鋼，R1.111。這樣對(duì)Q345鋼來(lái)說(shuō)，比原規(guī)范的16Mn（R1.087

9、）強(qiáng)度設(shè)計(jì)值有所降低。原因?yàn)椋?Q345鋼包括舊標(biāo)準(zhǔn)的5種鋼材，統(tǒng)計(jì)資料不足； 近年來(lái)發(fā)現(xiàn)16Mn鋼質(zhì)量不理想，稍厚（當(dāng)t20 mm）就容易分層。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 鋼材厚度增加到鋼材厚度增加到100mm100mm（原規(guī)范（原規(guī)范3 3號(hào)鋼號(hào)鋼 50mm50mm，16Mn16Mn和和15MnV15MnV鋼鋼 36mm36mm），這是為了與軸壓），這是為了與軸壓d d曲線相呼應(yīng)。其實(shí)，曲線相呼應(yīng)。其實(shí)，厚板的統(tǒng)計(jì)資料尚不夠充分。厚板的統(tǒng)計(jì)資料尚不夠充分。 普通螺栓的普通螺栓的A A、B B級(jí)，根據(jù)級(jí)，根據(jù)GB5782-86GB5782-86，其材料不是，其材料不是3 3號(hào)鋼，而是

10、號(hào)鋼，而是8.8級(jí)，現(xiàn)改取級(jí)，現(xiàn)改取f ft tb b=400N/mm=400N/mm2 2, , f fv vb b=320N/mm=320N/mm2 2。 A A、B B級(jí)螺栓都是以前的級(jí)螺栓都是以前的“精制螺栓精制螺栓”，質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)要求，質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)要求相同。只是相同。只是A A級(jí)螺栓用于級(jí)螺栓用于d d 24mm24mm和和L L（螺栓公稱長(zhǎng)度）（螺栓公稱長(zhǎng)度） 1010d或或L L 150mm150mm（按較小值）；（按較小值）；d d或或L L較大者稱為較大者稱為B B級(jí)螺栓級(jí)螺栓。 鉚釘連接在驗(yàn)收規(guī)范鉚釘連接在驗(yàn)收規(guī)范GB50205中已無(wú)條文，在設(shè)計(jì)中中已無(wú)條文，在設(shè)計(jì)中規(guī)范中是否保留

11、，意見不一致，現(xiàn)予保留。規(guī)范中是否保留，意見不一致，現(xiàn)予保留。 3.4.2條條 在在“強(qiáng)度設(shè)計(jì)值折減系數(shù)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值折減系數(shù)”中，增加中，增加“無(wú)墊無(wú)墊板的單面施焊對(duì)接焊縫板的單面施焊對(duì)接焊縫0.85”。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 正文為原則規(guī)定，具體數(shù)值規(guī)定在附錄A。 受彎構(gòu)件的撓度容許值考慮兩種情況： VT恒載活荷載作用下的撓度容許值，主要 是觀感要求 VQ為活荷載作用下的撓度容許值，主要是 使用要求。 將吊車梁撓度改為一臺(tái)吊車加自重進(jìn)行計(jì)算（相應(yīng)撓度容許值有所調(diào)整）。理由： 符合“正常使用極限狀態(tài)”的要求； 與多數(shù)國(guó)外規(guī)范相一致。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 4.1.3條 在

12、梁局部承壓強(qiáng)度計(jì)算中，將集中力在腹板邊緣的分布長(zhǎng)度改為（與梁與柱剛性連接節(jié)點(diǎn)一致）： 式中，a為集中力支承長(zhǎng)度；hy為梁外表面至腹板邊緣距離；hR為軌道的高度。 Ryhhal252鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹在梁整體穩(wěn)定計(jì)算中，將 時(shí)采用的 改為 （與薄鋼規(guī)范協(xié)調(diào)）。兩者計(jì)算結(jié)果最大相差3.2%。6 . 0b321269. 04646. 01 . 1bbbbb282. 007. 1鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 組合梁腹板局部穩(wěn)定計(jì)算有較大變動(dòng)，主要有： 對(duì)原來(lái)按無(wú)限彈性計(jì)算的腹板各項(xiàng)臨界應(yīng)力作了彈塑性修正。如剪應(yīng)力作用下，臨界應(yīng)力取值如圖1所示。 原各種應(yīng)力共同作用下的臨界條件公式

13、來(lái)源于完全彈性條件，新的公式（4.3.3-1）等參考了澳大利亞規(guī)范等資料，適合于彈塑性修正后的臨界應(yīng)力。 無(wú)局部壓應(yīng)力且承受靜力荷載的焊接工字形載面梁，規(guī)定按新增加的4.4節(jié)利用屈曲后強(qiáng)度設(shè)計(jì)。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹4.3.34.3.3、4.3.44.3.4、4.3.54.3.5條條 主要修訂內(nèi)容：主要修訂內(nèi)容：（1 1）單項(xiàng)臨界應(yīng)力）單項(xiàng)臨界應(yīng)力 crcr， crcr， c,crc,cr各有三個(gè)計(jì)算公式，各有三個(gè)計(jì)算公式，例如計(jì)算例如計(jì)算 crcr為為4.3.3-34.3.3-3a a、b b、c c三個(gè)公式。其中三個(gè)公式。其中a a式的臨界應(yīng)式的臨界應(yīng)力等于強(qiáng)度設(shè)計(jì)值力等于強(qiáng)度

14、設(shè)計(jì)值f fv v；而；而c c式為完全彈性的臨界應(yīng)力，與式為完全彈性的臨界應(yīng)力，與8888規(guī)范的規(guī)定相當(dāng)；規(guī)范的規(guī)定相當(dāng)；b b式則為彈性到屈服之間的過渡。公式采式則為彈性到屈服之間的過渡。公式采用了國(guó)際通行的表達(dá)方式，采用通用高厚用了國(guó)際通行的表達(dá)方式，采用通用高厚 作為作為參數(shù)（見圖），即參數(shù)（見圖），即當(dāng)當(dāng) ( (a a) )當(dāng)當(dāng) ( (b b) )當(dāng)當(dāng) ( (c c) )crvysf/vcrsf,8 . 0 時(shí)vscrsf)8 . 0(59. 01 ,2 . 18 . 0時(shí)2/1 . 1,2 . 1svcrsf時(shí)鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹式中

15、式中 為用于腹板受剪計(jì)算時(shí)的通用高厚比，為用于腹板受剪計(jì)算時(shí)的通用高厚比， 為鋼材抗剪屈服強(qiáng)度，等于為鋼材抗剪屈服強(qiáng)度，等于 ； 為腹板抗剪臨界為腹板抗剪臨界應(yīng)力。彈性范圍應(yīng)力。彈性范圍 ，用設(shè)計(jì)值表達(dá)，用設(shè)計(jì)值表達(dá) 。根據(jù)彈性穩(wěn)定求得的臨界應(yīng)力根據(jù)彈性穩(wěn)定求得的臨界應(yīng)力 ，可求得，可求得 : :當(dāng)當(dāng)a a/ho 1.01.0時(shí)時(shí), ,當(dāng)當(dāng)a a/ho1.0時(shí)時(shí), , crvysf/vyf3/yfcr2/svycrf2/1 . 1svcrfcrs235)/(34. 5441/2yowosfahth235)/(434. 541/2yowosfahth鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹其它，在彎曲

16、正應(yīng)力作用下的臨界應(yīng)力其它，在彎曲正應(yīng)力作用下的臨界應(yīng)力 crcr和在局部壓應(yīng)力作和在局部壓應(yīng)力作用下的臨界應(yīng)力用下的臨界應(yīng)力 c,crc,cr情況與情況與 crcr類似。只是在確定類似。只是在確定 crcr時(shí)，屈曲時(shí)，屈曲系數(shù)取系數(shù)取 = =23.923.9，但腹板邊緣的嵌固系數(shù)取為，但腹板邊緣的嵌固系數(shù)取為 = =1.661.66（受壓翼（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束，如連有剛性鋪板、制動(dòng)板或焊有鋼軌時(shí)）緣扭轉(zhuǎn)受到約束，如連有剛性鋪板、制動(dòng)板或焊有鋼軌時(shí)）或或1.231.23（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時(shí)），代替了原規(guī)范的單（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時(shí)），代替了原規(guī)范的單一約束系數(shù)一約束系數(shù)1.611.

17、61。（2 2）各種應(yīng)力共同作用下的計(jì)算式，新舊規(guī)范有較大區(qū)別，）各種應(yīng)力共同作用下的計(jì)算式，新舊規(guī)范有較大區(qū)別，例如僅有橫向加勁肋時(shí)：例如僅有橫向加勁肋時(shí)： （舊規(guī)范）（舊規(guī)范）0 . 12,2crcrcccr鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 （新規(guī)范）（新規(guī)范） 舊規(guī)范計(jì)算式中，分母舊規(guī)范計(jì)算式中，分母 crcr、 c,crc,cr、 crcr均可超過屈服強(qiáng)度均可超過屈服強(qiáng)度。假定鋼材是無(wú)限彈性的，加勁肋的間距由構(gòu)造要求控制，。假定鋼材是無(wú)限彈性的，加勁肋的間距由構(gòu)造要求控制，問題不大。但不適合于彈塑性修正后的臨界應(yīng)力。新規(guī)范的問題不大。但不適合于彈塑性修正后的臨界應(yīng)力。新規(guī)范的計(jì)算式較

18、能適應(yīng)新規(guī)定的經(jīng)彈塑性修正的臨界應(yīng)力。計(jì)算式較能適應(yīng)新規(guī)定的經(jīng)彈塑性修正的臨界應(yīng)力。 當(dāng)有縱向加勁肋時(shí)或甚至還有短加勁肋的計(jì)算方法，均當(dāng)有縱向加勁肋時(shí)或甚至還有短加勁肋的計(jì)算方法，均參考了國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。參考了國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。0 . 122,crcrcccr鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 4.4.1條 （1）本節(jié)條款不適用于吊車梁，因有關(guān)資料不充分，多次反復(fù)屈曲可能導(dǎo)致腹板邊緣出現(xiàn)疲勞裂紋。（2）梁腹板受剪屈曲后強(qiáng)度計(jì)算，利用了張力場(chǎng)概念。使極限剪力大于屈曲剪力。精確確定張力場(chǎng)剪力值需要算出張力場(chǎng)寬度，比較復(fù)雜，為簡(jiǎn)化計(jì)算，條文采用了相當(dāng)于下限的近似公式。（3）利用腹板屈曲后強(qiáng)度，即使h0

19、/tw很大，一般也不再考慮設(shè)置縱向加勁肋。而且只要腹板的抗剪承載力不低于梁的實(shí)際最大剪力，可只設(shè)支承加勁肋，而不設(shè)置中間橫向加勁肋。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹（4 4）利用腹板屈曲后強(qiáng)度后，梁的抗彎承載力有所降低，）利用腹板屈曲后強(qiáng)度后，梁的抗彎承載力有所降低，但降低不多，對(duì)但降低不多，對(duì)Q235Q235鋼的梁來(lái)說(shuō)，當(dāng)鋼的梁來(lái)說(shuō)，當(dāng)h h0/tw= =200200（受壓翼緣扭（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束）或轉(zhuǎn)受到約束）或h h0/tw= =175175（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受約束），抗彎（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受約束），抗彎承載力只下降承載力只下降5%5%以內(nèi)。以內(nèi)。（5 5）規(guī)范提出的計(jì)算公式規(guī)范提出的

20、計(jì)算公式（4.4.1-14.4.1-1）與歐洲規(guī)范與歐洲規(guī)范EC3EC3相相同，即同，即基本計(jì)算式：基本計(jì)算式： ( (a) )當(dāng)當(dāng)M/Mf 1.01.0時(shí)時(shí), , V VU ( (b) )當(dāng)當(dāng)V/Vu 0.50.5時(shí)時(shí), , M Meu ( (c) )0 . 115 . 02feufuMMMMVV鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹式中式中 M、V所計(jì)算區(qū)格內(nèi)同一截面處梁的彎矩和剪所計(jì)算區(qū)格內(nèi)同一截面處梁的彎矩和剪 力設(shè)計(jì)值。由于這是強(qiáng)度計(jì)算，不能像計(jì)力設(shè)計(jì)值。由于這是強(qiáng)度計(jì)算，不能像計(jì) 算腹板穩(wěn)定那樣，取為區(qū)格內(nèi)的平均值；算腹板穩(wěn)定那樣，取為區(qū)格內(nèi)的平均值； Mf梁兩翼緣所承擔(dān)的彎矩設(shè)計(jì)值，

21、對(duì)雙軸對(duì)梁兩翼緣所承擔(dān)的彎矩設(shè)計(jì)值，對(duì)雙軸對(duì) 稱截面梁稱截面梁Mf=Afh1f（Af為一個(gè)翼緣截面積；為一個(gè)翼緣截面積； h1為兩翼緣軸線間距離），規(guī)范的為兩翼緣軸線間距離），規(guī)范的Mf計(jì)算式計(jì)算式 是考慮兩翼緣截面不等的情況；是考慮兩翼緣截面不等的情況； Vu、Meu梁抗剪和抗彎承載力設(shè)計(jì)值。梁抗剪和抗彎承載力設(shè)計(jì)值。 腹板屈曲后的抗剪承載力腹板屈曲后的抗剪承載力Vu應(yīng)為屈曲剪力與張力場(chǎng)剪應(yīng)為屈曲剪力與張力場(chǎng)剪力之和，根據(jù)理論和試驗(yàn)研究，抗剪承載力設(shè)計(jì)值力之和，根據(jù)理論和試驗(yàn)研究，抗剪承載力設(shè)計(jì)值Vu可用可用下列公式計(jì)算：下列公式計(jì)算：鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹當(dāng)當(dāng)s s 0.80.

22、8時(shí)時(shí) Vu=hotwfv (a)當(dāng)當(dāng)0.80.81.2時(shí)時(shí) Vu=hotwfv/s s1.2 ( (c)式中式中 s s用于抗剪計(jì)算的腹板通用高厚比。用于抗剪計(jì)算的腹板通用高厚比。當(dāng)當(dāng)a a/ho 1.01.0時(shí)，時(shí)， =4+5.34(=4+5.34(ho/a)2；當(dāng)；當(dāng)a a/ho1.0時(shí)，時(shí)， 5.34+4(5.34+4(h ho o/a)/a)2 2。如果只設(shè)置支承加勁肋而使。如果只設(shè)置支承加勁肋而使a a/h/ho o甚大時(shí)，則甚大時(shí)，則可取可取 5.345.34。23541/ywocrysfthf鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 腹板屈曲后的抗彎承載力腹板屈曲后的抗彎承載力Meu

23、腹板屈曲后考慮張力場(chǎng)的作用，抗剪承載力有所提高，但由腹板屈曲后考慮張力場(chǎng)的作用，抗剪承載力有所提高，但由于彎矩作用下腹板受壓區(qū)屈曲后，使梁的抗彎承載力有所下降于彎矩作用下腹板受壓區(qū)屈曲后，使梁的抗彎承載力有所下降我國(guó)規(guī)范采用有效截面的概念來(lái)計(jì)算梁的抗彎承載力。我國(guó)規(guī)范采用有效截面的概念來(lái)計(jì)算梁的抗彎承載力。 假定腹板受壓區(qū)有效高度為假定腹板受壓區(qū)有效高度為 h hc c，等分在，等分在h hc c的兩端，中部則的兩端，中部則扣去（扣去（1-1- ）h hc c的高度，梁的中和軸也有下降?，F(xiàn)假定腹板受的高度，梁的中和軸也有下降?，F(xiàn)假定腹板受拉區(qū)與受壓區(qū)同樣扣去此高度，這樣中和軸可不變動(dòng)，計(jì)算較拉

24、區(qū)與受壓區(qū)同樣扣去此高度，這樣中和軸可不變動(dòng)，計(jì)算較為簡(jiǎn)便。為簡(jiǎn)便。h hc c為腹板受壓區(qū)的高度。為腹板受壓區(qū)的高度。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹梁截面慣性矩為（忽略孔洞繞本身軸慣性矩）：梁截面慣性矩為（忽略孔洞繞本身軸慣性矩）：梁截面模量折減系數(shù)為：梁截面模量折減系數(shù)為：上式是按雙軸對(duì)稱截面塑性發(fā)展系數(shù)上式是按雙軸對(duì)稱截面塑性發(fā)展系數(shù) x x= =1.01.0得出的偏安全的得出的偏安全的近似公式，也可用于近似公式，也可用于 x x=1.05=1.05和單軸對(duì)稱截面。和單軸對(duì)稱截面。梁的抗彎承載力設(shè)計(jì)值為：梁的抗彎承載力設(shè)計(jì)值為：wcxcwcxxethIhthII32)1 (21)2(

25、)1 (2xwcxxexxeeIthIIWW2)1 (13fWMxexeu鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹有效高度系數(shù)有效高度系數(shù) ，與計(jì)算局部穩(wěn)定中臨界應(yīng)力，與計(jì)算局部穩(wěn)定中臨界應(yīng)力 一樣以通一樣以通用高厚比用高厚比 作為參數(shù)，也分為三個(gè)階段，分界作為參數(shù)，也分為三個(gè)階段，分界點(diǎn)也與計(jì)算點(diǎn)也與計(jì)算 相同，即相同，即當(dāng)當(dāng) 時(shí)，時(shí)， (a)當(dāng)當(dāng) (b)當(dāng)當(dāng) (c)通用高厚比通用高厚比 b b仍按局部穩(wěn)定計(jì)算中公式計(jì)算，即仍按局部穩(wěn)定計(jì)算中公式計(jì)算，即 （受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束）（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束）或或 （梁受壓翼緣未受到約束）（梁受壓翼緣未受到約束） 任何情況，以上公式中的截面數(shù)據(jù)任何情況，

26、以上公式中的截面數(shù)據(jù)Wx、Ix以及以及hc均按截均按截面全部有效計(jì)算。面全部有效計(jì)算。crcrybf/cr85. 0b0 . 1)85. 0(82. 01,25. 185. 0bb時(shí)bbb/ )/2 . 01 (,25. 1時(shí)235177/2ywcbfth235153/2ywcbfth鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹4.4.24.4.2條條 考慮腹板屈曲后強(qiáng)度的加勁肋考慮腹板屈曲后強(qiáng)度的加勁肋（1 1）只設(shè)橫向加勁肋（支承加勁肋和剪力較大區(qū)的中間橫）只設(shè)橫向加勁肋（支承加勁肋和剪力較大區(qū)的中間橫向加勁肋），但不允許在腹板單側(cè)設(shè)置。向加勁肋），但不允許在腹板單側(cè)設(shè)置。張力場(chǎng)對(duì)橫向加勁肋的作用有

27、豎向和水平兩個(gè)分力，對(duì)中間張力場(chǎng)對(duì)橫向加勁肋的作用有豎向和水平兩個(gè)分力，對(duì)中間橫向加勁肋所受軸心壓力規(guī)定為：橫向加勁肋所受軸心壓力規(guī)定為：s=Vuhotw cr+F式中，式中，Vu即腹板屈曲后的抗剪承載力；即腹板屈曲后的抗剪承載力； crcr為臨界剪應(yīng)力；為臨界剪應(yīng)力；F為承受的集中荷載。上式比理論值偏大，以考慮張力場(chǎng)張力的為承受的集中荷載。上式比理論值偏大，以考慮張力場(chǎng)張力的水平分力的不利影響。水平分力的不利影響。（2）梁的支座加勁肋還承受張力場(chǎng)斜拉力水平分力）梁的支座加勁肋還承受張力場(chǎng)斜拉力水平分力Ht（參（參見規(guī)范公式見規(guī)范公式4.4.22）。這樣梁端構(gòu)造有兩個(gè)方案可供選擇：）。這樣梁端

28、構(gòu)造有兩個(gè)方案可供選擇：鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹方案一：為了增加抗彎能力，在梁外端加設(shè)封頭板（圖方案一：為了增加抗彎能力，在梁外端加設(shè)封頭板（圖a）。）?？刹捎孟铝蟹椒ㄖ贿M(jìn)行計(jì)算：可采用下列方法之一進(jìn)行計(jì)算：將封頭板與支座加勁肋之將封頭板與支座加勁肋之間視為豎向壓彎構(gòu)件，簡(jiǎn)支于梁上下翼緣，計(jì)算其強(qiáng)度和穩(wěn)間視為豎向壓彎構(gòu)件，簡(jiǎn)支于梁上下翼緣，計(jì)算其強(qiáng)度和穩(wěn)定；將支座加勁肋按承受支座反力定；將支座加勁肋按承受支座反力R R的軸心壓桿計(jì)算，封頭的軸心壓桿計(jì)算，封頭板截面積則不小于板截面積則不小于Ac=3h0Ht/(16ef)，式中，式中e為支座加勁肋與封為支座加勁肋與封頭板的距離；頭板的

29、距離；f為鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。為鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹方案二：縮小支座加勁肋和第一道中間加勁肋的距離方案二：縮小支座加勁肋和第一道中間加勁肋的距離a1( (圖圖b) )，使使a1范圍內(nèi)的范圍內(nèi)的 ，此種情況的支座加勁，此種情況的支座加勁肋就不會(huì)受到肋就不會(huì)受到Ht的作用。這種對(duì)端節(jié)間不利用腹板屈曲后強(qiáng)的作用。這種對(duì)端節(jié)間不利用腹板屈曲后強(qiáng)度的辦法，為世界少數(shù)國(guó)家（如美國(guó)）所采用。度的辦法，為世界少數(shù)國(guó)家（如美國(guó)）所采用。實(shí)際應(yīng)用發(fā)現(xiàn)方案二比方案一優(yōu)點(diǎn)多，可惜規(guī)范條文中只有實(shí)際應(yīng)用發(fā)現(xiàn)方案二比方案一優(yōu)點(diǎn)多，可惜規(guī)范條文中只有方案一。方案二可參見陳紹藩方案一。方案二可參見陳

30、紹藩鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理（第二版（第二版）（）（19981998年，科學(xué)出版社）一書中的年，科學(xué)出版社）一書中的7.4.57.4.5段。段。 )8 . 0(svcrf即鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹5.1 軸心受力構(gòu)件 5.1.2條 軸心壓桿的整體穩(wěn)定 （1）原規(guī)范將t40mm的軸壓構(gòu)件穩(wěn)定歸入c曲線，不確切?，F(xiàn)作了專門規(guī)定，參見規(guī)范表5.1.2-2。還增加了d類截面的值（d曲線）。實(shí)際上t40mm的軸壓構(gòu)件，視截面形式和屈曲方向，有b、c、d三類。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹（2 2）單軸對(duì)稱截面繞對(duì)稱軸的失穩(wěn)是彎扭失穩(wěn)。原規(guī)范視）單軸對(duì)稱截面繞對(duì)稱軸的失穩(wěn)是彎扭失穩(wěn)。原規(guī)

31、范視為彎曲失穩(wěn)歸入為彎曲失穩(wěn)歸入b曲線，或降低為曲線，或降低為c曲線。西建科大建議，曲線。西建科大建議，截面類別的劃分只考慮截面形式和殘余應(yīng)力的影響，將彎截面類別的劃分只考慮截面形式和殘余應(yīng)力的影響，將彎扭屈曲按彈性方法用換算長(zhǎng)細(xì)比換算為彎曲屈曲：根據(jù)彈扭屈曲按彈性方法用換算長(zhǎng)細(xì)比換算為彎曲屈曲：根據(jù)彈性穩(wěn)定理論，換算長(zhǎng)細(xì)比為性穩(wěn)定理論，換算長(zhǎng)細(xì)比為式中式中 z z扭轉(zhuǎn)屈曲換算長(zhǎng)細(xì)比；扭轉(zhuǎn)屈曲換算長(zhǎng)細(xì)比； 2/122202022222/1421zyzyzyie22202/7 .25/wwtzlIIAi鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 對(duì)剪心的極回轉(zhuǎn)半徑；對(duì)剪心的極回轉(zhuǎn)半徑； e eo o剪心

32、至形心距離。剪心至形心距離。為簡(jiǎn)化計(jì)算，對(duì)單角鋼和雙角鋼形截面建議了為簡(jiǎn)化計(jì)算，對(duì)單角鋼和雙角鋼形截面建議了 yzyz的近的近似計(jì)算式。似計(jì)算式。 0i222020yxiiei鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹5.1.75.1.7條條 減小受壓構(gòu)件自由長(zhǎng)度的支撐力原取用壓桿的減小受壓構(gòu)件自由長(zhǎng)度的支撐力原取用壓桿的偶然剪力，現(xiàn)改為：偶然剪力，現(xiàn)改為：（1 1）單根柱）單根柱柱高中點(diǎn)有一道支撐柱高中點(diǎn)有一道支撐 F Fb1=N/60支撐不在柱中央（距柱端支撐不在柱中央（距柱端 l） 有有m道支撐道支撐 )1 (2401NFb) 1(30mNFbm鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹（2 2）支撐多

33、根柱時(shí)）支撐多根柱時(shí)支撐力支撐力 各柱壓力相同時(shí)各柱壓力相同時(shí) 式中，式中，n為被撐柱根數(shù)。為被撐柱根數(shù)。（3 3）以前對(duì)支撐一般按容許長(zhǎng)細(xì)比控制截面，不計(jì)算承載）以前對(duì)支撐一般按容許長(zhǎng)細(xì)比控制截面，不計(jì)算承載力?，F(xiàn)在，對(duì)支持多根柱的支撐應(yīng)注意計(jì)算其承載力。力?，F(xiàn)在，對(duì)支持多根柱的支撐應(yīng)注意計(jì)算其承載力。)4 . 06 . 0(60nNFbn)4 . 06 . 0(60nNFibn鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 本節(jié)作了一些局部修改，如：（1）將取塑性發(fā)展系數(shù)x=y=1.0的條件由“直接承受動(dòng)力荷載”縮小范圍為“需要計(jì)算疲勞”的拉彎、壓彎構(gòu)件。（2）原規(guī)范中N/NEx，N為設(shè)計(jì)值，NEx為

34、彈性極限值，按理應(yīng)將NEx除以抗力分項(xiàng)系數(shù)R，故將N/NEx改為N/NEx，注明NEx為參數(shù)，其值為NEx/RNEx/1.1。（3）等效彎矩系數(shù)，無(wú)橫向荷載時(shí)mx(或tx) =0.65+ 0.35M2/M1，取消“不得小于0.4”的規(guī)定。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹（4 4）彎矩作用平面外穩(wěn)定計(jì)算式改為）彎矩作用平面外穩(wěn)定計(jì)算式改為 為調(diào)整系數(shù)，箱形截面為調(diào)整系數(shù)，箱形截面 =0.7=0.7，其它截面，其它截面 =1.0=1.0，以避，以避免取箱形截面免取箱形截面 的概念不清現(xiàn)象。的概念不清現(xiàn)象。規(guī)范規(guī)定上式中的規(guī)范規(guī)定上式中的 “按按5.1.25.1.2條確定條確定”，即表示彎矩作用，

35、即表示彎矩作用于對(duì)稱軸平面的單軸對(duì)稱截面，于對(duì)稱軸平面的單軸對(duì)稱截面， 應(yīng)按考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算應(yīng)按考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算長(zhǎng)細(xì)比長(zhǎng)細(xì)比 確定，這必然增加不少計(jì)算工作量。確定，這必然增加不少計(jì)算工作量。11xbXyWMAN4 . 1byyyz鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 5.3.2條 有關(guān)交叉腹桿在桁架平面外的計(jì)算長(zhǎng)度，參考德國(guó)規(guī)范對(duì)壓桿列出4種情況（所計(jì)算桿內(nèi)力為N，另一桿內(nèi)力為N0）： 當(dāng) 時(shí)（條文中為 不一定等于 的計(jì)算式）： No為壓力，不中斷，lo=l （與原規(guī)范相同） No為壓力，中斷，lo=1.35 l （原規(guī)范不允許） No為拉力，不中斷， lo=0.5l （與原規(guī)范相同） No

36、為拉力，中斷，lo=0.5l （原規(guī)范為0.7 l）NNooNN鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹5.3.35.3.3條條 確定框架柱在框架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度時(shí)分為確定框架柱在框架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度時(shí)分為（1 1）無(wú)支撐純框架）無(wú)支撐純框架 按一階彈性分析計(jì)算內(nèi)力時(shí)，計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)按一階彈性分析計(jì)算內(nèi)力時(shí)，計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) ，用有，用有側(cè)移框架柱的表查得：側(cè)移框架柱的表查得： 采用二階彈性分析方法計(jì)算內(nèi)力時(shí)，取采用二階彈性分析方法計(jì)算內(nèi)力時(shí)，取 。（2 2）有支撐框架）有支撐框架 強(qiáng)支撐框架強(qiáng)支撐框架支撐結(jié)構(gòu)（支撐桁架、剪力墻等）的側(cè)支撐結(jié)構(gòu)（支撐桁架、剪力墻等）的側(cè)移剛度滿足移剛度滿足式中式中 Sb產(chǎn)

37、生單位側(cè)傾角的水平力；產(chǎn)生單位側(cè)傾角的水平力； 層間所有柱用無(wú)側(cè)移框架柱和有側(cè)移層間所有柱用無(wú)側(cè)移框架柱和有側(cè)移 框架柱計(jì)算長(zhǎng)度算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和?？蚣苤?jì)算長(zhǎng)度算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和。10 . 1)2 . 1 ( 3oibibNNSoibiNN,鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 弱支撐框架弱支撐框架S Sb不滿足上式時(shí)，柱的穩(wěn)定系數(shù)為不滿足上式時(shí)，柱的穩(wěn)定系數(shù)為式中式中 、 按無(wú)側(cè)移和有側(cè)移框架柱算得的穩(wěn)按無(wú)側(cè)移和有側(cè)移框架柱算得的穩(wěn) 定系數(shù)。定系數(shù)。經(jīng)規(guī)范管理組組織試算證明：只要框架中有支撐，即使用經(jīng)規(guī)范管理組組織試算證明：只要框架中有支撐，即使用不粗的鋼筋作交叉支撐也能滿足

38、強(qiáng)支撐框架的要求。不粗的鋼筋作交叉支撐也能滿足強(qiáng)支撐框架的要求。 )2 . 1 ( 3)(1oibibooNNS1o鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹5.3.65.3.6條條 為新增條文為新增條文（1 1）考慮有搖擺柱時(shí)，框架柱值的增大系數(shù)。）考慮有搖擺柱時(shí)，框架柱值的增大系數(shù)。（2 2）提出）提出“考慮同層或其它層柱承載力有富裕時(shí)對(duì)所計(jì)算考慮同層或其它層柱承載力有富裕時(shí)對(duì)所計(jì)算柱的支持作用柱的支持作用”和和“梁與柱半剛性連接時(shí)，確定梁與柱半剛性連接時(shí)，確定 值應(yīng)考慮值應(yīng)考慮連接特征連接特征”的原則性條文。的原則性條文。（3 3）梁與柱半剛性連接，確定柱的計(jì)算長(zhǎng)度）梁與柱半剛性連接，確定柱的計(jì)

39、算長(zhǎng)度 時(shí)，應(yīng)考慮時(shí)，應(yīng)考慮節(jié)點(diǎn)特性。節(jié)點(diǎn)特性。5.3.85.3.8條條、5.3.95.3.9條條 增加對(duì)跨度等于和大于增加對(duì)跨度等于和大于60m桁架桿件的桁架桿件的容許長(zhǎng)細(xì)比的規(guī)定，這是根據(jù)近年大跨度桁架的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)作容許長(zhǎng)細(xì)比的規(guī)定，這是根據(jù)近年大跨度桁架的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)作的補(bǔ)充規(guī)定。的補(bǔ)充規(guī)定。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 5.4.4條 軸心受壓T形截面腹板原規(guī)定寬厚比 ，對(duì)剖分T型鋼來(lái)說(shuō)太嚴(yán)，經(jīng)西建科大試驗(yàn)研究，對(duì)T型鋼腹板的寬厚比限制改為： 軸心受壓構(gòu)件和彎矩使自由邊受拉的壓彎構(gòu)件 熱軋T型鋼， 焊接T型鋼， yf/235)1 . 010(yf/235)2 . 015(yf/235)1

40、7. 013(鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構(gòu)件彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構(gòu)件當(dāng)當(dāng)當(dāng)當(dāng)后者（腹板自由邊受壓），由于未作新的研究工作，仍保后者（腹板自由邊受壓），由于未作新的研究工作，仍保留原規(guī)范的規(guī)定。留原規(guī)范的規(guī)定。yof/23515,0 . 1 時(shí)yof/23518,0 . 1 時(shí)鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 1對(duì)附錄F（原附錄五）的疲勞分類表中項(xiàng)次5“梁翼緣焊縫”原規(guī)定為二級(jí)，但根據(jù)“施工驗(yàn)收規(guī)范”，角焊縫因內(nèi)部探傷不準(zhǔn)確，不能達(dá)到二級(jí)。吊車梁受拉翼緣常用角焊縫，這就產(chǎn)生了矛盾。現(xiàn)增加規(guī)定了“三級(jí)焊縫，但外觀檢查符合二級(jí)”的疲勞類別。 2問題（1）不

41、出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位可不計(jì)算疲勞。但對(duì)出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位，例如 、 和 、 兩種應(yīng)力循環(huán)，都是150，疲勞強(qiáng)度相同，顯然不合理。（2）螺栓受拉時(shí)螺紋處的應(yīng)力集中很大，疲勞強(qiáng)度很低，常有疲勞破壞的實(shí)例，但規(guī)范沒有規(guī)定，應(yīng)予補(bǔ)充。140min10max10min140max鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹7.1 焊縫連接 7.1.1條 有關(guān)焊縫質(zhì)量等級(jí)的選用，是設(shè)計(jì)規(guī)范的新增條文。焊縫質(zhì)量等級(jí)是原鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范GBJ205-83首先提到的，不過它只提到一、二、三級(jí)焊縫的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，并未提到何種情況需要采用何級(jí)焊縫，而原設(shè)計(jì)規(guī)范GBJ17-88也沒有明確規(guī)定，導(dǎo)致一些設(shè)計(jì)人員對(duì)焊縫質(zhì)量等級(jí)提出不

42、恰當(dāng)要求，影響工程質(zhì)量或者給施工單位造成不必要的困難。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 焊縫質(zhì)量等級(jí)的規(guī)定，大部份在設(shè)計(jì)規(guī)范有關(guān)條文或表格焊縫質(zhì)量等級(jí)的規(guī)定，大部份在設(shè)計(jì)規(guī)范有關(guān)條文或表格中已有反映，但不全面不集中，現(xiàn)集中為一條較為直觀明確。中已有反映，但不全面不集中，現(xiàn)集中為一條較為直觀明確。（1 1）在需要計(jì)算疲勞結(jié)構(gòu)中的對(duì)接焊縫（包括）在需要計(jì)算疲勞結(jié)構(gòu)中的對(duì)接焊縫（包括T形對(duì)接與形對(duì)接與角接組合焊縫），受拉的橫向焊縫應(yīng)為一級(jí)，縱向?qū)雍缚p角接組合焊縫），受拉的橫向焊縫應(yīng)為一級(jí)，縱向?qū)雍缚p應(yīng)為二級(jí)，新規(guī)范附表應(yīng)為二級(jí)，新規(guī)范附表E1，項(xiàng)次，項(xiàng)次2 2、3 3、4 4已有反映。已有反映

43、。（2 2）在不需要計(jì)算疲勞的構(gòu)件中，凡要求與母材等強(qiáng)的對(duì)）在不需要計(jì)算疲勞的構(gòu)件中，凡要求與母材等強(qiáng)的對(duì)接焊縫，受拉時(shí)不應(yīng)低于二級(jí)。因一級(jí)或二級(jí)對(duì)接焊縫的抗接焊縫，受拉時(shí)不應(yīng)低于二級(jí)。因一級(jí)或二級(jí)對(duì)接焊縫的抗拉強(qiáng)度正好與母材的相等，而三級(jí)焊縫只有母材強(qiáng)度的拉強(qiáng)度正好與母材的相等，而三級(jí)焊縫只有母材強(qiáng)度的85%85%。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹（3 3） 重級(jí)工作制和重級(jí)工作制和Q Q 50t50t的中級(jí)工作制吊車梁腹板與上翼的中級(jí)工作制吊車梁腹板與上翼緣之間以及吊車桁架上弦桿與節(jié)點(diǎn)板之間的緣之間以及吊車桁架上弦桿與節(jié)點(diǎn)板之間的T形接頭應(yīng)予焊透，形接頭應(yīng)予焊透，質(zhì)量等級(jí)不低于二級(jí)。本來(lái)

44、上述焊縫處于構(gòu)件的彎曲受壓區(qū)，質(zhì)量等級(jí)不低于二級(jí)。本來(lái)上述焊縫處于構(gòu)件的彎曲受壓區(qū)，主要承受剪應(yīng)力和輪壓產(chǎn)生的局部壓應(yīng)力，沒有受到明確的拉主要承受剪應(yīng)力和輪壓產(chǎn)生的局部壓應(yīng)力，沒有受到明確的拉應(yīng)力作用，按理不會(huì)產(chǎn)生疲勞破壞，但由于承擔(dān)軌道偏心等帶應(yīng)力作用，按理不會(huì)產(chǎn)生疲勞破壞，但由于承擔(dān)軌道偏心等帶來(lái)的不利影響，國(guó)內(nèi)外均發(fā)現(xiàn)連接及附近經(jīng)常開裂。所以我國(guó)來(lái)的不利影響，國(guó)內(nèi)外均發(fā)現(xiàn)連接及附近經(jīng)常開裂。所以我國(guó)7474規(guī)（規(guī)（TJ17-74TJ17-74）規(guī)定此種焊縫）規(guī)定此種焊縫“應(yīng)予焊透應(yīng)予焊透”即不允許采用角即不允許采用角焊縫；而焊縫；而8888年規(guī)范（年規(guī)范（GBJ17-88GBJ17-88

45、）又補(bǔ)充規(guī)定）又補(bǔ)充規(guī)定“不低于二級(jí)質(zhì)量不低于二級(jí)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)標(biāo)準(zhǔn)”。對(duì)新規(guī)范來(lái)說(shuō)，此內(nèi)容已放在。對(duì)新規(guī)范來(lái)說(shuō)，此內(nèi)容已放在7.1.17.1.1條，故將條，故將“構(gòu)造構(gòu)造要求要求”一章的這部份規(guī)定取消。一章的這部份規(guī)定取消。（4 4）對(duì)角焊縫以及不焊透的對(duì)接與角接組合焊縫，由于內(nèi)）對(duì)角焊縫以及不焊透的對(duì)接與角接組合焊縫，由于內(nèi)部探傷困難，不能要求其質(zhì)量等級(jí)為一級(jí)或二級(jí)。因此對(duì)需要部探傷困難，不能要求其質(zhì)量等級(jí)為一級(jí)或二級(jí)。因此對(duì)需要驗(yàn)算疲勞結(jié)構(gòu)的此種焊縫只能規(guī)定其外觀質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合二級(jí)驗(yàn)算疲勞結(jié)構(gòu)的此種焊縫只能規(guī)定其外觀質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合二級(jí)，此內(nèi)容在設(shè)計(jì)規(guī)范，此內(nèi)容在設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017GB500

46、17疲勞計(jì)算分類表（表疲勞計(jì)算分類表（表E E1）項(xiàng)次）項(xiàng)次5 5中已有反映。中已有反映。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹（5 5）關(guān)于本條提到的）關(guān)于本條提到的“需要驗(yàn)算疲勞結(jié)構(gòu)中的橫向?qū)雍缚p需要驗(yàn)算疲勞結(jié)構(gòu)中的橫向?qū)雍缚p受壓時(shí)應(yīng)為二級(jí)受壓時(shí)應(yīng)為二級(jí)”、“不需要計(jì)算疲勞結(jié)構(gòu)中與母材等強(qiáng)的不需要計(jì)算疲勞結(jié)構(gòu)中與母材等強(qiáng)的受壓對(duì)接焊縫宜為二級(jí)受壓對(duì)接焊縫宜為二級(jí)”。在設(shè)計(jì)規(guī)范的其它條文中沒有提。在設(shè)計(jì)規(guī)范的其它條文中沒有提到，這是根據(jù)過去工程實(shí)踐和參考國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的，例如美到，這是根據(jù)過去工程實(shí)踐和參考國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的，例如美國(guó)國(guó)鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范AWS中，對(duì)要求熔透的與母材等強(qiáng)的

47、中，對(duì)要求熔透的與母材等強(qiáng)的對(duì)接焊縫，不論承受動(dòng)力荷載或靜力載，亦不論受拉或受壓，對(duì)接焊縫，不論承受動(dòng)力荷載或靜力載，亦不論受拉或受壓，均要求無(wú)損探傷，而我國(guó)的三級(jí)焊縫是不進(jìn)行無(wú)損探傷的。均要求無(wú)損探傷，而我國(guó)的三級(jí)焊縫是不進(jìn)行無(wú)損探傷的。由于對(duì)接焊縫中存在很大殘余拉應(yīng)力，外壓力往往不能完全由于對(duì)接焊縫中存在很大殘余拉應(yīng)力，外壓力往往不能完全抵消此拉應(yīng)力，在某些情況（例如吊車梁上翼緣中的對(duì)接焊抵消此拉應(yīng)力，在某些情況（例如吊車梁上翼緣中的對(duì)接焊縫）常有偶然偏心力作用（例如吊車軌道的偏移），使名義縫）常有偶然偏心力作用（例如吊車軌道的偏移），使名義上為受壓的焊縫受力復(fù)雜，常難免有拉應(yīng)力存在。上為

48、受壓的焊縫受力復(fù)雜，常難免有拉應(yīng)力存在。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹7.1.3、7.1.3條條 GBJ17-88GBJ17-88規(guī)范規(guī)定角焊縫和不加引弧板的對(duì)規(guī)范規(guī)定角焊縫和不加引弧板的對(duì)接焊縫，每條焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度均采用實(shí)際長(zhǎng)度減去接焊縫，每條焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度均采用實(shí)際長(zhǎng)度減去10mm。經(jīng)討論，此種不分焊縫大小取為定值的辦法不合理，現(xiàn)參考經(jīng)討論，此種不分焊縫大小取為定值的辦法不合理，現(xiàn)參考國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)改為：對(duì)接焊縫減去國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)改為：對(duì)接焊縫減去2t；角焊縫減去；角焊縫減去2hf。7.1.4條條 斜角角焊縫的計(jì)算斜角角焊縫的計(jì)算兩焊腳邊夾角兩焊腳邊夾角 不等于不等于90900 0的角焊縫稱為斜角

49、角焊縫，這種的角焊縫稱為斜角角焊縫，這種焊縫一般用于焊縫一般用于T T形接頭中。形接頭中。 鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 與原規(guī)范一樣，斜角角焊縫計(jì)算時(shí)不考慮應(yīng)力方向，任何情況與原規(guī)范一樣，斜角角焊縫計(jì)算時(shí)不考慮應(yīng)力方向，任何情況都取都取 f或（或（ f ）= =1.0。這是因?yàn)橐郧皩?duì)角焊縫的試驗(yàn)研究一般。這是因?yàn)橐郧皩?duì)角焊縫的試驗(yàn)研究一般都是針對(duì)直角角焊縫進(jìn)行的，對(duì)斜角角焊縫研究很少。而且，都是針對(duì)直角角焊縫進(jìn)行的，對(duì)斜角角焊縫研究很少。而且，我國(guó)采用的計(jì)算公式也是根據(jù)直角角焊縫簡(jiǎn)化而得，不能用于我國(guó)采用的計(jì)算公式也是根據(jù)直角角焊縫簡(jiǎn)化而得，不能用于斜角角焊縫。斜角角焊縫。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)

50、計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 新規(guī)范參考美國(guó)新規(guī)范參考美國(guó)鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范（AWS）并與我國(guó)）并與我國(guó)建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程進(jìn)行協(xié)調(diào)，作了下列修改：進(jìn)行協(xié)調(diào)，作了下列修改：（1 1）規(guī)定銳角角焊縫兩焊腳邊夾角）規(guī)定銳角角焊縫兩焊腳邊夾角60600 0，而鈍角角焊縫，而鈍角角焊縫1351350 0。這表示焊腳邊夾角小于。這表示焊腳邊夾角小于60600 0或大于或大于1351350 0的焊縫不推薦的焊縫不推薦用作受力焊縫。用作受力焊縫。（2 2）原規(guī)范規(guī)定的銳角角焊縫計(jì)算厚度?。┰?guī)范規(guī)定的銳角角焊縫計(jì)算厚度取he=0.7hf，比實(shí)，比實(shí)際的喉部尺寸小，這是考慮到當(dāng)際的

51、喉部尺寸小，這是考慮到當(dāng) 角較小時(shí)，焊縫根部不易角較小時(shí)，焊縫根部不易焊滿以及在熔合線的強(qiáng)度較低這兩個(gè)因素。現(xiàn)規(guī)定焊滿以及在熔合線的強(qiáng)度較低這兩個(gè)因素?，F(xiàn)規(guī)定60600 0已無(wú)已無(wú)此問題。因此，不論銳角和鈍角的計(jì)算厚度均統(tǒng)一取為喉部此問題。因此，不論銳角和鈍角的計(jì)算厚度均統(tǒng)一取為喉部尺寸尺寸he=hfcos /2。但當(dāng)根部間隙（。但當(dāng)根部間隙（b、b1或或b2）1.5mm，則，則應(yīng)考慮間隙影響，取應(yīng)考慮間隙影響，取 。 2/cossin)(21bbbhhfe、或鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 上式可根據(jù)前頁(yè)圖中的幾何關(guān)系推導(dǎo)得出，圖中垂直于斜上式可根據(jù)前頁(yè)圖中的幾何關(guān)系推導(dǎo)得出，圖中垂直于

52、斜邊的虛線即計(jì)算厚度。邊的虛線即計(jì)算厚度。（3 3）新規(guī)范規(guī)定任何情況根部間隙（）新規(guī)范規(guī)定任何情況根部間隙（b b、b b1或或b b2）不得大）不得大于于5mm，主要是圖，主要是圖a中的中的b b1可能大于可能大于5mm。如果是這樣，可。如果是這樣，可將板端切成圖將板端切成圖b的形狀并使的形狀并使b 5mm。對(duì)于斜對(duì)于斜T形接頭的角焊縫，在設(shè)計(jì)圖中應(yīng)繪制大樣，詳細(xì)標(biāo)形接頭的角焊縫，在設(shè)計(jì)圖中應(yīng)繪制大樣，詳細(xì)標(biāo)明兩側(cè)斜角角焊縫的焊腳尺寸。明兩側(cè)斜角角焊縫的焊腳尺寸。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹7.2.2條（1）表7.2.2-1中的抗滑移系數(shù)值作了一些修正，原規(guī)范噴砂（丸）和噴砂后生赤銹

53、時(shí)Q345、Q390和Q420鋼的=0.55，實(shí)際上達(dá)不到此要求，降為0.50。（2）高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力P，原規(guī)范取為 式中考慮螺栓材質(zhì)的不定性系數(shù)0.9；施工時(shí)的超張拉0.9；擰緊螺帽時(shí)螺桿所受扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力影響系數(shù)1.2。yefAP2 . 19 . 09 . 0鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹由此得出的由此得出的8.88.8級(jí)螺栓的級(jí)螺栓的P P，使抗剪承載力有時(shí)（當(dāng)，使抗剪承載力有時(shí)（當(dāng) 0.40.4時(shí)）時(shí)）比同直徑的粗制螺栓還低，不合理，且與薄鋼規(guī)范的規(guī)定不協(xié)比同直徑的粗制螺栓還低，不合理，且與薄鋼規(guī)范的規(guī)定不協(xié)調(diào)，現(xiàn)改為調(diào)，現(xiàn)改為由于高強(qiáng)度螺栓材料無(wú)明顯的屈服點(diǎn)，用抗拉強(qiáng)度由于高強(qiáng)度螺

54、栓材料無(wú)明顯的屈服點(diǎn)，用抗拉強(qiáng)度f(wàn) fu u代替代替f fy y再補(bǔ)充一個(gè)系數(shù)再補(bǔ)充一個(gè)系數(shù)0.90.9是適宜的。是適宜的。（3）將同時(shí)受剪和拉力的摩擦型高強(qiáng)度螺栓的計(jì)算改用相）將同時(shí)受剪和拉力的摩擦型高強(qiáng)度螺栓的計(jì)算改用相關(guān) 公 式關(guān) 公 式 表 達(dá) ， 實(shí) 質(zhì) 與 原 規(guī) 范 未 變 ， 由表 達(dá) ， 實(shí) 質(zhì) 與 原 規(guī) 范 未 變 ， 由Nvb=0.9nfP和和Ntb=0.8P，代入后即得原規(guī)范計(jì)算式，代入后即得原規(guī)范計(jì)算式Nv=0.9nf(P1.25Nt)。uefAP2 . 19 . 09 . 09 . 01bttbvvNNNN鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹7.2.37.2.3條條

55、 取消原規(guī)范取消原規(guī)范“承壓型高強(qiáng)度螺栓連接的抗剪承載承壓型高強(qiáng)度螺栓連接的抗剪承載力不得大于按磨擦型連接計(jì)算的力不得大于按磨擦型連接計(jì)算的1.31.3倍倍”的規(guī)定。理由為，的規(guī)定。理由為，原規(guī)范的此規(guī)定是鑒于當(dāng)時(shí)使用經(jīng)驗(yàn)不足，控制一下，使承原規(guī)范的此規(guī)定是鑒于當(dāng)時(shí)使用經(jīng)驗(yàn)不足，控制一下，使承壓型在正常情況下（即荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下）不滑移。但國(guó)外壓型在正常情況下（即荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下）不滑移。但國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)并沒有此規(guī)定，而承壓型不一定施加與摩擦型相同的預(yù)標(biāo)準(zhǔn)并沒有此規(guī)定，而承壓型不一定施加與摩擦型相同的預(yù)拉力，因此矛盾較多，況且現(xiàn)在已有使用經(jīng)驗(yàn)。拉力，因此矛盾較多，況且現(xiàn)在已有使用經(jīng)驗(yàn)。 鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)

56、計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹 7.3.1條 組合梁翼緣焊縫連接。規(guī)范規(guī)定的計(jì)算式（7.3.1）與舊規(guī)范相同，式中根號(hào)內(nèi)第二項(xiàng)指垂直于焊縫長(zhǎng)度方向的應(yīng)力。引入系數(shù)f,對(duì)直接承受動(dòng)力荷載的梁f=1.0;對(duì)承受靜力載或間接承受動(dòng)力載的梁f =1.22。其實(shí)對(duì)后者來(lái)說(shuō)，受有固定集中力處規(guī)定應(yīng)設(shè)置支承加勁肋，此時(shí)取F=0。對(duì)前者又取f =1.0。所以公式中的f基本上無(wú)實(shí)際價(jià)值。 鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹7.3.27.3.2條條 原規(guī)范規(guī)定的計(jì)算式（原規(guī)范規(guī)定的計(jì)算式（7.3.27.3.2）在右側(cè)漏掉了在）在右側(cè)漏掉了在計(jì)算截面處緊固件數(shù)目計(jì)算截面處緊固件數(shù)目n n1，新規(guī)范已加上。另外，規(guī)范條文，新

57、規(guī)范已加上。另外，規(guī)范條文提出計(jì)算提出計(jì)算“翼緣與腹板連接鉚釘或摩擦型連接高強(qiáng)度螺栓翼緣與腹板連接鉚釘或摩擦型連接高強(qiáng)度螺栓”，表示普通粗制螺栓和承壓型連接高強(qiáng)度螺栓不得用于此種連表示普通粗制螺栓和承壓型連接高強(qiáng)度螺栓不得用于此種連接，至于接，至于A A、B B級(jí)螺栓，由于制造費(fèi)工、裝配困難，也不推薦級(jí)螺栓，由于制造費(fèi)工、裝配困難，也不推薦采用。采用。實(shí)際上，公式（實(shí)際上，公式（7.3.2）還應(yīng)包括翼緣板與翼緣角鋼之間的）還應(yīng)包括翼緣板與翼緣角鋼之間的承載力計(jì)算，此時(shí)取承載力計(jì)算，此時(shí)取F=0，S1為翼緣板截面對(duì)梁中和軸的面為翼緣板截面對(duì)梁中和軸的面積矩。積矩。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介

58、紹 在框架結(jié)構(gòu)中，梁與柱的剛性連接是很重要的節(jié)點(diǎn)。原規(guī)范沒有本節(jié)內(nèi)容，現(xiàn)參考國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)和我國(guó)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，增加了本節(jié)。 7.4.1條 規(guī)定了不設(shè)置橫向加勁肋時(shí)，對(duì)柱腹板和柱翼緣厚度的要求。 在梁的受壓翼緣處，柱腹板受有梁翼緣經(jīng)過柱翼緣傳給柱腹板的壓力，柱腹板應(yīng)滿足強(qiáng)度要求和局部穩(wěn)定要求。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹柱腹板的強(qiáng)度應(yīng)與梁受壓翼緣等強(qiáng)，即柱腹板的強(qiáng)度應(yīng)與梁受壓翼緣等強(qiáng)，即betwfc Afcfb式中式中 be柱腹板計(jì)算寬度邊緣處壓應(yīng)力的假定分布長(zhǎng)度。柱腹板計(jì)算寬度邊緣處壓應(yīng)力的假定分布長(zhǎng)度。參照梁的局部壓應(yīng)力計(jì)算式，取參照梁的局部壓應(yīng)力計(jì)算式，取be=a+5hy，a為集中壓力在柱外為

59、集中壓力在柱外邊緣分布長(zhǎng)度，等于梁翼緣板厚度；邊緣分布長(zhǎng)度，等于梁翼緣板厚度；hy為自柱外邊緣至柱腹板為自柱外邊緣至柱腹板計(jì)算寬度邊緣的距離；計(jì)算寬度邊緣的距離； tw柱腹板厚度；柱腹板厚度； fc柱腹板鋼材抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；柱腹板鋼材抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； Afc梁受壓翼緣的截面積；梁受壓翼緣的截面積； fb梁翼緣鋼材抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。梁翼緣鋼材抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。按此公式計(jì)算腹板強(qiáng)度時(shí)，忽略了柱腹板所受豎向壓力的影按此公式計(jì)算腹板強(qiáng)度時(shí)，忽略了柱腹板所受豎向壓力的影響。這是因?yàn)樵诳蚣軆?nèi)豎向壓力主要由柱翼緣傳遞，腹板內(nèi)所響。這是因?yàn)樵诳蚣軆?nèi)豎向壓力主要由柱翼緣傳遞，腹板內(nèi)所受豎向壓

60、應(yīng)力一般較小。受豎向壓應(yīng)力一般較小。鋼結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范修訂情況總體介紹為保證柱腹板在梁受壓翼緣壓力作用下的局部穩(wěn)定，應(yīng)為保證柱腹板在梁受壓翼緣壓力作用下的局部穩(wěn)定，應(yīng)控制柱腹板的寬厚比，規(guī)范參考國(guó)外規(guī)定，偏安全地規(guī)定控制柱腹板的寬厚比，規(guī)范參考國(guó)外規(guī)定，偏安全地規(guī)定柱腹板的寬厚比應(yīng)滿足下式規(guī)定：柱腹板的寬厚比應(yīng)滿足下式規(guī)定：式中式中 hc柱腹板的計(jì)算寬度；柱腹板的計(jì)算寬度； fyc柱腹板鋼材屈服點(diǎn)。柱腹板鋼材屈服點(diǎn)。 在梁的受拉翼緣處，計(jì)算柱的翼緣和腹板仍用等強(qiáng)在梁的受拉翼緣處，計(jì)算柱的翼緣和腹板仍用等強(qiáng)度準(zhǔn)則，柱翼緣板所受拉力為：度準(zhǔn)則，柱翼緣板所受拉力為：T=Aftfb 式中式中 Aft梁