小爐結(jié)構(gòu)與燃燒器的設(shè)計

1、綿陽職業(yè)技術(shù)學(xué)院“玻璃熔制”課程任務(wù)書院（系）： 材料工程系 班級： 玻璃141 部門： 二 任務(wù)： 三 一、任務(wù)題目： 800t/d浮法玻璃熔窯小爐結(jié)構(gòu)與蓄熱室的確定 已知條件：燃料為天然氣，玻璃實際熔化熱耗為6000 kj/kg二、主要內(nèi)容：1. 確定玻璃池窯小爐的類型與結(jié)構(gòu)尺寸；2. 確定玻璃池窯燃燒器的種類與布置方式；3. 確定玻璃池窯余熱回收設(shè)備的種類；4. 確定玻璃池窯格子體的布置方式；5. 確定蓄熱室的結(jié)構(gòu)尺寸與材質(zhì)；三、基本要求：1.小爐、蓄熱室和燃燒器選擇應(yīng)符合實際生產(chǎn)情況要求，便于組織生產(chǎn)；2.小爐、蓄熱室結(jié)構(gòu)尺寸選擇合理、先進；3. 熟悉小爐與燃燒器對玻璃質(zhì)量的影響；4.

2、 提交一份打印的任務(wù)說明書和電子文檔；5. 提交本小組各成員的成績表（100分制）；第 小組成員成績小組平均成績： 分姓名成績姓名成績姓名成績工段長簽名： 年 月 日四、時間要求1、任務(wù)下達日期： 2015年 11月 3 日2、任務(wù)完成日期： 2009年 11 月 20 日指導(dǎo)教師簽字：一確定玻璃池窯小爐的類型與結(jié)構(gòu)尺寸小爐和蓄熱室是熔窯結(jié)構(gòu)的主要組成部分，浮法玻璃熔窯的小爐和蓄熱室結(jié)構(gòu)組合形式根據(jù)燃料形式的不同有兩種形式，即箱形組合和半箱形組合。燃油、天然氣的熔窯采用箱形組合，燃發(fā)生爐煤氣的熔窯采用半箱形組合。浮法玻璃熔窯的小爐和蓄熱室設(shè)置在池窯的兩側(cè)，對稱布置，根據(jù)熔化量的規(guī)模不同，設(shè)41

3、0對小爐。（1）小爐的類型浮法玻璃熔窯小爐根據(jù)使用燃料的不同而有不同的類型。燃料是發(fā)生爐煤氣的，其燃燒設(shè)備稱之為小爐，小爐口稱之為噴火口。燃料是重油或其他液體燃料時，采用的是噴嘴（既燃燒器），小爐口應(yīng)稱之為噴出口。（2）小爐的作用小爐是玻璃熔窯的重要組成部分，是使燃料和空氣預(yù)熱、混合，組織燃燒的裝置。它應(yīng)該能保證火焰有一定的長度、亮度、剛度、有足夠的覆蓋面積，不發(fā)飄、不分層，還要滿足窯內(nèi)所需的溫度和氣氛的要求。煤氣和空氣分別由蓄熱室預(yù)熱后經(jīng)過垂直通道（上升道）和水平通道進入預(yù)燃室，在預(yù)燃室內(nèi)進行混合和部分燃燒，并以一定方向和速度噴入窯內(nèi)繼續(xù)燃燒，煙氣這時則進入對面的小爐，因此，小爐起到一個空氣

4、通道和排煙通道的作用。但是，小爐的結(jié)構(gòu)對于窯內(nèi)的傳熱情況及玻璃熔化過程都有著重要的作用。目前，國內(nèi)生產(chǎn)規(guī)模為400t/d以上的浮法玻璃熔窯采用6對小爐的居多，700t/d以上的有的采用7對小爐，最多達到10對小爐。在小爐的設(shè)計時由于燃油、燃煤以及燃氣的特性決定了其小爐技術(shù)參數(shù)的差異性。如：小爐噴出口的總面積與熔化部面積的比值以及小爐斜碹的下傾角度等。（3）小爐的結(jié)構(gòu)小爐由頂碹、側(cè)墻和坑底組成。小爐與熔窯連接的碹稱為小爐平碹，與蓄熱室連接的碹稱為后平碹，中間部分碹為斜碹。圖1-6為燒油小爐的結(jié)構(gòu)。碹和側(cè)墻、坑底組成小爐空間。浮法玻璃熔窯的平碹采用插入式結(jié)構(gòu)，做成上平下弧形，并與熔窯胸墻匹配，前述

5、防止胸墻內(nèi)傾的措施是將胸墻設(shè)計面內(nèi)傾式，并且大碹邊碹磚直接壓在胸墻上。（4）燒煤氣小爐的結(jié)構(gòu)特點燒煤氣小爐在結(jié)構(gòu)上與燒油小爐除了上述不同點外，最主要的不同之處還有小爐舌頭。通常小爐舌頭伸出長度為400450，一般燒煤氣小爐口的高度為400500，拱的股跨比為1：10.蓄熱室燒煤氣小爐的斜碹形式目前有兩種：一種是直通形；另一種是喇叭形。直通形小爐的優(yōu)點是：煤氣呈扁平狀出上升道，容易與助燃空氣混合，混合氣體對小爐側(cè)墻的沖刷小，而且小爐結(jié)構(gòu)簡單，施工方便。喇叭形小爐的優(yōu)點是：喇叭形狀強制性地使火焰形成擴散狀，可提高火焰的覆蓋面，并能改善因煤氣上升道間距較小而造成維修環(huán)境惡劣的狀況。本次任務(wù)燃料為天然

6、氣采用燒油小爐。（5）小爐的結(jié)構(gòu)尺寸本設(shè)計的熔化量為800t/d，因此取小爐對數(shù)為8對。小爐噴出口的面積計算公式如下：式中：池窯熔化面積，m2；小爐對數(shù)。 已知熔化面積=347.8m2，則可計算出小爐噴出口面積在1.31.5m2之間，取小爐噴出口面積為1.3m2。為了擴大火焰覆蓋面積，小爐噴火口的寬度應(yīng)不小于1.7m，國外這一寬度一般在2m以上。本次任務(wù)取2m。高H=1.3/2=0.65 m二確定玻璃池窯燃燒器的種類與布置方式 1、燃燒方式：長焰燃燒 在燒嘴內(nèi)完全不和空氣混合，待噴出后靠擴散作用與空氣混合，火焰較長。特點：火焰的的輻射能力強；燒嘴結(jié)構(gòu)直接影響燃氣與空氣的混合速度；燃氣在燒嘴噴出

7、時不需要很高的壓力;有利于提高火焰溫度。短焰燃燒燃氣與空氣部分預(yù)先在燒嘴內(nèi)混合，以一定的速度從燒嘴中噴出與火源，即迅速燃燒，由于混合氣流中空氣不足，剩余的燃氣在擴散過程中遇到周圍的空氣進一步燃燒，直至燒盡。特點：燃氣燃燒速度快；火焰較短且溫度高；燃氣燃燒易完全，過剩空氣系數(shù)??；但燃燒穩(wěn)定性差；易發(fā)生脫火或回火現(xiàn)象。無焰燃燒燃氣與空氣在燒嘴內(nèi)完全混合，從燒嘴噴出后立即燃燒，由于燃燒迅速，火焰短而且透明，所以然燒時，看不見火焰。特點：空氣過?？諝庀禂?shù)?。蝗紵郎囟雀?，燃燒熱力強度大；不完全燃燒損失小。2、燒嘴長焰燒嘴類型:單管式燒嘴和雙管式燒嘴特點：結(jié)果簡單、工作可靠、調(diào)節(jié)方便；火焰較長，輻射能力高

8、；火焰的溫度較高；燃氣與空氣的壓力為7801500Pa混合氣體噴出的速度1550m/s；燃氣與空氣可分別預(yù)熱到400800而無回火危險。短焰燒嘴類型：低壓渦流式燒嘴（DW-I型）、扁縫渦流式燒嘴（DW-II型）套管式燒嘴。無焰燒嘴類型：無焰燒嘴又叫噴氣式燒嘴。特點:燃氣與空氣混合充分空氣過?？諝庀禂?shù)小，不完全燃焼損失??；燃氣燃燒迅速，燃燒強度高，所需燃燒空間小；但燃氣、空氣不宜預(yù)熱至400以上，以免發(fā)生爆炸危險。3、噴嘴安裝位置的選擇因素： 熱量盡可能傳遞給配合料和玻璃液； 熱量盡可能少傳給玻璃池窯的上部結(jié)構(gòu)； 燃料能夠充分的在火焰空間內(nèi)部燃燒； 火焰不能直接沖擊要內(nèi)的耐火材料砌體； 用最少的

9、過?？諝庀禂?shù)，使燃料與助燃空氣充分地混合和完全地燃燒； 便于操作人員的操作與維修。4、天然氣燒嘴的安裝位置:1 底燒式系統(tǒng)它是燃燒火焰空間傳遞給玻璃液的熱量最多的一種，同時可將小爐設(shè)計得寬一些，且可安裝多個燒嘴，有較寬的火焰布置。特點是它可以實現(xiàn)天然氣和重油之間的轉(zhuǎn)換。2 側(cè)燒式燃燒系統(tǒng)在玻璃工業(yè)中常用的一種，特別是又燒重油改為燒天然氣時。在小爐的每一例布置一支燒嘴燒嘴的安裝使兩支燒嘴的中心線成90°，且盡可能地使兩中心線的交點在玻璃池窯內(nèi)側(cè)。其高度要使天然氣正好噴在助燃空氣流中心。烷嘴要水平安裝且與玻璃頁面成35°的傾斜角。小爐的上傾角15°綜合以上述，在這里我

10、們選用無焰燃燒和底燒式燃燒系統(tǒng)。三確定玻璃池窯余熱回收設(shè)備的種類1.玻璃池窯余熱回收的意義玻璃池窯是玻璃工廠能耗最大的熱工設(shè)備。其能耗玻璃廠總能耗的80%以上。達從玻璃池窯出來的廢氣溫度高達13001500，從而帶走大量熱量。合理地利用這部分余熱對于玻璃池窯的熱利用率有著重大意義。2.玻璃池窯余熱回收的主要裝置在玻璃廠，預(yù)熱空氣、煤氣的主要設(shè)備是換熱器和蓄熱室。換熱器只能預(yù)熱空氣；而蓄熱室既可以預(yù)熱空氣，也可以預(yù)熱煤氣。由于換熱器的換熱效率不及蓄熱室（尤其對于大型玻璃池窯），所以，蓄熱室在玻璃廠比換熱器得到了更廣泛的應(yīng)用。（1）蓄熱室蓄熱室是一種熱回收裝置。玻璃熔窯之所以必須要有蓄熱室，不僅僅

11、是為了節(jié)能，更是為了提供熔制高質(zhì)量的玻璃液所要求的高溫。為了使燃燒火焰有足夠高的溫度，空氣、煤氣必須預(yù)熱，即使是對于使用高熱值燃料重油和天然氣為熱源的熔窯，如空氣不預(yù)熱，也很難達到所要求的溫度。（2）蓄熱室余熱回收原理當(dāng)高溫廢氣通過蓄熱室內(nèi)的格子體時，廢氣以對流與輻射的方式把熱量傳給格子體，使得格子體受熱升溫，積蓄熱量，而廢氣向格子體傳熱后其本身的溫度降低；而當(dāng)空氣通過蓄熱室內(nèi)的格子體時，格子體就把所積蓄的熱量以對流的方式再傳給空氣，使得空氣受熱升溫，格子體散熱降溫，這樣就實現(xiàn)了空氣通過格子體獲得廢氣余熱目的。（3）蓄熱室內(nèi)的傳熱方式煙氣對格子磚的輻射和對流換熱。格子磚內(nèi)部的傳導(dǎo)傳熱格子磚向空

12、氣或煤氣的對流及輻射換熱。（4）蓄熱室的形式1）根據(jù)氣流方向的不同，有立式與臥式之分，兩者比較：立式蓄熱室內(nèi)氣流阻力小，可用于自然通風(fēng)的熔窯，氣流分市也較均勻，且格子磚熱修方便，所以采用的比較普遍。臥式蓄熱室氣體分層現(xiàn)象較嚴重，阻力也較大，需要機械通風(fēng)。連通式與分隔式煙道分隔式又稱半分隔式結(jié)構(gòu)特征：蓄熱室相通，支煙道和總煙分隔；支煙道上閘板調(diào)節(jié)各蓄熱室的排煙量和空氣供給量廢氣和空氣分別換向。性能特點：增大了換熱面積；氣流分布均勻；空氣預(yù)熱溫度提高；熱回收率提高。使用特點：煙道分隔式蓄熱室的應(yīng)用正在逐步推廣。也稱超級煙道。單通道與多通道多通道即將原單一通道分割成數(shù)段。一般用雙通道與三通道。常以雙

13、通道居多。可在不增加廠房高度下擴大換熱面積。蓄熱室的利用率和熱回收率有所提高，還改善了熱修條件，蓄熱室的整體壽命也稍有延長。但相應(yīng)的氣流阻力會增大、煙囪要加高。較合適的是雙通道蓄熱室。（5）蓄熱室與小爐部位的連接方式垂直通道式、直后墻、斜后墻、流線型后墻、箱式蓄熱室3.換熱器凡能將熱能有效地從高溫載熱流體通過器壁傳向低溫受熱流體的設(shè)備，都稱之為換熱器。（1）換熱器的工作原理換熱器內(nèi)煙氣通過器壁對空氣的熱交換過程屬于綜合傳熱。其中，空氣側(cè)器壁向空氣的傳熱幾乎完全以對流方式進行，空氣內(nèi)的少量水蒸氣的輻射和吸收能力極小，而對流換熱系數(shù)主要隨空氣的流速和密度的增加而迅速增大，與溫度關(guān)系較小。在煙氣側(cè)，

14、煙氣與器壁的傳熱過程中，輻射作用遠遠超過對流作用，其輻射傳熱系數(shù)隨煙氣溫度、成分、氣層厚度而變化。（2）換熱器的類型按氣流流動方向分為：順流式、逆流式、錯流式、復(fù)合形式。按材料不同分類分為：陶制換熱器、金屬換熱器兩種。常用的陶質(zhì)換熱器：由粘土質(zhì)（少數(shù)用鋯剛玉質(zhì)或碳化硅質(zhì)）耐火材料砌成。筒形磚立式換熱器、筒形磚臥式換熱器和用標形磚砌的風(fēng)火道形式的換熱器等，例如坩堝方爐的換熱器。常用的金屬換熱器：根據(jù)使用溫度不同，用各種耐熱鑄鐵或合金鋼材料制成，其結(jié)構(gòu)型式以及連接方式較多。如：輻射式金屬換熱器、流式金屬換熱器、同心空氣管式換熱器（3）幾種換熱器的特點及適用范圍順逆流換熱器：逆流式的空氣預(yù)熱溫度最高

15、，而順流式的器壁溫度最低。因此，從傳熱觀點看，換熱器以逆流形式為好，但對于要求器壁溫度不能過高的某些金屬換熱器來說，則有時采用順流式，或者也可采用順流逆流聯(lián)合形式。金屬換熱器：優(yōu)點：傳熱系數(shù)大；氣密性好；能獲得較高的空氣出口壓強；結(jié)構(gòu)緊湊、機械強度高等。缺點：材料耐高溫耐侵蝕性能較差，因而限制了它的使用溫度和壽命（目前使用的一般空氣預(yù)熱溫度700以下。陶質(zhì)換熱器：優(yōu)點：可用于較高溫度（空氣預(yù)熱溫度9001100），缺點：氣密性差（漏風(fēng)量甚至達煙氣量的2030）如綜合傳熱系數(shù)、強度和結(jié)構(gòu)緊湊等方面也都不如前者。玻璃熔窯上使用換熱器（陶質(zhì)）：優(yōu)點：空氣預(yù)熱溫度穩(wěn)定；不需換向設(shè)備，結(jié)構(gòu)緊湊，占地面積

16、??；造價較低；操作簡單。缺點：空氣預(yù)熱溫度較低；由于氣密性問題，一般不用于預(yù)熱煤氣。目前在大中型玻璃窯上很少采用換熱器。而小型熔窯上則能顯示出它的優(yōu)越對比蓄熱室和換熱器的優(yōu)缺點，在本任務(wù)中選連通式蓄熱室。四確定玻璃池窯格子體的布置方式（1）格子體的結(jié)構(gòu)特性格子體是蓄熱室積蓄和傳遞熱量的主體，它是由格子磚碼砌而成的，采用不同方式碼砌的格子體，其結(jié)構(gòu)性質(zhì)有以下幾個方面。受熱表面積受熱表面積：表示每平方米格子體具有的受熱表面積（m3）。蓄熱室內(nèi)格子體的受熱面積是依據(jù)熔化部面積的大小來確定的，即所謂蓄熱面積是指格子體能夠進行熱交換的表面積。相同的格子體體積，受熱表面積愈大，其所能滿足的熱負荷愈大；積蓄

17、的熱量愈多，放出的熱能也愈多。一般每平方米的熔化部面積大約有1020 蓄熱面積的格子體，其中箱式蓄熱室較高。流通截面積流通截面積，表示每平方米格子體橫截面上氣流通道的截面積（m3）。蓄熱室內(nèi)格子體橫截面上氣流通道的截面積愈大，則可使氣流在格子體內(nèi)的流速降低，阻力減少，但流通截面積增大，會使單位體積的受熱表面積減少。填充系數(shù)填充系數(shù)：表示每平方米格子體內(nèi)格子磚的體積（m3）。為了增加受熱面積，相對地要增加格子磚的體積，既增加填充系數(shù)，但填充系數(shù)增大，會使通道截面積減少，從而造成氣流阻力增大，則對充分提高空氣、煤氣的預(yù)熱溫度和燃料的燃燒不利。（2）格子磚的排列方式格子磚的列方式有西門子式（井字形）

18、、李赫特式、編籃式等幾種形式 西門子式結(jié)構(gòu)簡單，砌筑方便，氣流阻力小，便于吹掃和熱修更換，所以國內(nèi)玻璃熔窯多采用西門子式碼法。在同樣蓄熱室體積的條件下，李赫特式和編籃式雖然比西門子式的受熱表面積熱容量要大些，可以獲得較高的換熱能力，能提高預(yù)熱溫度和減少溫度波動，但它們的結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，砌筑較難，氣流阻力較大，容易堵塞格孔，且受格子磚質(zhì)量的限制，以前很少采用。但是隨著耐火材料質(zhì)量的提高和新的用作格子磚的優(yōu)質(zhì)耐火材料的研制，編籃式與李赫特式也被普遍采用。綜合上述，我們選用西門子式格子體五確定蓄熱室的結(jié)構(gòu)尺寸與材質(zhì)蓄熱室的結(jié)構(gòu)和尺寸蓄熱室的尺寸取決于預(yù)熱空氣（煤氣）的流量和要求的預(yù)熱溫度，一般與熔化面

19、積成正比。確定蓄熱室的尺寸，實際上就是確定蓄熱室格子體的尺寸。用擴大指標的經(jīng)驗計算法計算格子體的尺寸，首先要確定格子體的受熱面積和格子體的體積。格子體的受熱面積取決于預(yù)熱空氣的（煤氣）的流量和要求的預(yù)熱溫度。采用擴大指標的經(jīng)驗計算法時，這兩個參數(shù)可用熔化面積來代替，則格子體的受熱面積F蓄與熔化部面積F熔成正比，即：F蓄=KaF熔對于燒發(fā)生爐煤氣的熔窯：Ka=2030m2/m2，對于燒高熱值燃料的熔窯ka=1525m2/m2在這里Ka=20m2m2F蓄=KaF熔=20×347.8=6956 m2求得格子體的受熱面積之后，根據(jù)所采用的的格子體的結(jié)構(gòu)形式和磚形尺寸及其基本特征，可計算出單位

20、格子體體積所具有的受熱面積。=65，a=75，b=150，h=150f=2+a+b(a+)(b+)+(a+b)h(a+)(b+)=2×65+75+150(75+65)×(150+65)+65×(75+150)150×(75+65)×(150+65)=0.015 m2有計算得到單位格子體所具有的受熱面積f，就可以按下式計算格子體的體積V蓄，即：V蓄=F蓄fV蓄=F蓄f=69560.015=463733 m3由式計算得到蓄熱窯格子體的體積，即可根據(jù)蓄熱室結(jié)構(gòu)分別計算確定格子體的尺寸。本次任務(wù)中燃料為天然氣，所以只需要預(yù)熱空氣。L=d1+(n-1)d

21、2+d3d11#小爐中心線到蓄熱室前端墻內(nèi)側(cè)的距離，一般d1=1.21.6m,或d1=d2 /2；n小爐的對數(shù)；d2小爐中心線距；d3末對小路中心線到蓄熱室后端墻內(nèi)側(cè)的距離，一般d3=d1小爐對數(shù)取8對，d2=3.7，d1=1.2L=d1+n-1d2+d3=1.2+8-1×3.7+1.2=28.3 m蓄熱室格子體的高度H、寬度B和長度L之間存在所謂“構(gòu)筑系數(shù)”的關(guān)系，即=HBL構(gòu)筑系數(shù)是衡量格子體結(jié)構(gòu)是否合理、氣流分布能否均勻的一個指標，一般為0.61.0。取HBL=0.8，因為V蓄=LBH，LB=V蓄H，得LB=H20.64，則有：V蓄=H20.64，H=V蓄×0.64=

22、463733×0.64=544.78 mV蓄=LBH，B=V蓄LH=463733544.78×28.3=30 m蓄熱室的材質(zhì)在砌筑帶有 U 形火焰流向的玻璃熔窯的蓄熱 室及煙道時， 其材料消耗量約占窯的材料總消耗 量的 50%左右。 在這些材料中可區(qū)分為耐火材料、 隔熱材料及格子磚。熱內(nèi)襯和冷內(nèi)襯。 對于蓄熱室的熱內(nèi)襯來說， 選擇耐火材料的方法有所不同， 通常采用 MgO 含 量不同的 （從高至低為 97%至 92%） 鎂質(zhì)耐火材 料來砌筑。 因此， 要嚴格遵循下列程序： 對于堿 性介質(zhì)， 采用堿性耐火材料。 這是設(shè)計蓄熱室砌 體結(jié)構(gòu)的常規(guī)方法。在蓄熱室壁中需要采用鎂磚，

23、因為它對窯內(nèi) 配料中的固體粉狀組分 （由窯的熔煉部攜出的物 質(zhì)） 及堿性氣體介質(zhì) （燃料的燃燒產(chǎn)物及窯配料 的燒損） 的侵蝕作用有抵抗能力。 因此， 蓄熱室 高溫部位的熱內(nèi)襯應(yīng)當(dāng)采用此種耐火材料砌筑。 通常， 為了砌筑蓄熱室上部壁， 采用 MgO 含量 97%的鎂磚， 并過渡到采用 MgO 含量 95%的鎂 磚。 蓄熱室壁其余部分的熱內(nèi)襯則選用高鋁磚和 粘土磚砌筑， 用以取代鎂磚。 取代鎂磚的主要原 因是： 鎂磚熱導(dǎo)率和熱膨脹系數(shù)高、 與硅酸鋁質(zhì) 隔熱材料不能同時并用， 以及成本較高。 還應(yīng)指 出：在蓄熱室的中部和下部， 含粉塵的可燃介質(zhì) 對砌體的侵蝕作用小。 對于蓄熱室頂?shù)钠鲶w而言， 完全可

24、以采用玻 璃熔窯用硅磚來取代鎂磚。 根據(jù)熔煉時硅磚頂?shù)?性狀、 開發(fā)的有效隔熱層工藝、 較低的操作溫度 和在蓄熱室上部空間沒有循環(huán)氣流等因素， 可以 認為在蓄熱室的此類結(jié)構(gòu)砌體中采用硅質(zhì)耐火材 料是合理的。 當(dāng)然在硅磚砌體和鎂磚砌體之間應(yīng) 當(dāng)采用中性火泥層隔開。 除了鎂質(zhì)耐 火材料之外， 在該結(jié)構(gòu)中還采用了硅磚、 高鋁磚、 硅酸鋁磚和陶瓷磚， 以及俄羅斯生產(chǎn)的隔熱材料。 減少進口鎂質(zhì)耐火材料的使用量不僅 能顯著地降低蓄熱室的砌筑成本， 而且還能顯著地縮小砌體的熱膨脹率， 從而可以改變蓄熱室整 個結(jié)構(gòu)的垂直尺寸。首先應(yīng)當(dāng)注意到的是： 采用鎂磚時要求熱內(nèi)襯和冷內(nèi)襯之間的砌體采用 昂貴的高鋁磚。 在這種情況下， 盡管隔熱層已經(jīng) 相當(dāng)厚， 但室壁的某些部位外部溫度高及向周圍介質(zhì)散失的單位熱量高。 在橫斷面 1-1 和 2-2 內(nèi) 砌體的內(nèi)部溫度相同 （1431）， 硅磚頂?shù)耐獗砻?溫度及通過它的熱流分別比采用MgO 97%的鎂磚 時低 25%和 3%。 橫