預(yù)應(yīng)力箱梁滿堂支架現(xiàn)澆法施工方案修訂稿

1、預(yù)應(yīng)力箱梁滿堂支架現(xiàn)澆法施工方案公司標(biāo)準(zhǔn)化編碼QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N預(yù)應(yīng)力箱梁滿堂支架現(xiàn)澆施工方案1 .工程概況安康市城東漢江大橋引橋建設(shè)工程位于陜西省安康市漢濱區(qū)，起自高 井路江南一品小區(qū)門口，經(jīng)巴山東路、油坊村，止于東壩防洪堤，全長 米。箱梁為連續(xù)現(xiàn)澆箱梁，其中引橋為9聯(lián)連續(xù)箱梁；兩側(cè)坡橋各為2聯(lián) 連續(xù)箱梁，引橋第一聯(lián)布置為35+50+35m變截面段；第二聯(lián)至第七聯(lián)布置 為3X；第八聯(lián)布置為+變截面段，兩側(cè)坡橋布置為兩聯(lián)等截面段4義m o2 .施工方案現(xiàn)澆連續(xù)箱梁采用滿堂支架現(xiàn)場澆筑施工。滿堂支架采用648、6 二 碗扣式鋼管架拼裝搭設(shè)。箱梁底模、外模

2、及內(nèi)模采用竹膠板。鋼筋在鋼筋 加工廠加工、人工現(xiàn)場綁扎成型?，F(xiàn)澆箱梁混凝土分兩次分層澆筑完成， 先澆筑底板與腹板混凝土，再澆筑頂板混凝土?；炷猎诨炷涟韬险炯?中拌制，混凝土罐車運(yùn)送至現(xiàn)場，由混凝土汽車泵泵送入模?；炷劣蛇B 續(xù)梁跨中向兩端均勻分層澆筑，人工用650、630型插入式振搗棒振搗 密實。以第六聯(lián)現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁為例，對現(xiàn)澆箱梁的施工方案及 工藝進(jìn)行詳細(xì)說明，其余連續(xù)梁除第一聯(lián)及第四聯(lián)需要預(yù)留門洞外，均與 此相同。第六聯(lián)現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁主要工程數(shù)量見下表。主要工程數(shù)量表3.工工藝流程名稱單位數(shù)量備注“鋼絞線kg錨具套60錨具套40錨具套18錨具套18錨具套36BM1

3、5-3錨具套138BMP 15-3 錨具套138“90波紋管m波紋管60*19（內(nèi)徑）m08圓鋼kg012螺紋鋼kg016螺紋鋼kg028螺紋鋼kgC50混凝土m3現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁施工工藝流程見圖。4 .主要人員及設(shè)備現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁施工主要人員及設(shè)備見附表1、附表2。5 .施工工藝及方法支架施工5.1.1基底處理圖連續(xù)箱梁施工工藝流程圖對于采用滿堂支架進(jìn)行現(xiàn)澆梁施工，地基沉降對質(zhì)量與安全影響重 大，如在箱梁澆筑過程中，地基出現(xiàn)較大的沉降，則會造成結(jié)構(gòu)破壞、支 架失穩(wěn)，釀成重大的質(zhì)量安全事故。06#墩箱梁位于既有道路上、613#墩箱梁位于居民區(qū)內(nèi)，故該段 滿足箱梁施工要求，不需

4、要處理。1318井位于路基填方內(nèi)，路基壓實標(biāo)準(zhǔn)為93%, 2326#墩位于既有 村道上，故該段只需要在路基上澆筑一層厚20cm強(qiáng)度等級為C15碎的面 層并做出2%的橫向排水坡即可。1823#墩該段位于農(nóng)田內(nèi)，在進(jìn)行滿堂支架施工時，地基的處理主 要是由壓路機(jī)震動碾壓；局部軟土層和施工泥漿池的處理，既要保證工程 質(zhì)量、施工安全，又要控制處理費(fèi)用，通過對滿堂支架傳遞荷載途徑、荷 載大小進(jìn)行分析，從而確定要求的地基承載力，再據(jù)此進(jìn)行地基換填、硬 化設(shè)計。現(xiàn)澆箱梁段地基在經(jīng)過處理后，壓實度不小于96%,然后澆筑一層厚 20cm強(qiáng)度等級C15校并做出橫向2%3%的排水坡。地基縱向應(yīng)水平，對于有坡度地段修成

5、臺階，臺階要以厚度20cm碎 澆筑，臺階要做成垂直狀。地基處理及回填寬度（含碎硬化層）要超出支架范圍不小于50cm,兩 側(cè)布置縱向排水溝，水溝要有排出口。5. 1.2支架施工支架采用6 48、3二碗扣式滿堂支架。支架立桿間距：端橫梁、中橫 梁下順橋向間距為60cm,其余各向立桿間距均為90cm。每根立桿下均裝 可調(diào)強(qiáng)力底托，利于基礎(chǔ)承載，并通過調(diào)整底托高度，使橫桿水平受力。 立桿頂均裝可調(diào)頂托，便于標(biāo)高調(diào)整、落架等后續(xù)工序的施工。橫桿步距 為60cm。為增加支架的剛度和穩(wěn)定性，縱、橫向用650鋼管，每間隔5 排立桿，沿支架全高分別設(shè)置一排剪刀撐。剪刀撐斜桿與地面夾角控制在 45°60

6、°之間，斜桿必須用扣件與立桿連接牢固。沿橋梁縱軸線方向，在腳手架頂托上布置15cmX 15cm方木，再在其 上布設(shè)lOcmXIOcm橫向方木；作為箱梁底模的受力骨架。縱向方木間距 同腳手架橫橋向間距，為90cm；橫向方木間距，橫梁下為25cm,腹板下 為35cm,翼緣板下為40cmo所有方木必須經(jīng)壓刨處理、加工后方可使 用；要求方木的兩個受力面必須加工平整，厚度均勻、一致。橫、縱向方 木交叉點(diǎn)用鐵釘、扒釘?shù)冗B接構(gòu)成受力整體，再鋪18mm厚的膠合板（膠 合板與方木骨架用鐵釘連接）作底模（見附圖1、2、3） o5. 1. 3滿堂支架受力檢算1、荷載鋼筋混凝土自重：腹板底：m, X 26K

7、N/m7= KPa,（取寬計算）橫隔梁部位：X26KN/mJ,（取碎厚度計算）翼緣板部位：X26KN/mJ,（取碎厚度計算）模板重量（含內(nèi)模、側(cè)模及支架），以碎自重5%計，則：腹板部位：X5%=橫隔梁部位：X5%=翼緣板部位：X5%二施工荷載：振動荷載：碎傾倒產(chǎn)生的沖擊荷載：荷載組合計算強(qiáng)度：q=+計算剛度：q二+2、底模驗算底模采用18mm厚竹編膠合模板，橫隔梁部位直接擱置于間距L二的方 木小楞上（腹板部位L二）,按連續(xù)梁考慮，取單位長度（）板寬進(jìn)行計 算。荷載組合腹板底：ql-+-m橫隔梁底：q2=+=m截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo)W=bh2/6=1000X 182/6= X 104mm31

8、= bh3/12=1000X183/12=X105mm4竹膠模板的有關(guān)力學(xué)性能指標(biāo)按竹編膠合板（GB13123）規(guī)定的I類一等品的下限值取：。=90MPa, E=6X103MPao承載力檢算腹板底強(qiáng)度：Mmax= qll2/10=X 10= mb = M max = 0.53 x 10<- = pa < 6=90Mp.W 5.4X104L J,合格。剛度：荷載：q = 42.94 2.0 2.5 2.0 = 36.44MV / m, ql436.44x3504<rrl 350 八f =r = 0.325mm <f= 0.625nun150E/ 150x6x103x4.8

9、6x105L J 400足要求。橫隔梁底考慮此處荷載較大，方木小楞間距取L二。強(qiáng)度：一 1 57.82x0,252M max = q/- = 0.36KN m10 -10k M，RlX ="""匚=67MPa < a = 90MPa卬 5.4x10。,滿足要求。剛度：荷載：q = 57.82 - 2.0-2.5 - 2.0 = 5L32KN / m, ql451.32x250n 川 250_ 口面+f =：7 = 0.46 < / = 0.625 mm ,1兩足要求。150E/150x6x103x4.86x105L J 4003、方木小楞驗算方木小楞擱

10、置于間距的方木大楞上，小楞方木規(guī)格為100 X 100mm, 小楞亦按連續(xù)梁考慮。荷載組合腹板底 % (34.7 + 1.74 + 2.0+2.5 + 2.0) x0.35 + 6x 0.1 x0.1 = 15.KN/m橫隔梁底.% =57.82x0.25 + 6x0.1x0.1 = 1452KN/m翼板部位.%= (11 7 + 0.59 + 2.0 + 2.5 + 2.0)x 0.4 + 6x0.1 xO.l = 7.6AjV /m小楞方木自重：=6x0.102 =0.06KN/機(jī)截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo). a3 1003 一,八5W= = 1.67 x 10 mm66a4 _ 1004

11、= 8.33xl()6"4方木的力學(xué)性能指標(biāo)按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ025-86)中的A-3類木材并按濕材乘的折減系數(shù)取值，則:o卜 12x°.9=10.8MPa ,E = 9x 10-x0.9 = 8.1 x 105MPa承載力檢算腹板部位強(qiáng)度：-15.1X0.92叱zM max = = 1.22KN m1010b = M nxix = I?，0 = 7 3M& <R = 10.8M&W 1-67X105,滿足要求。剛度：荷載.4 = 15.1-(2.0+2.5 + 2.0)x0.35 = 12.8KN/7c/l4 _12.8x900

12、4-15OE7 " 150x8.1x103x8.33x106900=O,83?7 </ =2.25mml400求。橫隔梁部位強(qiáng)度：Mmax =虬=比空出- = 1.18KN?1010= 7AMPa<a=0.SMPa,滿足要求。M max _ 1.18xl06W1.67xl05剛度:荷載：4 = 14.52 (2.0 + 2.5 + 2.0)x0.25 = 12.9KN/7求。_12.9 x 900“-150EZ " 150x8.1x103x8.33x106r i 900=0.84 W f = 2.25mmL400翼板部位強(qiáng)度：M max =叱=f 9I = 0.

13、62KN m1010M max 0.62 xlO6r i小 小口加分b = = 3.7MPa < cr = 10.8MPr/， 倆At,要求。W 1.67xl05剛度：荷載：q = 7.6-(2.0 + 2.5 + 2.0)x 0.4 = 5KN/m, qlA5x9004900 c 伏、” 口曲f=：- = 0.32 K / 1= 2.25, ，)兩,要150£7 150x8.1x103x8.33x106l j 400求。4、方木大楞驗算考慮箱梁橫隔梁部位的重量較集中，而為了方便計算，箱梁自重是按 整體均布考慮，這必將導(dǎo)致橫隔梁處的實際荷載要大于計算荷載，而其他 部位的計算荷載

14、比實際荷載偏大，因而在橫隔梁部位對支架立柱給予加 密，橫向間距取，腹板及翼緣板處立柱間距取，同時，橫隔梁部位大楞的 計算跨度按計以平衡因計算荷載比實際荷載偏小的不利影響，且大楞偏安全地按簡支梁考慮。大楞規(guī)格為150mm義150mm的方木。荷載組合小楞所傳遞給大楞的集中力為:腹板底：Pi= 15. lx 0.9=13.6AT/V橫隔梁底：P2=14.52x0.9=13.1KN翼板部位：3= 7.6x0,9=6.84大楞方木自重：8= 6x0.152 =0.14KN/? 截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo)W= = = 5.63 x 05mm3 66T U 1 -P. c 7 4/ = = 4.22 x 1

15、0 nun1212方木的力學(xué)性能指標(biāo)按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ025-86)中的A-3類木材并按濕材乘的折減系數(shù)取值，貝小b卜 12 x0.9=10.8MPa ,E = 9x 103 x0.9 = 8.1 x 103Mp。承載力檢算腹板部位由于小楞方木的布置具有一定的隨機(jī)性，因此檢算應(yīng)力時應(yīng)按產(chǎn)生最 大應(yīng)力布載模式進(jìn)行計算。力學(xué)模式:Pl Pl Pl§=o. 1 WBPl Pl Plg=0.1 Wm1卅t卅1卅"AnJ ： ： ： y強(qiáng)度:iWMt按產(chǎn)生最大正應(yīng)力布載模式計算。支座反力c 13.6x3 + 0.14x0.9 R = 20.5KN0 14x0 4

16、52 =20.5x0.45-L 13.6x0.35 = 4.45 KN則最大跨中彎距2必 = ""Xi。= 79MPa < b = 10.8M&卬 5.63x10s,滿足要求。剛度:按產(chǎn)生最大豎向力的“最大支座反力布載模式”計算。集中荷載 P=13.6x 3(2.0 + 2.5 + 2.0)x 0.9 x 0.9=46.1 KN46.1xl000 x 90035x0.14x90048x8.1x103x4.22x107 384 x8.1x103 x4.22x10t = 2.05"/= = 2.25mm r r i400, f<j,滿足要求。橫隔梁

17、部位力學(xué)模式:Pl Pl Plg=0.1 WmI卅I卅I卅H曷技顫力植橫隔梁部位的鋼管立柱縱橋向間距，方木規(guī)格同箱底部位。強(qiáng)度：按產(chǎn)生最大正應(yīng)力布載模式計算。R = 131x3 + 0.14x0.6 =1 "KN支座反力2則最大跨中彎距M/, =19.7x0.30. 14x0.322-5.16x0.25 =2.63= 4.67M& <b=10.8MPa,滿足要求。Mxtl 2,63xl06 W 5.63 xlO5剛度:按產(chǎn)生最大豎向力的“最大支座反力布載模式”計算。集中荷載.P=13.1 x 3(2.0+2.5 + 2.0)x 0.6 x 0.9=35.79KNPl3

18、5gl4 35.79x1000 x60035x0.14x6004 八48EI 384E/ 48x8.1xl03 x4.22x107 384 x8.1xl03 x4.22x107/卜旃= 3', f,f,滿足要求。翼緣板部位力學(xué)模式:P) P： Pig< 1 WmPl PJ卅1卅I卅11rJ ： IQlUH4。曷妓頤力械翼緣板部位的鋼管立柱縱橋向間距，方木規(guī)格同箱底部位。強(qiáng)度: 按產(chǎn)生最大正應(yīng)力布載模式計算。八 6.84x3 + 0.14x0.9支座反力R = 0.32KN則最大踏中彎距o 14x0452 =10.32x0.45- 6.84xO.4 = L9KN1/22<rn

19、i iV =、= 35MPa < ”= 10.8MR”"W 5.63x10sL，滿足要求。剛度:按產(chǎn)生最大豎向力的“最大支座反力布載模式”計算。集中荷載:P=6.84 x 3-(2.0 + 2.5 + 2.0)x 0.9 x 0.9=15.26 KN15.26x1000 x 90035x0.14x90048 E/ 384 E/48x8.1x103x4.22x10; + 384 x8.1x103 x4.22x10-=0.68八,滿足要求。5、滿堂式碗扣支架受力驗算每根鋼管立柱所承受的豎向力按其所支撐而積內(nèi)的荷載計算，忽略方 木小楞自重不計，則大楞傳遞的集中力:腹板底K=42 .9

20、4 x 0.9 x 0.6 + 0.14x 0.9=34.91 KN橫隔梁底，P2=57.82 x 0.9 x 0.6 + 0.14 x 0.6=31.31 KN翼板巳=76 x 0.9 x 0.9 + 0.14x 0.9=6.28 KN48X鋼管自重，滿堂式碗扣支架按最高計: = 2x173.1+89.1 + 2x39.7x12 = 1388 = 1.39則單根鋼管立柱所承受的最大豎向力為:Nmax =34.91 +1 39=36.3KN驗算其穩(wěn)定性。對于腳手管（力48 X,據(jù)JGJ166-2008可知:i 截面回轉(zhuǎn)半徑，按JGJ166-2008建筑施工碗扣式腳手架安全 技術(shù)規(guī)范附錄B表B?

21、知i =A 立桿的截面面積，按JGJ166-2008建筑施工碗扣式腳手架安 全技術(shù)規(guī)范附錄B表B二采用，A二由于大橫桿步距為，長細(xì)比為入二L/i=600 / =38由長細(xì)比查表（JGJ166-2008建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī) 范）可得軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)6=，48X鋼管的面積A=4892,鋼管回轉(zhuǎn)半徑為:、亞三1 =王正=15.78支架橫桿的步距均為，并適當(dāng)布置垂直剪刀撐。長細(xì)比=黑=38+3查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GBJ17-88),或扣件式鋼管腳手架計算手 冊查得。=。744 .N 36.3x1000 b =A 489強(qiáng)度驗算:= 14.2MPa<a = 215MPa，滿足要求。穩(wěn)定

22、性驗算:N=Af=0.744x489 x 205=74.6KN > N=36.3KN , 滿足要求。f 鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，按JGJ166-2008建筑施工碗扣式腳 手架安全技術(shù)規(guī)范附錄表B1采用，f=205 MPa6、地基承載力驗算基坑回填處上鋪20cm厚混凝土硬化層，按45°剛性角計算，混凝土 基底與回填土頂層的持力尺寸為550mmX550m m,持力面積二二，由前計算得支架立桿單根最大受力為，該處地基承載力= 二120kPa(按規(guī)范要求回填后的地基,經(jīng)實測承載力大于300kPa,滿足要 求)。5.1.4施工預(yù)拱度及沉降在支架上澆筑連續(xù)箱梁時，在施工中和卸架后，上部構(gòu)造要

23、發(fā)生一定 的撓曲變形，為保證上部構(gòu)造在卸架后能夠達(dá)到設(shè)計要求，在支架、模板 施工時應(yīng)設(shè)置合適的預(yù)拱度。在確定預(yù)拱度時，主要考慮了以下因素:由結(jié)構(gòu)自重及活載一半所引起的彈性撓度51；由于設(shè)計文件沒有給出該數(shù)值，則不予考慮。支架在受載后產(chǎn)生的非彈性變形6 2；支架承受荷載引起的彈性變形6 3。通過對預(yù)壓前、預(yù)壓過程中、預(yù)壓后各測點(diǎn)的觀測，得出各點(diǎn)的非彈 性變形量和彈性變形量。根據(jù)彈性變形量的大小、規(guī)律，來確定是否設(shè)置 預(yù)拱度，或怎樣設(shè)置預(yù)拱度。非彈性變形通過預(yù)壓消除，而沉降量、彈性 變形量、預(yù)拱度等通過調(diào)節(jié)頂托的高度來實現(xiàn)。5.1. 5滿堂支架材料數(shù)量計算根據(jù)滿堂支架方案以及現(xiàn)場實際梁底距離原地而

24、的高度，計算滿堂支 架高度，然后進(jìn)行支架立桿搭配。滿堂支架底板底立桿采用四節(jié)與一節(jié)的 立桿搭配，支架高度為，翼緣板底立桿采用三節(jié)的立桿搭配，支架高度 為。根據(jù)上述方案，計算支架材料用量（見附表3：滿堂支架材料數(shù)量 表）。5.2. 6支架護(hù)攔及樓梯在所搭設(shè)腳手架的頂而，即作業(yè)平面左右兩邊，在施工作業(yè)時，為了 作業(yè)人員的安全，設(shè)置護(hù)欄。護(hù)欄采用鋼管扣件連接骨架，掛安全網(wǎng)的方 式。同時，在施工作業(yè)時，為了作業(yè)人員能方便上下作業(yè)平臺，設(shè)置一個 樓梯，樓梯骨架采用648X鋼管，樓梯上的護(hù)欄骨架采用鋼筋焊接骨架， 樓梯踏步采用木板。5.3. 7支架搭設(shè)注意事項立桿應(yīng)選用同類管徑和壁厚的鋼管搭設(shè)，嚴(yán)禁不同型

25、號的鋼管混 合使用，且所有材料均采用國標(biāo)構(gòu)件；在搭設(shè)之前，必須對進(jìn)場的腳手架配件進(jìn)行嚴(yán)格的檢查，禁止使用規(guī)格和質(zhì)量不合格的桿配件；腳手架的搭設(shè)作業(yè)，必須在統(tǒng)一指揮下，嚴(yán)格按照以下規(guī)定執(zhí)行：按照支架施工方案放線、標(biāo)定立桿位置； 從一端向另一端有序的進(jìn)行搭設(shè)，按定位依次豎起立桿，立桿的 接長縫要錯開布置，將立桿和縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設(shè)第一步 的縱向和橫向水平桿，校正立桿垂直度之后予以固定，并按此要求繼續(xù)向 上搭設(shè)；剪刀撐、斜桿等整體拉結(jié)桿件應(yīng)隨搭升的架子上一起及時設(shè)置， 縱向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上方不大于200mm處的立桿上， 橫向掃地桿固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上；在搭

26、設(shè)過程中嚴(yán)格按照設(shè)計方案進(jìn)行，不得隨意改變構(gòu)架設(shè)計、 減少桿配件設(shè)置和對立桿縱距作大于100mm的構(gòu)架尺寸放大。確有實際情 況，需要調(diào)整時，要經(jīng)過技術(shù)計算；節(jié)點(diǎn)應(yīng)可靠連接，扣件的擰緊程度應(yīng)控制在扭力距達(dá)到4060N7M；（6）鋼管立桿垂直度應(yīng)W1/500。且應(yīng)同時控制其最大垂直度偏差不大 于 100mm；縱向水平桿的水平偏差應(yīng)W1/250。且全架長的水平偏差不大于 50mm；（8）為增加支架的穩(wěn)定性，支架每隔3跨設(shè)置一道縱向和橫向斜桿， 其與地面夾角為45°60°之間，斜桿底部應(yīng)撐地。支架外側(cè)沿全高設(shè) 十字剪刀撐，每道剪刀撐與56根立桿連結(jié)；支架的搭設(shè)和拆除的施工人員必須戴

27、安全帽、系安全帶、穿防滑 鞋；作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得偏載、超載，嚴(yán)禁懸 掛起重設(shè)備；(11)支架的搭設(shè)要保證橫桿的可靠連接，注意支架與墩身有必要可靠 連接。支架搭設(shè)前，一定要計算好支架的高度，頂托與底托的調(diào)節(jié)量，使 其在可以調(diào)節(jié)的范圍內(nèi)。支座安裝在對支承墊石頂標(biāo)高、預(yù)埋支座鋼板錨栓孔位置進(jìn)行復(fù)核無誤后，將 支座及錨栓精確定位并固定，并報監(jiān)理工程師檢驗合格后轉(zhuǎn)序施工。支座規(guī)格與質(zhì)量須符合設(shè)計要求，支座組裝時其底面與頂面的鋼 墊板必須埋置密實，墊板與支座間平整密貼，支座四周不得有以上的縫 隙，嚴(yán)格保持清潔?；顒又ё木鬯姆蚁┌搴筒讳P板不得有刮傷、撞 傷，氯丁橡膠板塊密封在鋼盆內(nèi)，

28、要排除空氣，保持緊密?；顒又ё惭b前用丙酮或酒精仔細(xì)擦洗各滑動面，擦潔后在四氟 滑板的儲油槽內(nèi)注滿硅脂類潤滑劑，并注意硅脂清潔，坡道橋注硅脂應(yīng)注 意防滑。支座底板采用錨固螺栓與支承墊石連接，安裝錨固螺栓時，其外 露螺桿高度不得大于螺母的厚度。現(xiàn)澆箱梁底部預(yù)埋的鋼板或滑板，應(yīng)根 據(jù)澆注時溫度、預(yù)應(yīng)力張拉、碎收縮與徐變對梁長的影響，設(shè)計相對與設(shè) 計支承中心的預(yù)偏值。(4)盆式橡膠支座的頂板焊接在梁體底面的預(yù)埋鋼板上，焊縫采用高度為6nlm的角焊縫。鋪設(shè)底模板在滿堂支架頂托上面縱向分布14cm義10cm槽鋼（12cm*5cni工字 鋼），橫向分布6cmX 10cm方木，上鋪18nlm厚的122cmX

29、244cm竹膠板底 模。方木接頭相互交錯布置，方木之間調(diào)整頂托螺桿高度以保證底模線 形。鋪設(shè)時每塊底模間縫隙用雙面膠帶夾縫縱橫連接。底模鋪設(shè)完成后， 清除模板表面外雙面膠帶，模板表面光滑、平整，確保拼縫質(zhì)量。在鋪設(shè) 底模前先放置好支座，并在支座位置處根據(jù)梁底的楔塊尺寸在底模上開 孔，在開孔處支立梁底楔塊的模板，楔塊的底模根據(jù)預(yù)埋鋼板的尺寸開 孔，預(yù)埋鋼板與楔塊的底模用高強(qiáng)砂漿密封。報監(jiān)理工程師檢驗合格后轉(zhuǎn) 序施工。支架靜載預(yù)壓5. 4. 1預(yù)壓荷載為了檢查支架的承載力，減少和清除支架的非彈性變形及地基的沉降 量。在鋪設(shè)完箱梁底模后，對全橋支架、模板進(jìn)行預(yù)壓，預(yù)壓荷載按箱 梁自重荷載的100%考

30、慮。5. 4.2預(yù)壓方法預(yù)壓采用砂袋法加載。預(yù)壓重量按計算荷載的50%-120%分兩次逐級 加載。預(yù)壓時每跨3個斷面，每個斷面模板上設(shè)置2個觀測點(diǎn)。5. 4.3預(yù)壓觀測每天對觀測點(diǎn)進(jìn)行觀測1次，觀測的方法采用水準(zhǔn)儀測量，測加載前 標(biāo)高為加載后標(biāo)高為2,卸載后標(biāo)高為43,加載后觀測7天，最 后3天下沉均5mm后，不再觀測開始卸載，根據(jù)觀測結(jié)果繪制出沉降曲 線。在預(yù)壓前、后和預(yù)壓過程中，用儀器隨時觀測跨中、1/4梁跨位置的 變形，并檢查支架各扣件的受力情況，驗證、校核施工預(yù)拱度設(shè)置值的可 靠性和確定支架預(yù)拱度設(shè)置的合理值。5. 4.4卸載當(dāng)觀測到連續(xù)3天累計沉降3mm后，不再觀測開始卸載。卸載完成

31、 后，觀測支架的彈性變形。并繪出荷載-變形曲線，根據(jù)此曲線確定最后 的預(yù)拱度。5. 4.5支架調(diào)整在支架預(yù)壓完成后，重新標(biāo)定橋梁中心軸線，對箱梁的底模板平面位 置進(jìn)行放樣。預(yù)壓后通過調(diào)承托精確調(diào)整底模板標(biāo)高，其標(biāo)高設(shè)定時考慮 設(shè)置預(yù)拱度。預(yù)拱度設(shè)置要考慮梁自重所產(chǎn)生底拱度，下沉曲線與預(yù)留拱 疊加，為成型后梁體底模標(biāo)高。底板腹板鋼筋綁扎、設(shè)波紋管預(yù)留孔道5. 5. 1鋼筋檢驗鋼筋按不同種類、等級、牌號、規(guī)格及生產(chǎn)廠家分批驗收、分別堆 放，不得混雜，且立標(biāo)牌以示識別。鋼筋在運(yùn)輸、儲存過程中，應(yīng)避免銹 蝕和污染，并堆置在鋼筋棚內(nèi)。在鋼筋進(jìn)場后，要求提供附有生產(chǎn)廠家對 該批鋼筋生產(chǎn)的合格證書，標(biāo)示批號

32、和出廠檢驗的有關(guān)力學(xué)性能試驗資 料。進(jìn)場的每一批鋼筋，均按JTJ055-83公路工程金屬試驗規(guī)程進(jìn)行 取樣試驗，試驗不合格的不得使用于本工程。5. 5.2鋼筋制作、綁扎箱梁鋼筋按設(shè)計圖紙在鋼筋加工棚內(nèi)進(jìn)行加工；縱向通長鋼筋采用雙 而搭接焊焊接，焊接接頭符合JGJ18-96鋼筋焊接及驗收規(guī)程的要 求。焊接接頭不設(shè)于最大壓力處，并使接頭交錯排列，受拉區(qū)同一焊接接 頭范圍內(nèi)接頭鋼筋的面積不得超過該截面鋼筋總面積的50%。鋼筋布置按 設(shè)計圖紙，在底模上標(biāo)出鋼筋布置的位置然后在底模上先綁扎底板鋼筋， 待澆筑完底板和腹板混凝土后綁扎頂板及翼板鋼筋。為保證鋼筋保護(hù)層的厚度，在鋼筋與模板間設(shè)置與箱梁同標(biāo)號的混

33、凝 土墊塊，墊塊用鐵絲與鋼筋扎牢，并呈梅花形互相錯開布置。5. 5.3預(yù)應(yīng)力管道及預(yù)埋件的安裝在腹板普通鋼筋安放基本完成后，對預(yù)應(yīng)力鋼材的平面和高度（相對 底模板）進(jìn)行放樣，并在鋼筋上標(biāo)出明顯的標(biāo)記。放樣完成即進(jìn)行穿波紋 管，波紋管連接處的縫隙應(yīng)用膠帶紙包纏牢，防止水泥漿滲入。張拉端錨 墊板等的預(yù)埋，先制作滿足設(shè)計圖紙要求的角度和端頭模板，將錨墊板用 螺栓固定于端頭模板上。預(yù)應(yīng)力管道的埋置位置決定了今后預(yù)應(yīng)力筋的受 力及應(yīng)力分布情況，因此對管道的埋設(shè)嚴(yán)格按照設(shè)計圖紙仔細(xì)認(rèn)真的進(jìn) 行，注意平面和立面的位置，用中12的鋼筋焊成“ #”架夾住管道點(diǎn)焊 固定在箍筋及架立筋上。安裝時嚴(yán)格逐點(diǎn)檢查管道的位

34、置，如發(fā)現(xiàn)有不對 的地方立即調(diào)整。澆筑前檢查波紋管的密封性及各接頭的牢固性，用灌水 法做密封性試驗，做完密封性試驗后用高壓風(fēng)把管道內(nèi)殘留的水吹出。5.5.4預(yù)應(yīng)力鋼材的放樣、安放鋼絞線下料長度時考慮張拉端的工作長度，下料時，切割口的兩側(cè)各 5cm先用鉛絲綁扎，然后用切割機(jī)切割。下料后在地坪上進(jìn)行編束，使鋼 絞線平直，每束內(nèi)各根鋼絞線應(yīng)編號并順序擺放，每隔1m用22號鉛絲編 織、合攏捆扎。在波紋管、錨墊板安裝完成和鋼絞線編束后，即進(jìn)行鋼絞 線穿束工作，穿束時注意不捅破波紋管。在安裝預(yù)應(yīng)力管道的時候，同時 進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼束的穿束工作，穿束完后，用間距50cm的612 “井”字定 位鋼筋將波紋管牢固固

35、定于鋼筋骨架上，確保其平面位置和高度準(zhǔn)確。當(dāng) 預(yù)應(yīng)力鋼筋與普通鋼筋有沖突時，可適當(dāng)挪動普通鋼筋或切斷，并在其它 位置得以恢復(fù)。鋼絞線外露部分用塑料膜包纏，防止污染。在穿束之前做 好以下準(zhǔn)備工作：清除錨頭上的各種雜物以及多余的波紋管。用高壓水沖洗孔道。在干凈的水泥地坪上編束，以防鋼束受污染。卷揚(yáng)機(jī)上的鋼絲繩要換成新的并要認(rèn)真檢查是否有破損處。在編束前應(yīng)用專用工具將鋼束梳一下，以防鋼絞線絞在一起。（6）將鋼束端頭做成圓錐狀，用電焊焊牢，表面要用砂輪修平滑，以 防鋼束在波紋管接頭處引起波紋管翻卷，堵塞孔道。由于預(yù)應(yīng)力束孔道是曲線狀，鋼絞線較長，采用人工為主、卷揚(yáng)機(jī)為 輔的穿束方法。用人工穿束困難時，

36、將鋼絲繩系在高強(qiáng)鋼絲上，用人工先 將高強(qiáng)鋼絲拉過孔道，然后將鋼絲繩頭用半圓鋼環(huán)與鋼束頭經(jīng)焊接而接在 一起，開啟卷揚(yáng)機(jī)將鋼束徐徐拉過孔內(nèi)，在鋼束頭進(jìn)孔道時，用人工協(xié)助 使其順利入孔。底板腹板鋼筋綁扎、設(shè)波紋管預(yù)留孔道完成自檢合格后， 報監(jiān)理工程師檢驗合格后轉(zhuǎn)序施工。腹板和內(nèi)模制作與安裝箱梁外側(cè)模板采用定型鋼模板，橫梁、內(nèi)腹模等全部采用小鋼模與竹 膠板組合。綁扎完腹板鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋后后安裝腹板外模和芯模。在底模 上標(biāo)出腹板側(cè)模、內(nèi)腹模、翼板邊線的位置，然后按標(biāo)定的位置支立模 板。兩側(cè)外腹板側(cè)模之間頂、底部采用6 16對拉螺栓進(jìn)行緊固和支撐。 施工時保證模板支架的強(qiáng)度與剛度，防止模板變形。內(nèi)腹板和橫

37、梁模板使用小鋼模與竹膠板組合。為保證側(cè)模穩(wěn)固在箱梁 主筋和腹板箍筋上，設(shè)置一定數(shù)量的定位鋼筋。準(zhǔn)確確定模板位置，并在 箱梁腹板上設(shè)置6 10對拉螺栓，以保證模板的結(jié)構(gòu)尺寸和防止變形。內(nèi) 模腹板肋條間距為40cm,橫向設(shè)置上下兩道豎向間距為60cm的648雙 鋼管，對拉螺栓緊固在重力卡上。在安裝模板時特別注意以下問題：在梁 端與橫梁位置預(yù)應(yīng)力錨頭位置的模板和支座處模板，應(yīng)按設(shè)計要求和支座 形狀做成規(guī)定的角度與形狀，并保證錨頭位置混凝土面與該處鋼絞線的切 線垂直。在外露面底、側(cè)面的模板，特別是預(yù)應(yīng)力張拉端模板應(yīng)按要求安 裝附著式振動器，以保證混凝土澆筑質(zhì)量。所有外露面模板涂豎脫模劑， 保證模板光潔

38、、嚴(yán)密不漏漿。所有排氣孔、壓漿孔、泄水孔的預(yù)埋管及橋 面泄水管按設(shè)計圖紙固定到位，預(yù)埋件的預(yù)埋無遺漏且安裝牢固，位置準(zhǔn) 確。腹板和內(nèi)模制作與安裝到位，自檢合格后，報監(jiān)理工程師檢驗合格后 轉(zhuǎn)序施工。底板和腹板混凝土澆筑混凝土采用強(qiáng)制式攪拌機(jī)集中拌制，混凝土罐車運(yùn)輸，混凝土汽車泵 泵送入模。底板和腹板混凝土采用斜向分段、水平分層的方法進(jìn)行澆筑， 分段長度為3m,分層厚度為30cm ,澆筑從箱梁中部向兩端推進(jìn)。澆注過 程中采用兩臺泵車在橋的左右側(cè)對稱進(jìn)行，每臺泵車配備3臺混凝土罐車 運(yùn)輸混凝土，以保證混凝土泵車輸送的連續(xù)性。在澆筑過程中安排各工種 檢查鋼筋、支架及模板的變化，遇到情況及時處理?；炷?/p>

39、澆筑前對支架、模板和預(yù)埋件進(jìn)行認(rèn)真檢查，清除模板內(nèi)的雜 物，并用清水對模板進(jìn)行認(rèn)真沖洗。澆筑過程中為防止內(nèi)模移位，腹板澆 筑時采取對稱平衡澆筑，腹板使用插入式振搗棒振搗。底板采用插入式振 搗棒振搗和平板式振動器振搗配合進(jìn)行。振搗過程注意不要振破預(yù)應(yīng)力束 波紋管道，以防水泥漿堵塞波紋管，澆筑過程中要經(jīng)常來回地拉動鋼絞束 的兩個端頭，防止?jié)仓r漏漿堵塞管道。在腹板兩側(cè)預(yù)應(yīng)力張拉錨固區(qū)內(nèi) 米范圍內(nèi)，預(yù)埋U行筋，以加強(qiáng)錨固連接?；炷翝仓瓿珊蟛捎猛凉げ?覆蓋混凝土表而，灑水養(yǎng)護(hù)，混凝土灑水養(yǎng)護(hù)的時間為7天，每次灑水以 保持混凝土表面經(jīng)常處于濕潤狀態(tài)為度。泵送混凝土施工工藝：施工工藝泵送混凝土前，先把

40、儲料斗內(nèi)清水從管道泵出，達(dá)到濕潤和清潔 管道的目的，然后向料斗內(nèi)加入與混凝土配比相同的水泥砂漿（或1:2水 泥砂漿），潤滑管道后即可開始泵送混凝土。開始泵送時，泵送速度宜放慢，油壓變化應(yīng)在允許范圍內(nèi)，待泵 送順利時，才用正常速度進(jìn)行泵送。 泵送期間，料斗內(nèi)的混凝土量應(yīng)保持不低于缸筒口上10mm到料斗 口下150mm之間為宜。避免吸入效率低，容易吸入空氣而造成塞管，太多 則反抽時會溢出并加大攪拌軸負(fù)荷?；炷帘盟捅３诌B續(xù)作業(yè)，當(dāng)混凝土供應(yīng)不及時，降低泵送速 度，泵送暫時中斷時，攪拌不停止，保持運(yùn)轉(zhuǎn)。當(dāng)葉片被卡死時，需反轉(zhuǎn) 排隊，再正轉(zhuǎn)、反轉(zhuǎn)一定時間，待正轉(zhuǎn)順利后方可繼續(xù)泵送。 泵送中途若停歇時間

41、超過20min、管道又較長時，每隔5min開泵 一次，泵送小量混凝土，管道較短時，采用每隔5min正反轉(zhuǎn)23行程， 使管內(nèi)混凝土蠕動，防止泌水離析，長時間停泵（超過45min）氣溫高、 混凝土坍落度小時可能造成塞管，將混凝土從泵和輸送管中清除。當(dāng)施工時氣溫較高，采用溫草袋覆蓋管道進(jìn)行降溫，以降低入模 溫度。泵送管道的水平換算距離總和應(yīng)小于設(shè)備的最大泵送距離。泵送結(jié)束清理工作泵送將結(jié)束時，應(yīng)估算混凝土管道內(nèi)和料斗內(nèi)儲存的混凝土量及 澆搗現(xiàn)場所欠混凝土量（150nlm管徑每100有），以便決定拌制混凝土 量。 泵送完畢清理管道時，采用空氣壓縮機(jī)推動清洗球。先安好專用 清洗水，再啟動空壓機(jī)，漸進(jìn)加壓

42、。清洗過程中，應(yīng)隨時敲擊輸送管，了 解混凝土是否接近排空。當(dāng)輸送管內(nèi)尚有10m左右混凝土?xí)r，應(yīng)將壓縮機(jī)緩慢減壓，防止出現(xiàn)大噴爆和傷人。泵送完畢，應(yīng)立即清洗混凝土泵、布料器和管道。頂板底模支立當(dāng)?shù)装?、腹板混凝土澆?天后，頂板和底板之間設(shè)立縱向間距為 90cm,橫向間距為60cm的碗扣式鋼管支架，支架上鋪縱橫向方木，標(biāo)高調(diào) 整好后，鋪設(shè)頂板竹膠板底模板?？紤]梁板澆筑完成后要拆除內(nèi)模、以及 頂板鋼束的張拉，在支立頂模板時，按照設(shè)計要求設(shè)置預(yù)留人孔，具體尺 寸為80cmX 120cm,帶混凝土成型后拆除內(nèi)模且頂板鋼束張拉完成后，再 進(jìn)行封堵。頂板、翼板鋼筋綁扎頂板鋼筋綁扎除按圖紙嚴(yán)格施工外，施工工藝

43、和耍求按腹板鋼筋施工 進(jìn)行。施工時注意預(yù)埋件的位置和數(shù)量是否正確，并報監(jiān)理工程師檢驗。頂板混凝土澆筑箱梁底板混凝土澆筑后，頂板和翼板混凝土澆筑前，仔細(xì)檢查支架有 無收縮和下沉，并將各頂托調(diào)緊。以防止支架下沉導(dǎo)致墩頂支座反力增 大，避免墩頂出現(xiàn)負(fù)彎矩導(dǎo)致梁頂混凝土裂紋。箱梁頂板混凝土澆筑前，對接縫嚴(yán)格按照施工縫處理。對其表而鑿毛 后，用水清洗干凈。澆筑前灑水濕潤，以保證接縫質(zhì)量。混凝土采用強(qiáng)制式攪拌機(jī)集中拌制，混凝土罐車運(yùn)輸，汽車泵泵送入 模。澆筑從一側(cè)向另一側(cè)推進(jìn)。在澆筑過程中安排各工種檢查鋼筋、支架 及模板的變化，遇到情況及時處理。頂板采用插入式振搗棒振搗進(jìn)行，澆 筑過程注意頂而平整度的控制

44、。在混凝土澆筑完成后，在初凝后終凝前，采用人工對頂板表面進(jìn)行刷 毛處理。刷毛時掌握適當(dāng)時機(jī)，先用鐵刷將表面浮漿刷掉，然后清掃浮 漿，最后用水清洗干凈。在混凝土刷毛完成后，采用棉氈覆蓋混凝土表而，灑水養(yǎng)護(hù)，混凝土 灑水養(yǎng)護(hù)的時間為14天，每次灑水以保持混凝土表面經(jīng)常處于濕潤狀態(tài) 為度。用于控制拆模，張拉、落架的混凝土強(qiáng)度試壓塊放置在箱梁室內(nèi)，與 之同條件進(jìn)行養(yǎng)生。在養(yǎng)護(hù)期內(nèi)，嚴(yán)禁利用橋面作為施工場地或堆放原材 料。內(nèi)模和側(cè)模的拆除連續(xù)梁側(cè)模和內(nèi)模在混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的75%后拆除，模板拆 除輕拿輕放，嚴(yán)禁野蠻施工，防止對混凝土震動和碰撞，產(chǎn)生破壞。模板 拆除以后灑水養(yǎng)護(hù)。預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉預(yù)應(yīng)

45、力的施工是連續(xù)梁施工的關(guān)鍵，混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計的95%后開 始張拉。張拉前對預(yù)應(yīng)力鋼材、錨具、夾具和張拉設(shè)備按設(shè)計及規(guī)范要求 進(jìn)行檢驗。張拉采用雙控，以張拉應(yīng)力為主，伸長值進(jìn)行效核。實際伸長值和理 論伸長值差值控制在6%范圍以內(nèi)，否則應(yīng)暫停張拉，待查明原因并采取 措施予以調(diào)整后方可繼續(xù)張拉。本工程采用預(yù)應(yīng)力智能張拉設(shè)備，預(yù)應(yīng)力智能張拉系統(tǒng)以應(yīng)力為控制 指標(biāo)，伸長量誤差作為校對指標(biāo)。系統(tǒng)通過傳感技術(shù)采集每臺張拉設(shè)備的 工作壓力和鋼絞線的伸長量（含回縮量）等數(shù)據(jù)，并實時將數(shù)據(jù)傳輸給系 統(tǒng)主機(jī)進(jìn)行分析判斷，同時張拉設(shè)備接收系統(tǒng)指令，實時調(diào)整變頻電機(jī)工 作參數(shù)，從而實現(xiàn)高精度實時調(diào)控油泵電機(jī)的轉(zhuǎn)速，實

46、現(xiàn)張拉力及加載速 度的實時精確控制。系統(tǒng)還根據(jù)預(yù)設(shè)的程序，由主機(jī)發(fā)出指令，同步控制 每臺設(shè)備的每一個機(jī)械動作，自動完成張拉過程。壓力傳感器在張拉過程 中負(fù)責(zé)采集千斤頂油缸的壓力值，通過下位機(jī)傳給控制主機(jī)，主機(jī)根據(jù)標(biāo) 定參數(shù)換算成拉力值。位移傳感器在張拉過程中負(fù)責(zé)采集鋼絞線伸縮量（回縮量）值，通過下位機(jī)傳給控制機(jī)。千斤頂智能芯片壓力采集裝置計算機(jī)主控制系位移采集裝置電機(jī)油泵預(yù)應(yīng)力智能張拉系統(tǒng)工作原理圖張拉程序：低松弛鋼筋：0 初應(yīng)力f。con （持荷2分鐘錨固）；鋼絞線斷絲、滑絲數(shù)量為：每束鋼絞線斷絲和滑.絲允許一根，每個斷 而斷絲之和不超過該斷面鋼絲總數(shù)的l%o若超過上述規(guī)定，更換鋼絞線 后重

47、新張拉。鋼束張拉順序為:F2F3-Fl,兩端對稱均勻張拉；頂板扁束T1由箱 梁兩側(cè)向中間采用單端交替張拉。張拉時應(yīng)注意的事項：鋼絞線錨固外露長度不宜小于30mm,錨具應(yīng)用封端混凝土保護(hù)。 切割鋼絞線嚴(yán)禁使用電孤焊，必須使用砂輪機(jī)切割。施工前對所有施工人員進(jìn)行安全施工知識培訓(xùn)，確保人人掌握安 全操作規(guī)程。量測鋼絞線伸長值時，應(yīng)停止千斤頂操作；在高壓油管接頭 加防護(hù)套，以防高壓噴油傷人；千斤頂支架必須與梁端墊板接觸良好，位 置對稱順直，嚴(yán)禁多加墊塊，以防支架不穩(wěn)或受力不均造成傾倒傷人；張 拉時千斤頂兩端必須放鋼擋板，以防斷絲傷人；兩端油泵操作盡量保持一 致；操作人員應(yīng)在千斤頂兩側(cè)，頂后嚴(yán)禁站人。壓

48、漿及封錨壓漿是后張法預(yù)應(yīng)力施工中的最后也是關(guān)鍵的一步，木工程采用大循 環(huán)壓漿設(shè)備，大循環(huán)智能壓漿系統(tǒng)由制漿系統(tǒng)、壓漿系統(tǒng)、測控系統(tǒng)、循 環(huán)回路系統(tǒng)組成。漿液在由預(yù)應(yīng)力管道、制漿機(jī)、壓漿泵組成的回路內(nèi)持 續(xù)循環(huán)以排凈管道內(nèi)空氣，及時發(fā)現(xiàn)管道堵塞等情況，并通過加大壓力進(jìn) 行沖孔，排出雜質(zhì)，消除導(dǎo)致壓漿不密實的因素。在管道進(jìn)、出漿口分別設(shè)置精密傳感器實時監(jiān)測壓力，并實時反饋給 系統(tǒng)主機(jī)進(jìn)行分析判斷，測控系統(tǒng)根據(jù)主機(jī)指令進(jìn)行壓力的調(diào)整，保證預(yù) 應(yīng)力管道在施工技術(shù)規(guī)范要求的漿液質(zhì)量、壓力大小、穩(wěn)定時間等重要指 標(biāo)約束下完成壓漿過程，確保壓漿飽滿和密實。主機(jī)判斷管道充盈的依據(jù) 為進(jìn)、出口壓力差在一定的時間

49、內(nèi)是否保持恒定?；掖猈漿機(jī)在杖北召次保止泉洲控公遼笠測控僅計算阮系統(tǒng)回路結(jié)構(gòu)圖控制方案流程圖張拉封錨，壓漿在48小時內(nèi)完成，封錨前先將錨具周圍沖洗干凈并 鑿毛，然后按圖紙要求布置鋼筋網(wǎng)澆筑封錨混凝土。支架和底模的卸落當(dāng)梁體預(yù)應(yīng)力孔道壓漿強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度80%以上，并得到監(jiān)理指 示后，進(jìn)行支架卸落和拆除底模。卸架順序：墩位處一1/4跨徑處一跨 中，各次卸落之間應(yīng)有一定的時間間歇，間歇時須將松動的桿件擰緊，使 梁體落實。拆除時，先拆除箱梁外側(cè)模板，再將支架頂部的絲桿頂托由人 工旋轉(zhuǎn)松動，將箱梁底模整體下降510cm,借助于手拉葫蘆將底模板抽 出，再拆除模板系統(tǒng)的小橫桿和大橫桿，卸除活動頂托，按照

50、搭建支架相 反的程序?qū)⒅Ъ懿鸪?。拆除過程中應(yīng)注意不得向下拋擲桿件和扣件等，操作人員必須系好安 全帶進(jìn)行操作。6.施工控制及注意事項溫度應(yīng)力、裂縫、線性控制6.1.1混凝土溫度應(yīng)力控制連續(xù)箱梁一次澆筑混凝土體積較大，但斷面較小，底板最大厚度 25cm,腹板最大厚度60cm,不屬于大體積混凝土，不需要特殊溫度控 制。但施工時也要注意，水泥用量、其它原材料等須符合規(guī)范要求。控制 入模溫度，混凝土澆筑完畢，及時覆蓋，灑水養(yǎng)護(hù)等。6.1. 2混凝土裂縫控制造成梁體混凝土裂縫的主要原因有：溫度應(yīng)力、支架變形及不均允沉 降、不對稱預(yù)應(yīng)力張拉、混凝土收縮、養(yǎng)護(hù)不好，為此采取如下措施，防 止梁體混凝土裂縫。溫度

51、應(yīng)力控制：同上節(jié) 支架變形及不均勻沉降控制：采用120%的荷載對支架進(jìn)行預(yù)壓，檢驗支架承載能力，消除非彈性變形。延長混凝土初凝時間，保證在混凝 土初凝之前，相應(yīng)階段支架變形己經(jīng)穩(wěn)定。 預(yù)應(yīng)力張拉控制：梁體混凝土達(dá)到規(guī)定的強(qiáng)度后，嚴(yán)格按設(shè)計要 求的順序?qū)ΨQ張拉?；炷潦湛s裂縫控制：嚴(yán)格控制水泥和水用量；在滿足混凝土澆 筑工藝的前提下，控制混凝土坍落度；加強(qiáng)振搗，保證混凝土密實；澆筑 時和澆筑后保證活動支座的自由滑動。 加強(qiáng)混凝土養(yǎng)護(hù)：澆筑完畢，梁面立即覆蓋，專人負(fù)責(zé)灑水養(yǎng) 護(hù)，養(yǎng)護(hù)時間不少于規(guī)范要求。6. 1. 3連續(xù)梁線性控制在支架上澆筑梁式上部構(gòu)造時，在施工時和卸架后，上部構(gòu)造要發(fā)生 一定的

52、下沉和產(chǎn)生一定的撓度。因此，為使上部構(gòu)造在卸架后能滿意地獲 得設(shè)計規(guī)定的外形，須在施工時設(shè)置一定數(shù)值的預(yù)拱度。施工時僅考慮支架的彈性和非彈性變形，由支架預(yù)壓測量結(jié)果的計 算，確定梁的預(yù)拱度數(shù)值，其余位置按二次拋物線比例進(jìn)行分配。7. 1.4連續(xù)梁施工質(zhì)量控制重點(diǎn)混凝土施工時，宜選擇在較低溫度時進(jìn)行；分層澆筑，與前層混凝土結(jié)合而應(yīng)嚴(yán)格鑿毛，并清洗干凈；混凝土節(jié)段長時斜向分層澆注，節(jié)段短時水平分層澆注；混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的95%、齡期達(dá)到要求后方可進(jìn)行張拉作 業(yè)。8. 1. 5連續(xù)梁施工安全控制重點(diǎn)連續(xù)梁混凝土澆筑時，有專人對支架及模板進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)有變形較 大或其它異常情況立即通知當(dāng)班領(lǐng)導(dǎo)及

53、時處理。連續(xù)梁施工時嚴(yán)格管理，杜絕高空掉物危害行駛車輛。建立健全安全組織機(jī)構(gòu)，項目經(jīng)理部成立安全領(lǐng)導(dǎo)小組，并設(shè)專 職安全員，對工人進(jìn)行安全教育。凡是從事特種作業(yè)（起重、登高、架設(shè)作業(yè)、電焊、電工、機(jī)動 車輛駕駛）人員必須經(jīng)過勞動培訓(xùn)。凡是進(jìn)入施工區(qū)域的人員，必須按工種規(guī)定配發(fā)和正確穿戴安全 防護(hù)用品。（4）現(xiàn)場有清晰、醒目的安全生產(chǎn)標(biāo)語、口號、板報等注意標(biāo)志。施工現(xiàn)場設(shè)有安全標(biāo)志，危險部位有安全警示牌，夜間設(shè)有紅 燈。（6）張拉、壓漿時嚴(yán)禁在張拉、壓漿正前方站人，避免鋼絞線斷絲飛 出，高壓水泥漿噴出傷人，同時注意檢查油管接口嚴(yán)實，杜絕油泵送油時 液壓油噴射傷人。施工中注意的主要事項管道安裝順穿

54、束方向套接，要求波紋管接口必須用套管旋緊，保證有 1520cm的相互重疊；然后在接縫左右各5cm長度范圍內(nèi)，用黑膠布纏 牢，并用20號鐵絲捆扎數(shù)道，以防漏漿。每梁段長度內(nèi)加焊23道定位 鋼筋，以固定管道位置。混凝土施工中，嚴(yán)格按照先底板及腹板，再頂板的原則澆筑；混凝土澆筑完成后，應(yīng)對預(yù)應(yīng)力孔道進(jìn)行清孔檢查，確?？椎劳〞??；炷琉B(yǎng)生：施工完后及時土工布覆蓋澆水養(yǎng)生。9. 質(zhì)量保證體系與自檢制度質(zhì)量保證體系連續(xù)梁將按照國家有關(guān)的基本建設(shè)程序進(jìn)行施工，嚴(yán)格按照IS09001 標(biāo)準(zhǔn)制定的質(zhì)量手冊和程序文件建立本工程質(zhì)量保證體系。質(zhì)量保證體系 框圖見圖。明確各級職責(zé)，分解落實到位，制定工作程序，實施全員、全過程、 全方位、多層次的質(zhì)量管理，建立可靠的質(zhì)量保證體系。施工保證計劃保證現(xiàn)場生產(chǎn)領(lǐng)導(dǎo)機(jī)構(gòu)映期糾正技術(shù)保工程技術(shù)部施工作業(yè)針對本工程的施工與環(huán)境特點(diǎn)，強(qiáng)化機(jī)械設(shè)備、環(huán)境保護(hù)、醫(yī)療勞保 與工期保障在質(zhì)量保證體系中的作用。注重施工過程控制，實行標(biāo)準(zhǔn)化作業(yè)，程序化管理，確保與質(zhì)量有關(guān) 的工作始終處于受控狀態(tài)，保證工程質(zhì)量，實現(xiàn)質(zhì)量目標(biāo)。自檢體系建立由項目經(jīng)理負(fù)責(zé)，項目總工程師主持的質(zhì)量自檢體系。強(qiáng)化以第一管理者為首的質(zhì)量自檢、自控體系，完善內(nèi)部檢查制度， 配齊質(zhì)量管理人員，實行工程管理部管理、安全質(zhì)量部監(jiān)控的監(jiān)管分離體 制，立足自檢、自控，責(zé)任