法院審判庭工程模板工程施工方案

1、吉林省高級(jí)人民法院審判庭工程模板工程施工方案49一、工程概況4二、模板支設(shè)41、模板及支撐體系選型42、支撐體系的搭設(shè)及使用要求4三、柱模設(shè)計(jì)5四、墻模板7五、現(xiàn)澆頂板和梁模81、頂板模板設(shè)計(jì)82、梁模設(shè)計(jì)83、梁柱節(jié)點(diǎn)模板設(shè)計(jì)114、樓梯模板12六、模板支撐計(jì)算131、板模板支撐體系計(jì)算131.1 計(jì)算依據(jù)131.2 參數(shù)信息131.3 、模板面板計(jì)算141.4 、模板支撐方木的計(jì)算161.5 、托梁材料計(jì)算171.6 、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值（軸力）191.7 、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算192、柱模板支撐計(jì)算204、墻模板計(jì)算324.1 、參數(shù)信息324.2 、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算334.3 、墻

2、模板面板的計(jì)算344.4 、墻模板內(nèi)外楞的計(jì)算364.5 、穿墻螺栓的計(jì)算41七、模板施工注意事項(xiàng)及拆模要求421、注意事項(xiàng)422、拆模要求42八、安全和技術(shù)要求43模板工程施工方案本工程為框剪剪力墻結(jié)構(gòu)，模板工程是影響工程質(zhì)量的關(guān)鍵因素，為確保工程質(zhì)量達(dá)到目標(biāo)，本工程選用合理的支設(shè)方案及高質(zhì)量的模板材料，從而使混凝土外形尺寸、外觀質(zhì)量能夠達(dá)到較高要求，為室內(nèi)裝修及外墻裝飾的施工打好基礎(chǔ)。一、工程概況吉林省高級(jí)人民法院審判庭工程位于長(zhǎng)春市珠海路北側(cè)，仙臺(tái)大街東側(cè)。建筑總高度45.90米，地上10層，總建筑面積32758m2,結(jié)構(gòu)形式為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)高度45.90m。其中，一層層高4.50

3、m,其他樓層層高為4.2m,屋面女兒墻高度4.35m。二、模板支設(shè)1、模板及支撐體系選型本工程模板全部采用18mnS九夾板，60X90木方背肋，支撐體系自-1.900m墊層以上均采用碗扣式腳手架。腳手架立桿縱橫間距1200mm水平橫桿步距1.51.8m,最上部水平桿距卞g板底部不大于300mm底部設(shè)掃地桿，四邊與中間每隔四排立桿設(shè)置一道縱向剪刀撐，水平向至少設(shè)置兩道剪刀撐，以保證支撐體系的穩(wěn)定。2、支撐體系的搭設(shè)及使用要求搭設(shè)要求1) .嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；2) .確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；3) .確保每個(gè)扣件和鋼

4、管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m,鋼管不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的；施工使用的要求1） .澆注混凝土過程中，要確保模板支架在施工過程中均衡受載2） .嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，鋼筋等材料不能在支架上方堆放;3） .澆筑過程中，隨時(shí)檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。4） .在施工審判區(qū)審判大廳部位超高架體時(shí)，具下部地上一層滿堂腳手架在審判大廳區(qū)域不得拆除。三、柱模設(shè)計(jì)按柱斷面尺寸彈出墨線，在柱四角立筋根部點(diǎn)焊小10直角形定位鋼筋，柱每側(cè)模板拼成整塊對(duì)準(zhǔn)墨線就位，根部緊靠定位鋼筋，加鋼管柱箍和對(duì)拉螺桿，校正垂直度在允許范圍內(nèi)后，再加

5、固穩(wěn)妥。柱模板采用18mnS九夾板，柱模外側(cè)木楞60X90間距300,鋼管柱箍間距下部在300400,上部在400500,根據(jù)柱斷面大小不等，在斷面上增加雙根雙向（或雙向單根）對(duì)拉螺桿。斷面大的柱，在柱外周每邊樓板上設(shè)二根-25插筋，是加固柱根部模板之用，柱的穩(wěn)定性用短鋼管與支承架適當(dāng)連接即可。柱根部加設(shè)不透水海綿條以防漏漿。具體示意見下圖：X一/n1 Mm九夫樂”女巾木坐卷（加訓(xùn)由九強(qiáng)6K燦冰甥。則PVC斛舞柱模板示意圖3注：審判法庭廳內(nèi)層四根R=400mmj圓柱KZ21采用圓柱定型鋼模。詳見下圖:四、墻模板Q3nlm犀花紋鋼板/5nlm厚鋼板肋條/二層壯柱立醵板示黜所有墻模板均采用九夾板，

6、模板采用縱向排列方式組合，并用60X90木方背肋，按間距100150設(shè)置，支撐采用力48x3.5鋼管。截面大的柱子采用14對(duì)拉螺栓，采用帶PVC套筒的對(duì)拉螺栓，對(duì)拉螺栓間距450X450。為使墻體模板與腳手架形成整體，按豎向間距1500，橫向間距900，設(shè)短管與腳手架連接且頂?shù)綁δ５哪痉缴?。模板垂直度、平整度允許偏差2mm五、現(xiàn)澆頂板和梁模1、頂板模板設(shè)計(jì)頂板模板支撐采用碗扣滿堂紅腳手架體系。面板用18mm厚九夾板，次龍骨采用60X90mm+：方，間距250mm支撐龍骨用兩根60x90mm勺木方，其間距不超過1000mm本方表面刨平以保證與模板接合面平整。根據(jù)頂板區(qū)格凈尺寸和所采購(gòu)的九夾板的規(guī)

7、格，制作頂板模板，預(yù)留出晚拆模板的位置，模板按所使用的位置一一編號(hào)，根據(jù)規(guī)格編排流水。晚拆模板位置留設(shè)原則是使板的凈跨距不超過2米。早拆模板面層板間貼不透水海綿條，以便于拆模；上部與混凝土接觸面貼4cm5cn®膠帶蓋縫，以防漏漿。頂板碗口支設(shè)示意圖2、梁模設(shè)計(jì)2.1 模板采用18mmi九夾板，板模板支撐體系采用滿堂腳手架，梁兩側(cè)鋼管間距0.9mX0.9m,頂板擱柵采用60X90mm方，擱柵間距板控制在30cm以內(nèi)，梁控制在40cm以內(nèi)，滿堂架搭設(shè)完畢，柱封模后，即可開始梁模的支設(shè)，梁模支設(shè)時(shí)，先鋪梁的底模和一邊模板，梁模深入柱模里口平，并按設(shè)計(jì)要求起拱，設(shè)計(jì)無要求按3/1000起拱，

8、梁模利用1000nlm鋼管做卡箍，間距300mm梁高h(yuǎn)0700mm勺梁設(shè)鋼管斜撐，當(dāng)700m彝h0900mm梁寬b<500的梁中設(shè)一道小12對(duì)拉螺桿、同時(shí)在梁底加設(shè)一根立桿、當(dāng)b>500mm寸需在梁底加設(shè)兩根立桿；當(dāng)900mm；h01400mmi勺梁設(shè)小12對(duì)拉螺桿300同時(shí)設(shè)置兩根梁底立桿。梁模支設(shè)完畢并加固后，即可開始板模的支設(shè)，板模支設(shè)時(shí)，先鋪60X90擱柵，然后鋪板模，板模也應(yīng)按要求起拱，并用釘子釘牢，板模嚴(yán)禁懸挑。吉林省高級(jí)人民法院審判法庭及附屬業(yè)務(wù)用房工程內(nèi)涉及到的梁支撐示意按截面尺寸如下：框架梁h<700mmb<500mmg板搭設(shè)示意如下：框架梁h<

9、700mmi板搭設(shè)示意圖梁寬b<500mm框架梁700m麗h0900mmb<500mmg板搭設(shè)示意如下:框架梁700m醉h<900mmi板拾設(shè)示息圖梁寬b<500mm當(dāng)梁寬b>500mm框架梁700m睢h<900mmi板搭設(shè)示意圖梁寬b>500mm框架梁900mmh<1400mmb<700mml板搭設(shè)示意如下T橫桿L=1000立桿L=2400高層樓黃向400力向300一坪立桿L=2400g橫桿500厚I-樓.框架梁900mmeh<1400mm|板搭設(shè)示意圖梁寬b700mm2.2 支設(shè)梁模板時(shí)，應(yīng)留一邊模不支設(shè)，待梁鋼筋成型、校正、驗(yàn)收

10、后再封閉、加固。2.3 梁模采用側(cè)模包底模，板模上表面與梁側(cè)模上口在板底標(biāo)高水平拼縫，上貼45cm寬膠帶防止漏漿。2.4 梁底模不采用早拆方法，在混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)及規(guī)范要求后方可拆除。2.5 梁跨度大于4m時(shí)按設(shè)計(jì)要求起拱，當(dāng)設(shè)計(jì)無具體要求時(shí)，起拱按跨度的2/1000起拱。3、梁柱節(jié)點(diǎn)模板設(shè)計(jì)3.1 梁柱節(jié)點(diǎn)模板就是在柱的第一次碎澆筑完成后，第二次進(jìn)行的柱上部、梁、頂板交匯處模板，梁柱節(jié)點(diǎn)模板高度到頂板底部。梁柱節(jié)點(diǎn)模板每套由四塊組成，如沒有梁的位置為一塊面板，如有梁的位置則在面板相應(yīng)的位置上開一洞口。具體尺寸依不同梁的規(guī)格而定。在第一次支模、澆筑碎、拆模后，第二次安裝梁柱節(jié)點(diǎn)模板至樓板底。3.

11、2 柱節(jié)點(diǎn)模板每套共配制四塊單片模板，采用18mm厚九夾板，同梁模板一起支設(shè)、固定。在柱與梁相交的位置，有梁一側(cè)梁柱節(jié)點(diǎn)模板上開口，開口寬度為梁寬+2倍九夾板厚（18X2=36mrm,開口高度為梁高頂板厚十九夾板厚（18mm。梁的側(cè)模和底模都伸入柱模內(nèi)口平齊，柱模拼成一塊模板。3.3 支模時(shí)，梁柱節(jié)點(diǎn)模板壓梁模板（將梁的側(cè)模及梁底模模板伸入梁柱節(jié)點(diǎn)模板預(yù)留開口處），接縫貼不透水海綿條梁柱交接處柱轉(zhuǎn)角模板支設(shè)如下圖。0(b)4、樓梯模板4.1 樓梯底模采用18mm厚九夾板，側(cè)模及踏步的模板采用木模，安裝時(shí)應(yīng)先安裝平臺(tái)梁模板，再安裝樓梯底模，最后安裝外幫側(cè)模，外幫側(cè)模三角模按實(shí)樣制作好，用套板畫出

12、踏步側(cè)板位置線，釘好側(cè)板后再釘固定踏步位置的檔木側(cè)板。樓梯的支設(shè)方法4.2 樓梯一定要放大樣，經(jīng)過復(fù)核無誤后方能配模板；反三角加工一定要準(zhǔn)確，一定要保證踏步尺寸一致；樓梯梁標(biāo)高一定要定好，面層、抹灰層一定要考慮扣掉；將一道反三角釘在外幫板內(nèi)側(cè)，另一道固定在墻上，這樣可防止反三角下滑，為了加強(qiáng)剛度中間可再設(shè)一道，以防止踏步側(cè)板凸肚現(xiàn)象，第一步樓梯的反三角下端應(yīng)釘在基礎(chǔ)側(cè)板上，并用斜撐頂牢端頭；樓梯外幫板上下要吊線，要保證平直；樓梯欄桿預(yù)埋件應(yīng)正確；六、模板支撐計(jì)算1、板模板支撐體系計(jì)算1.1、 計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010

13、-2002建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)施工技術(shù)2002(3)：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全1.2、 參數(shù)信息1) .模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.30；模板支架搭設(shè)高度(m):7.50；采用的鋼管(mm):48X3.5;板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2) .荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；3) .材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm板底

14、支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：木方：100X80mm4) .簡(jiǎn)圖模板支架立面圖圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元1.3、 模板面板計(jì)算面板為受彎構(gòu)件，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度im勺面板作為計(jì)面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩剛別為:W=100X1.52/6=37.5c

15、m3;如下:I=100X1.53/12=28.125cm4;模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。1）、荷載計(jì)算r*1口，.F：q250面板計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）:qi=25X0.11X1+0.35X1=3.1kN/m;（2）活荷載為施工人員及設(shè)備荷載（kN/m）:q2=2.5X1=2.5kN/m;2）、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式M-0.14其中：q=1.2X3.1+1.4X2.5=7.22kN/m最大彎矩M=0.1X7.22義0.252=0.045kN-m面板最大應(yīng)力計(jì)算值(T=45125/37500=1.203

16、N/mm2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值用=13N/mm2;面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為1.203N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mrm滿足要求!3）、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為其中q=3.1kN/m面板最大撓度計(jì)算值v=0.677X3.1X2504/(100X9500X28.125X104)=0.031mm；面板最大允許撓度V=250/250=1mm;面板的最大撓度計(jì)算值0.031mm小于面板的最大允許撓度1mm滿足要求!1.4、 模板支撐方木的計(jì)算方木按照兩跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩V價(jià)別為:W=5<10X10/6=83.33cm3;I=5X10X10X10/12=416.67c

17、m4;方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1) .荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q尸25義0.25X0.11=0.688kN/m;(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35X0.25=0.088kN/m;(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m):P1=2.5X0.25=0.625kN/m;2) .強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下：M=O.I25q尸均布荷載q=1.2X(q1+q2)+1.4XP1=1.2X(0.688+0.088)+1.4X0.625=1.805kN/m;最大彎矩M=0.125ql2=0.125X1.80

18、5X0.92=0.183kN-m方木最大應(yīng)力計(jì)算值(r=M/W=0.183X106/83333.33=2.193N/mm2;方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值用=13.000N/mm2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為2.193N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mr2,滿足要求!3) .抗剪驗(yàn)算:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：r=3V/2bhn<r其中最大剪力:V=0.625X1.805X0.9=1.015kN;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值r=3X1.015X103/(2X50X100)=0.305N/mmi;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值r=1.4N/mm2;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.305N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.4N

19、/mrm,滿足要求！4) .撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:v_0,521c7/4rWOEI均布荷載q=q1+q2=0.775kN/m;最大撓度計(jì)算值V=0.521X0.775X9004/(100X9500X4166666.667)=0.067mm;最大允許撓度V=900/250=3.6mm;方木的最大撓度計(jì)算值0.067mm小于方木的最大允許撓度3.6mm滿足要求！1.5、 托梁材料計(jì)算托梁按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算；托梁采用：木方：100X80mmW=106.667城1=426.667cm4;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.0

20、31kN;300300托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁計(jì)算彎矩圖（kN m）托梁計(jì)算變形圖（mm）1.78C1 78S27270616960.245上452.27G12 2兀 I4.30S4.3061 334Lbw1365 3 365托梁計(jì)算剪力圖（kN）最大彎矩Mmax=0.83kN-m;最大變形Vmax=0.72mm;最大支座力Qmax=9.064kN最大應(yīng)力(T=829798.611/106666.667=7.779N/mm托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值用=13N/mm2;托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值7.779N/mm2小于托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm滿足要求！托梁的最大撓度為0.72mm小于900/250,滿足要求

21、！1.6、 模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1) .靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN):NGi=0.125X7.5=0.94kN;鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN):NG2=0.35義0.9義0.9=0.284kN;(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3=25X0.11X0.9X0.9=2.228kN;經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ng=NG+N32+N33=3.451kN;2) .活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Nq=(2.5+2)X0.9X0.9=3.645kN;3) .不

22、考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N=1.2Ng+1.4Nq=9.244kN;1.7、 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N-立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN):N=9.244kN;小-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得至i-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.58cm;A-立桿凈截面面積(cm2):A=4.89cm2;W-立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=5.08cm3;6鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);用-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：用=205N/mm2;L0計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計(jì)算l0=h+2ak1計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1.155；

23、u計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u=1.7；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.3m；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度L0=h+2a=1.8+0.3x2=2.4m;L0/i=2400/15.8=152；由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)6=0.301;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；(t=9243.9/(0.301X489)=62.803N/mrfi;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值(7=62.803N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算l0=k1k2(h+2a)k1-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按

24、照表1取值1.243；k2-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=2.4按照表2取值1.009；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度Lo=kik2(h+2a)=1.243x1.009x(1.8+0.3X2)=3.01m;Lo/i=3010.049/15.8=191；由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)6=0.197;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；(T=9243.9/(0.197X489)=95.958N/mm；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值o-=95.958N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2，滿足要求！2、柱模板支撐計(jì)算柱模板的計(jì)算依據(jù)建筑施工手冊(cè)第四版、建筑施工計(jì)算手冊(cè)江正榮著、

25、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層(木楞或鋼楞)組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的總計(jì)算高度:H=4.00m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、用筒或?qū)Ч軙r(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1. 基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目：0

26、;柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目：4;柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目：0;柱截面高度H方向豎楞數(shù)目：4;對(duì)拉螺栓直徑(mm):M14；2. 柱箍信息柱箍材料：鋼楞；截面類型：圓鋼管48X3.0;鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):500;柱箍肢數(shù)：2;3. 豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):60.00；高度(mm):90.00；豎楞肢數(shù):2；4. 面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.5

27、0；5. 木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；計(jì)算簡(jiǎn)圖二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:尸=0,22/J隊(duì)詼用F=yH其中y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h;T-混凝土的入模溫度，取20.000C;

28、V-混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H-模板計(jì)算高度，取3.000m；B1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.000;B2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F;分別為47.705kN/m2、72.000kN/m2,取較小值47.705kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=47.705kN/m2;傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2.000kN/m2。三、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁計(jì)算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)

29、算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為1=213mm,且豎楞數(shù)為4,面板為大于3跨，因此對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。q卜1Fr1riT1213I213|213面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1 .面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：其中，M-面板計(jì)算最大彎距（N.mm）;l-計(jì)算跨度（豎楞間距）：l=213.0mm;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2X47.71X0.50乂0.90=2

30、5.761kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4X2.00X0.50X0.90=1.260kN/m,式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m;面板的最大彎距：M=0.1X27.021X213X213=1.23乂105N.mm面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：其中，（T-面板承受的應(yīng)力（N/mm2）;M-面板計(jì)算最大彎距（N.mm）;W-面板的截面抵抗矩：b:面板截面寬度，h：面板截面厚度；W=500X15.0X15.0/6=1.88X104mm3f-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）;f=13.000N/mm2;面板的最大應(yīng)力

31、計(jì)算值：（T=M/W=1.23X105/1.88X104=6.538N/mm2;面板的最大應(yīng)力計(jì)算值（7=6.538N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（r=13.000N/mm2,滿足要求！2 .面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下：V0,6/其中，V-面板計(jì)算最大剪力（N）;l-計(jì)算跨度（豎楞間距）：l=213.0mm;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2X47.71X0.50X0.90=25.761kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4X2.00X0.50X0.90=1.260kN/m,式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨

32、時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m;面板的最大剪力：V=0.6X27.021X213.0=3453.245N;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：3V其中，r-面板承受的剪應(yīng)力（N/mm2）;V-面板計(jì)算最大剪力（N）:V=3453.245N;b-構(gòu)件的截面寬度（mm）:b=500mm;hn-面板厚度（mm）:hn=15.0mm;fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）:fv=13.000N/mm2;面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值:r=3X3453.245/（2X500X15.0）=0.691N/mm2;面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:fv=1.500N/mm2;面板截面的受剪

33、應(yīng)力r=0.691N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.500N/mm2,滿足要求!3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下0.677g/4co-100雙其中,-面板最大撓度(mm)；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載（kN/m）:q=47.71X0.50=23.85kN/m；l-計(jì)算跨度（豎楞間距）：l=213.0mm;E-面板彈性模量（N/mm2:E=9500.00N/mm2;I-面板截面的慣性矩（mm4）;I=bhi/12I=500X15.0X15.0X15.0/12=1.41X105mm4面板最大容許撓度：=213.0/250=0.852mm;面板

34、的最大撓度計(jì)算值：=0.677X23.85X213.04/（100X9500.0X1.41X105）=0.249mm;面板的最大撓度計(jì)算值=0.249mm小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值必二0.852mm,滿足要求！四、豎楞方木的計(jì)算（內(nèi)容為固定不變）模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm高度80mm截面慣性矩I和截面抵抗矩館別為：W=60X80X80/6=64.00cm3;I=60X80X80X80/12=256.00cm4;其中，M-豎楞計(jì)算最大

35、彎距（N.mm）;l-計(jì)算跨度（柱箍間距）：1=450.0mm;q-作用在豎楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2X47.71X0.27X0.90=13.911kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4X2.00X0.27X0.90=0.680kN/m;q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m;豎楞的最大彎距：M=0.1X7.296X450.0X450.0=1.48X105N.mm其中，（T豎楞承受的應(yīng)力（N/mm2）;M-豎楞計(jì)算最大彎距（N.mm）;W-豎楞的截面抵抗矩（mm3）,W=6.40X104;f-豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）;f=13.0

36、00N/mm2;豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:（T=M/W=1.48X105/6.40X104=2.308N/mm2;豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值（7=2.308N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(r=13.000N/mm2,滿足要求!2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下V0.6/其中，V-豎楞計(jì)算最大剪力（N）;l-計(jì)算跨度（柱箍間距）：l=450.0mm;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2X47.71X0.27X0.90=13.911kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2:1.4X2.00X0.27X0.90=0.680kN/m;q=（13.

37、911+0.680）/2=7.296kN/m;豎楞的最大剪力：V=0.6X7.296X450.0=1969.809N;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：3VT2引其中，T-豎楞截面最大受剪應(yīng)力（N/mm2）;V-豎楞計(jì)算最大剪力（N）:V=1969.809N;b-豎楞的截面寬度（mm）:b=60.0mm;hn-豎楞的截面高度（mm）:hn=80.0mm;fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）:fv=1.500N/mm2;豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值：r=3X1969.809/（2X60.0X80.0）=0.616N/mm2豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:fv=1.500N/mm2;豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值r

38、=0.616N/mm2小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.50N/mm2,滿足要求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下：0.521xAr1,-=<co-i/250100EI其中，w-豎楞最大撓度（mm）；q-作用在豎楞上的線荷載（kN/m）:q=47.71x0.27=12.88kN/m;l-計(jì)算跨度（柱箍間距）：l=450.0mm;E-豎楞彈性模量（N/mm2:E=9500.00N/mm2;I-豎楞截面的慣性矩（mm4）,I=2.56X106;豎楞最大容許撓度：=450/250=1.800mm;豎楞的最大撓度計(jì)算值：0.677X12.88X450.04/（100X9500.0

39、X2.56X106）=0.147mm;豎楞的最大撓度計(jì)算值=0.147mm小于豎楞最大容許撓度=1.800mm,滿足要求！五、B方向柱箍的計(jì)算（內(nèi)容為固定不變）本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=8.00X10.00X10.00/6=133.33cm3;I=8.00X10.00X10.00X10.00/12=666.67cm4;柱箍為2跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：0.2S6.57410410B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN）,豎楞距離取B方向的;=(1.2 X 47.71 X0.90 + 1.4 X 2.00 X0.90)

40、X 0.270 X 0.45/16.57 kN ;less i.eee i.si?1.6171 6151.6116151.666L6 的B方向柱箍翦力圖(kM)最大支座力：N = 9.798 kN ;B方向柱箍背矩圖（kN. id）最大彎矩：M = 0.233 kN.m ;B方向柱施變形圖（1血血）最大變形:V=0.034mm;1 .柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=0.23kN.m;彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W=133.33cm3;B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:（T=1.67N/mm2;柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:用=13.000N/mm2;B邊柱箍的最大

41、應(yīng)力計(jì)算值（7=1.67N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值用=13.000N/mm2,滿足要求！2 .柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到：=0.034mm;柱箍最大容許撓度:=300.0/250=1.200mm;柱箍的最大撓度=0.034mm小于柱箍最大容許撓度=1.200mm,滿足要求！六、H方向柱箍的計(jì)算（內(nèi)容為固定不變）本工程中，柱箍采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=8.00X10.00X10.00/6=133.33cm3;I=8.00X10.00X10.00X10.00/12=666.67cm4;柱箍為2跨，按二跨連續(xù)梁計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：2675.35267I鴕0時(shí)昉向性籟計(jì)算簡(jiǎn)

42、圖其中P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN）,豎楞距離取H方向的;P = (1.2X47.71X0.90+1.4X2.00X0.90)X0.220X0.45/1=5.35kN;1iqd1把31.103卜1.4S11.481.481""昉向柱箍剪力圖(kN)最大支座力：N=8.314kNR方向柱箍彎矩圖(kN.rO最大彎矩：M=0.167kN.m;H方向柱箍變形圖(kM.m)最大變形：V=0.019mm;1 .柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式：M?£7-<JW其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=0.17kN.m;彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W=13

43、3.33cm3;H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:(T=1.194N/mm2;柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:用=13.000N/mm2;H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值(T=1.194N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13.000N/mm2，滿足要求!2 .柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:V=0.019mm；柱箍最大容許撓度:V=250.000/250=1.000mm；柱箍的最大撓度V=0.019mm小于柱箍最大容許撓度V=1.000mm，滿足要求!4、墻模板計(jì)算4.1、 、參數(shù)信息1) .基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm)：150;穿墻螺栓水平間距(mm):450;主楞(外龍骨)間距(mm)：450;穿墻螺栓豎向間距

44、(mm):450;對(duì)拉螺栓直徑(mm):M14；2) .主楞信息龍骨材料：鋼楞；截面類型：圓鋼管48X3.5;鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數(shù):2；3) .次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4) .面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5) .木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2)

45、:9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；單位：(mnl11崎槎板正立面圖堵模扳1-1割的圖墻模板設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖4.2、 墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算F=022丫t0他而F=YH其中y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h;T-混凝土的入模溫度，取20.000C;V-混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H-模板計(jì)算高度，取3.000m；儲(chǔ)-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;02

46、-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F;分別計(jì)算得48.659kN/m2、72.000kN/m：取較小值48.659kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=48.659kN/m2;傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2kN/m2。4.3、 墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊(cè)，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。O50寸O伽,150115。面板計(jì)算簡(jiǎn)

47、圖1） .抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算跨中彎矩計(jì)算公式如下：M=0小其中，M-面板計(jì)算最大彎距（Nmm）l-計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距）：1=150.0mm;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值qi：1.2 義48.66義0.45義0.90=23.648kN/m;其中0.90為按施工手冊(cè)取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4 X2.00X0.45X0.90=1.134kN/m；q=qi+q2=23.648+1.134=24.782kN/m;面板的最大彎距：M=0.1X24.782X150.0X150.0=5.58X104N.mm按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，0-面板

48、承受的應(yīng)力（N/mm2）;M-面板計(jì)算最大彎距（Nmm）W-面板的截面抵抗矩：bhb:面板截面寬度，h：面板截面厚度；W=450K15.0X15.0/6=1.69X104mn3;f-面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mn2）;f=13.000N/mm2;面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算化（T=M/W=5.58X104/1.69X104=23.304N/mm；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值（T=3.304N/mnm小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2,滿足要求！2） .抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：>0,6/其中，V-面板計(jì)算最大剪力（N）;I-計(jì)算跨度（豎楞間距）：l=150.0mm;q-作用在模板上

49、的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1：1.2 義48.66義0.45義0.90=23.648kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4 X2.00X0.45X0.90=1.134kN/m；q=q1+q2=23.648+1.134=24.782kN/m;面板的最大剪力：V=0.6X24.782X150.0=2230.405N;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：其中，p-面板截面的最大受剪應(yīng)力（N/mm2）;V-面板計(jì)算最大剪力（N）:V=2230.405N;b-構(gòu)件的截面寬度（mm）：b=450mm；hn-面板厚度（mm）：hn=15.0mm；fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）:fv=1

50、.500N/mm2;面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值：T=3X2230.405/(2X450X15.0)=0.496N/mm2;面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:fv=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值T=0.496N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T=1.5N/mm2,滿足要求！3) .撓度驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度計(jì)算公式如下：0.677斕100£/v = /250其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載：q=48.66X0.45=21.9N/mm；l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)：l=150mm;E-面板的彈性模量：E=9500N/mm2;I-面板

51、的截面慣性矩:I=45X1.5X1.5X1.5/12=12.66cm4;面板的最大允許撓度值:v=0.6mm;面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.677X21.9X1507(100X9500X1.27X105)=0.062mm;面板的最大撓度計(jì)算值:V=0.062mm小于等于面板的最大允許撓度值v=0.6mm滿足要求！4.4、墻模板內(nèi)外楞的計(jì)算A.內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度50mm高度80mm截面慣性矩I和截面抵抗矩M別為：W=50X80X80/6=53.33cm3;I=50X80X80X80/12=213.33cm4;q內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)

52、圖1） .內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計(jì)算：M=OAql2其中，M-內(nèi)楞跨中計(jì)算最大彎距（Nmm）l-計(jì)算跨度（外楞間距）：1=450.0mm;q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值qi：1.2 義48.66X0.15X0.90=7.883kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4 X2.00X0.15X0.90=0.378kN/m,其中，0.90為折減系數(shù)。q=（7.883+0.378）/1=8.261kN/m;內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1X8.261X450.0X450.0=1.67X105N.mm內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：其中，（T-內(nèi)楞承受的應(yīng)力（N/mm

53、）;M-內(nèi)楞計(jì)算最大彎距（Nmm）W-內(nèi)楞的截面抵抗矩病，W=5.33X104;f-內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mn2）;f=13.000N/mm2;內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：（T=1.67X105/5.33X104=3.137N/mm2;內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=13N/mm2;內(nèi)楞的最大應(yīng)力計(jì)算值（7=3.137N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值用=13N/mm2,滿足要求！2） .內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下V-0,6g/其中，V內(nèi)楞承受的最大剪力；1-計(jì)算跨度（外楞間距）：1=450.0mm;q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值qi：1.2 X48.66X0.15X0.90=7.883kN/m傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4 X2.00X0.15X0.90=0.378kN/m,其中，0.90為折減系數(shù)