機(jī)械設(shè)計(jì)試題庫(kù)許xx最終版

1、第二章1、不隨時(shí)間變化或緩慢變化的載荷稱為 靜載荷 2、隨時(shí)間作周期性變化或非周期性變化的載荷稱為 變載荷 3、計(jì)算載荷等于 名義載荷 乘以載荷系數(shù)K4、機(jī)械零件喪失工作能力或達(dá)不到設(shè)計(jì)要求性能時(shí)，稱為 失效 5、零件不發(fā)生失效時(shí)的安全工作限度稱為 工作能力 6、根據(jù)名義載荷求得的應(yīng)力稱為 名義應(yīng)力 7、 計(jì)算應(yīng)力 中有時(shí)還要記入應(yīng)力集中等因素第六章1、一個(gè)雙線螺紋副,螺距為4mm,則螺桿相對(duì)螺母轉(zhuǎn)過(guò)一圈時(shí),它們沿軸向相對(duì)移動(dòng)的距離應(yīng)為4mm。(× )2、一個(gè)單線螺紋副,螺距為4mm,則螺桿相對(duì)螺母轉(zhuǎn)過(guò)一圈時(shí),它們沿軸向相對(duì)移動(dòng)的距離應(yīng)為4mm。( )3、三角形螺紋由于當(dāng)量摩擦系數(shù)大

2、，強(qiáng)度高，所以是常用的連接螺紋。( )4、設(shè)計(jì)外載荷是軸向變載荷的緊螺栓連接，除考慮螺栓的靜強(qiáng)度外，還必須驗(yàn)算其疲勞強(qiáng)度。( )5、對(duì)受軸向變載荷的普通螺栓連接適當(dāng)增加預(yù)緊力可以提高螺栓的抗疲勞強(qiáng)度。( )6、普通螺栓連接的強(qiáng)度計(jì)算，主要是計(jì)算螺栓的剪切強(qiáng)度。(× )7、受橫向載荷的螺栓組連接中的螺栓必須采用有鉸制孔的精配合螺栓。(× )8、受軸向載荷的緊螺栓連接的螺栓所受的總拉力是預(yù)緊力與工作拉力之和 (× )9、受翻轉(zhuǎn)（傾覆）力矩作用的螺栓組連接中，螺栓的位置應(yīng)盡量遠(yuǎn)離接合面的幾何形心。( )10、在受軸向變載荷的緊螺栓連接結(jié)構(gòu)中，在兩個(gè)被連接件之間加入橡膠墊

3、片，可以提高螺栓疲勞強(qiáng)度。(×)11、在受軸向變載荷的緊螺栓連接中，使用柔性螺栓，其主要作用是降低螺栓的應(yīng)力幅。( )12、受軸向載荷的緊螺栓連接的螺栓所受的總拉力是剩余預(yù)緊力與工作拉力之和( )13、控制螺栓預(yù)緊力的方法有哪幾種？答：(1) 使用測(cè)力矩扳手，通過(guò)控制擰緊力矩來(lái)控制預(yù)緊力F。(2) 使用定力矩扳手，通過(guò)控制擰緊力矩來(lái)控制預(yù)緊力F。(3) 裝配時(shí)通過(guò)測(cè)量被擰緊螺栓桿的伸長(zhǎng)量來(lái)控制擰緊力矩，從而控制預(yù)緊力F。14、螺紋聯(lián)接預(yù)緊的目的？答：提高聯(lián)接剛度、提高防松能力、提高緊密性，對(duì)于受拉螺栓還可提高螺栓的疲勞強(qiáng)度，對(duì)于受剪螺栓有利于增大聯(lián)接中的摩擦力。15、螺紋聯(lián)接防松的根

4、本問(wèn)題是什么？具體的防松措施有哪些？根本問(wèn)題在于防止螺紋副的相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)。就工作原理看，可分為利用摩擦（摩擦防松）、直接鎖?。C(jī)械防松）和破壞螺紋副關(guān)系（永久防松）三種。16、分別說(shuō)明普通螺紋、梯形螺紋的特點(diǎn)和應(yīng)用場(chǎng)合答：普通螺紋自鎖性能好，強(qiáng)度高，主要用于連接。梯形螺紋效率比矩形螺紋略低，但牙根強(qiáng)度較高，易于對(duì)中，磨損后可以補(bǔ)償，在螺旋傳動(dòng)中應(yīng)用最普遍。17、螺紋聯(lián)接有哪些基本類型？緊聯(lián)接與松聯(lián)接相比，那種聯(lián)接應(yīng)用較多？答：螺栓連接、螺釘連接、雙頭螺柱連接、緊定螺釘連接四種類型。緊聯(lián)接應(yīng)用較多。18、提高螺紋聯(lián)接強(qiáng)度的措施有哪些？答：1）改善螺紋牙間的載荷分配不均；2）減小螺栓的應(yīng)力幅；3）減小

5、螺栓的應(yīng)力集中；4）避免螺栓的附加載荷（彎曲應(yīng)力）；5）采用合理的制造工藝。19、為什么螺母的螺紋圈數(shù)不宜大于10圈？或者說(shuō)，為什么使用過(guò)厚的螺母不能提高螺紋聯(lián)接強(qiáng)度？答：因?yàn)槁菟ê吐菽傅氖芰ψ冃问孤菽傅母魅β菁y所承擔(dān)的載荷不等，第一圈螺紋受載最大，約為總載荷的1/3，逐圈遞減，第八圈螺紋幾乎不受載，第十圈沒(méi)用，所以使用過(guò)厚的螺母并不能提高螺紋聯(lián)接強(qiáng)度。20、如圖所示采用鉸制孔用螺栓組連接，已知外載荷F5kN，各有關(guān)幾何尺寸如圖所示。試計(jì)算受力最大螺栓所受的橫向工作載荷Fsmax。解：將F向螺栓組形心平移，同時(shí)得轉(zhuǎn)矩T。 T=500×F5×103×5002.5&#

6、215;106（Nm） 在F作用下，各螺栓所受橫向力為 Fs1（N） 在T作用下，各螺栓所受橫向力也相等，為 （N） 顯然，1、2兩螺栓所受的橫向力最大，為 （N） 21、有一受預(yù)緊力F和軸向工作載荷F作用的緊螺栓連接，已知預(yù)緊力F1000 N，螺栓的剛度C1與連接件的剛度C2相等，軸向工作載荷F=1000N，試計(jì)算： （1）螺栓所受的總拉力F0？ （2）剩余預(yù)緊力F”？（3）在預(yù)緊力F不變的條件下，若保證被連接件間不出現(xiàn)縫隙，該螺栓的最大軸向工作載荷Fmax為多少? 解： （1）（2）（3）為保證被連接件不出現(xiàn)縫隙，則F”0。 22、一壓力容器蓋螺栓組連接如圖所示，已知容器內(nèi)徑D=250mm

7、，內(nèi)裝具有一定壓強(qiáng)的液體，沿凸緣圓周均勻分布12個(gè)M16（13.835mm）的普通螺栓，螺栓材料的許用拉應(yīng)力，螺栓的相對(duì)剛度c1/( c1+ c2)=0.5，按緊密性要求，剩余預(yù)緊力F”=1.83，為螺栓的軸向工作載荷。試計(jì)算：（1）該螺栓組連接允許容器內(nèi)的液體最大壓強(qiáng)；（2）每個(gè)螺栓連接所需的預(yù)緊力F。解：(1) 計(jì)算容器內(nèi)液體最大壓強(qiáng)Pmax每個(gè)螺栓允許的最大總拉力：(2) 計(jì)算每個(gè)螺栓連接所需的預(yù)緊力F23、如圖所示螺栓連接中,采用兩個(gè)M20的普通螺栓，其許用拉應(yīng)力l60MPa，連接件接合面間摩擦系數(shù)s0.20，防滑系數(shù)Kf1.2，計(jì)算該連接件允許傳遞的最大靜載荷F ?（M20的螺栓d1

8、17.294mm）解：螺栓預(yù)緊后，接合面所產(chǎn)生的最大摩擦力必須大于或等于橫向載荷，假設(shè)各螺栓所需預(yù)緊力均為F則由平衡條件 螺栓危險(xiǎn)截面的強(qiáng)度條件為 則 將代入 24、圖示鋼板用普通螺栓連接。已知：橫向工作載荷為F=3600N，接合面之間的摩擦系數(shù)s=0.15,可靠系數(shù)Kf=1.2。試求：?jiǎn)蝹€(gè)螺栓所需預(yù)緊力F。 預(yù)緊力：，m=2,z=4第七章1、滑鍵的主要失效形式不是磨損而是鍵槽側(cè)面的壓潰。 (  ×  )2、傳遞雙向轉(zhuǎn)矩時(shí)應(yīng)選用兩個(gè)對(duì)稱布置得切向鍵(即兩鍵在軸上位置相隔180°) （×) 3、平鍵聯(lián)接的一個(gè)優(yōu)點(diǎn)是軸與輪轂的對(duì)

9、中性好。 (     ) 4、進(jìn)行普通平鍵的設(shè)計(jì)時(shí)，若采用兩個(gè)按180°對(duì)稱布置的平鍵時(shí)，強(qiáng)度比采用一個(gè)平鍵要大。 (    )5、花鍵聯(lián)接通常用于要求軸與輪轂嚴(yán)格對(duì)中的場(chǎng)合。 (   )   6、楔形鍵聯(lián)接不可以用于高速轉(zhuǎn)動(dòng)的聯(lián)接。 (    )  7、普通平鍵(靜聯(lián)接)工作時(shí)，鍵的主要失效形式為鍵被壓潰或剪斷。 (     )  8、按標(biāo)準(zhǔn)選擇

10、的普通平鍵的主要失效形式是剪斷。 (  ×   )   9、兩端為圓形的平鍵槽用圓盤形銑刀加工。 (  ×   )   10、平鍵聯(lián)接一般應(yīng)按不被剪斷而進(jìn)行剪切強(qiáng)度計(jì)算。 (  ×  ) 11、楔鍵的工作面是上下兩面，切向鍵的工作面是側(cè)面。 （ × ）12、鍵連接的主要失效形式是壓潰和磨損。 （ ）13、導(dǎo)向鍵聯(lián)接和滑鍵聯(lián)接都是動(dòng)聯(lián)接。 （ ）14、普通平鍵用于動(dòng)聯(lián)接。 （ &

11、#215; ）15、普通平鍵按結(jié)構(gòu)分只有兩種：圓頭的和方頭的。 （ × ）16、半圓鍵的缺點(diǎn)是工藝性較差。 （ × ）17、半圓鍵的工作面是側(cè)面。 ( )18、半圓鍵的工作面是上下兩個(gè)表面。 （ × ）19、楔鍵的工作面是側(cè)面，切向鍵的工作面是上下兩面。 （ × ）20、新標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定漸開(kāi)線花鍵聯(lián)接是由作用于齒面上的壓力自動(dòng)平衡來(lái)定心的。 （ ）21、平鍵的長(zhǎng)度L由 輪轂長(zhǎng)度 確定22、常用的花鍵連接有矩形花鍵和 漸開(kāi)線花鍵 。23、新標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定矩形花鍵以 內(nèi)徑 定心。24、按用途，平鍵分為普通平鍵、 導(dǎo)向平鍵 、和滑鍵三種25、平鍵的截面尺寸b×

12、;h由 軸徑 確定第十一章1、在傳動(dòng)比不變的條件下，V帶傳動(dòng)的中心距增大，則小輪的包角減小，承載能力增大 。 （× ）2、在傳動(dòng)比不變的條件下，V帶傳動(dòng)的中心距增大，則小輪的包角減小，承載能力減小 。 （ × ）3、在傳動(dòng)比不變的條件下，V帶（三角帶）傳動(dòng)的中心距增大，則小輪的包角增大，因而承載能力增大 。 （ ）4、當(dāng)A型V帶的初步計(jì)算長(zhǎng)度為1150時(shí)，其基準(zhǔn)長(zhǎng)度為1120。 （ ）5、已知V帶的截面夾角是40度，帶輪輪槽的j角應(yīng)比40度小，且輪徑越小，j角越小。 （ ）6、帶傳動(dòng)由 主動(dòng)輪 、 從動(dòng)輪 和緊套在兩輪上的 帶 組成。7、帶傳動(dòng)依靠 帶 與 帶輪 之間的 摩

13、擦 力進(jìn)行傳動(dòng)。8、帶傳動(dòng)中，帶中產(chǎn)生的應(yīng)力有： 拉應(yīng)力 、 彎曲應(yīng)力 、 離心應(yīng)力 三種。9、帶傳動(dòng)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)應(yīng)使帶的_ 松 邊在上， 緊 邊在下，目的是增大 包角 。10、主動(dòng)輪的有效拉力與 初拉力 、 當(dāng)量摩擦系數(shù) 、 包角 有關(guān)11、單根V帶所能傳遞的功率與初拉力、 速度 、 當(dāng)量摩擦系數(shù) 、 包角 有關(guān)。12、帶傳動(dòng)中的初拉力F0是由于安裝時(shí)把帶張緊產(chǎn)生的拉力。運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，即將進(jìn)入主動(dòng)輪的一邊，拉力由F0變化到F1；而將進(jìn)入從動(dòng)輪的一邊，拉力由F0變化到F2。則，F(xiàn)0 、F1、 F2的大小關(guān)系為，F(xiàn)0 < F1，F(xiàn)0 > F2，有效拉力F F1-F2 。13、帶傳動(dòng)中，若小帶輪為

14、主動(dòng)輪，則帶的最大應(yīng)力發(fā)生在帶 緊邊繞上主動(dòng)輪 處，其值為 s1+ sb1。帶中的最小應(yīng)力發(fā)生在 松邊 處。14、在一般傳遞動(dòng)力的機(jī)械中，主要采用( C )傳動(dòng)。A、平帶 B、同步帶 C、V帶 D、多楔帶15、帶傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)是( C )。A. 結(jié)構(gòu)緊湊，制造成本低廉 B. 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，傳動(dòng)比準(zhǔn)確，中心距便于調(diào)整C. 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造成本低廉，傳動(dòng)平穩(wěn)，吸震，適用于中心距較大的傳動(dòng) D. 傳動(dòng)比大，傳遞功率大16、帶傳動(dòng)的最大摩擦力與( B )有關(guān)。A.帶的張緊方法 B.小帶輪包角 C.大帶輪包角 D.彎曲應(yīng)力17、帶傳動(dòng)中，在相同的預(yù)緊力條件下，V帶比平帶能傳遞較大的功率，是因?yàn)閂帶( C )。A、

15、強(qiáng)度高 B、尺寸小 C、有楔形增壓作用 D、沒(méi)有接頭18、中心距一定的帶傳動(dòng)，對(duì)于小帶輪上包角的大小，( D )的影響最大。A. 小帶輪的直徑B. 大帶輪的直徑C. 兩帶輪直徑之和D. 兩帶輪直徑之差19、同一V帶傳動(dòng)用在減速時(shí)（小帶輪為主動(dòng)輪）和用在增速時(shí)（大帶輪為主動(dòng)輪）相比較，若主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速不變，則傳動(dòng)所能傳遞的功率(C )。A.相等 B.減速時(shí)較大C.增速時(shí)較大 D.數(shù)據(jù)不足無(wú)法判斷20、V帶傳動(dòng)的帶輪基準(zhǔn)直徑應(yīng)取為( B )。 A. D1 B. D2 C. D3 D. D421、小帶輪直徑取值要求d1dmin，是因?yàn)? B )。A使結(jié)構(gòu)緊湊 B、限制彎曲應(yīng)力, 保證帶和帶輪接觸面間有足

16、夠的摩擦力 C. 限制中心距 D. 限制小帶輪上的包角22、帶和輪槽的正確安裝情況應(yīng)如下圖( c )所示。23、帶傳動(dòng)中，帶速v<10m/s，緊邊拉力為F1， 松邊拉力為F2。當(dāng)載荷達(dá)到極限值，帶開(kāi)始打滑還未打滑時(shí)，F(xiàn)1和F2的比值是( B )。A. 1 B. efa C. 0 D.1<F1/F2<efa24、帶傳動(dòng)中，帶速v<10m/s，緊邊拉力為F1， 松邊拉力為F2。當(dāng)載荷未達(dá)到極限值時(shí)，F(xiàn)1和F2的比值是( D )。A. 1 B. efa C. 0 D.1<F1/F2<efa25、帶傳動(dòng)中，帶速v<10m/s，緊邊拉力為F1， 松邊拉力為F2。

17、當(dāng)空載時(shí)，F(xiàn)1和F2的比值是( A )。A. 1 B. efa C. 0 D.1<F1/F2<efa26、和普通帶傳動(dòng)相比較，同步帶傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)不包括( C )。A.傳遞功率大B.傳動(dòng)效率高C.帶的制造成本低 D.帶與帶輪間無(wú)相對(duì)滑動(dòng)27、與齒輪傳動(dòng)相比，帶傳動(dòng)的主要優(yōu)點(diǎn)是( A )。A.工作平穩(wěn)，無(wú)噪聲B.傳動(dòng)的重量輕C.摩擦損失小，效率高D.壽命較長(zhǎng)28、如果功率一定，帶傳動(dòng)放在( A )好。A. 高速級(jí) B. 低速級(jí) C. 兩者均可 D. 根據(jù)具體情況而定29、設(shè)計(jì)V帶傳動(dòng)時(shí)，膠帶的標(biāo)準(zhǔn)長(zhǎng)度是指帶的( C )。A、內(nèi)周長(zhǎng) B、外周長(zhǎng) C、節(jié)線長(zhǎng) D、平均長(zhǎng)度30、帶傳動(dòng)的中心距

18、過(guò)大時(shí)，會(huì)導(dǎo)致( C )。A. 帶的壽命短 B. 承載能力降低C. 帶在工作時(shí)會(huì)產(chǎn)生顫動(dòng) D. 小帶輪包角減小31、有一由V帶傳動(dòng)、鏈傳動(dòng)和齒輪傳動(dòng)組成的減速傳動(dòng)裝置，試合理確定其傳動(dòng)布置順序，并說(shuō)明其原因。答：V帶傳動(dòng)齒輪傳動(dòng)鏈傳動(dòng)。V帶傳動(dòng)在高速級(jí)可使有效拉力小，并且可以緩沖、吸振。鏈傳動(dòng)在低速級(jí)傳動(dòng)的不均勻性和動(dòng)載荷小。32、試分析張緊力F0對(duì)帶傳動(dòng)正反兩方面的影響。答：張緊力F0越大，則帶傳動(dòng)的承載能力就越大，但同時(shí)帶中所受的拉應(yīng)力也越大，從而降低帶的壽命；張緊力越小，雖可減小帶中的拉應(yīng)力，提高帶的壽命，但帶傳動(dòng)的承載能力會(huì)降低。33、試分析帶傳動(dòng)的彈性滑動(dòng)和打滑答：由于帶的緊邊拉力和

19、松邊拉力不同，由此產(chǎn)生的變形也就不同。當(dāng)帶繞過(guò)主動(dòng)輪時(shí)，將逐漸縮短并沿輪面滑動(dòng)，使帶的速度落后于主動(dòng)輪的圓周速度。而在從動(dòng)輪上，帶將逐漸伸長(zhǎng)，也會(huì)沿輪面滑動(dòng)，是帶速超前從動(dòng)輪的圓周速度。這種由于材料的彈性變形而產(chǎn)生的滑動(dòng)稱為彈性滑動(dòng)。打滑是帶所需傳遞的圓周力超過(guò)帶與輪面間的極限摩擦力總和時(shí)，帶與帶輪將發(fā)生顯著的相對(duì)滑動(dòng)，這種現(xiàn)象稱為打滑。34、在普通V帶傳動(dòng)中，帶的最大應(yīng)力發(fā)生在哪個(gè)部位？為何要限制小輪直徑，使d>dmin？答：帶傳動(dòng)中，最大應(yīng)力發(fā)生在小輪進(jìn)口部位。小帶輪的最小直徑根據(jù)帶的型號(hào)來(lái)選。帶輪越小，帶的彎曲應(yīng)力越大，帶容易疲勞斷裂，為避免產(chǎn)生過(guò)大的彎曲應(yīng)力，所以要限制小帶輪的直

20、徑。35、計(jì)算V帶傳動(dòng)時(shí)為何要限制帶速VVmax？答：帶速V過(guò)大，帶的離心力過(guò)大，帶和帶輪之間的摩擦力減小，容易產(chǎn)生打滑現(xiàn)象，不能傳遞較大的功率。36、帶傳動(dòng)常用的類型有哪些？應(yīng)用最廣泛的是哪種？答：在帶傳動(dòng)中，常用的有平帶傳動(dòng)、V帶傳動(dòng)、多楔帶傳動(dòng)和同步帶傳動(dòng)等。 其中V帶傳動(dòng)應(yīng)用最廣泛。37、V帶的主要類型有哪些？答：V帶有普通V帶、窄V帶、聯(lián)組V帶、齒形V帶、寬V帶等多種類型第十二章1、設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)時(shí)，若保持傳動(dòng)比i和齒數(shù)和不變，而增大模數(shù)m，則齒輪的彎曲強(qiáng)度不變，接觸強(qiáng)度提高( × )2、對(duì)于開(kāi)式齒輪傳動(dòng)，在工程設(shè)計(jì)中，一般只需按彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)。 （ ）3、設(shè)計(jì)閉式軟齒面直齒輪

21、傳動(dòng)時(shí)，選擇齒數(shù)Z1，的原則是在保證輪齒有足夠的抗彎疲勞強(qiáng)度的前提下，齒數(shù)選多些有利。 （ ）4、齒輪傳動(dòng)對(duì)稱布置時(shí)，齒寬系數(shù)可取大些。 （ ）5、一對(duì)圓柱齒輪，通常把小齒輪的齒寬做得比大齒輪寬一些，其主要原因是便于安裝，保證接觸線長(zhǎng)度。 （ ）6、齒輪傳動(dòng)的失效形式主要有輪齒折斷和齒面損傷兩類。 （ ）7、齒輪輪齒的折斷一般發(fā)生在齒根部位。 （ ）8、在設(shè)計(jì)一對(duì)硬齒面直齒圓柱齒輪傳動(dòng)時(shí)，通常按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。 （ × ）9、齒輪的計(jì)算準(zhǔn)則是由失效形式確定的。 （ ）10、齒輪傳動(dòng)的潤(rùn)滑方式主要取決于齒輪的圓周速度。 （ ）11、在分析一對(duì)軸線相互垂直的直齒圓錐齒輪嚙合傳動(dòng)

22、的受力時(shí)，主動(dòng)齒輪的軸向力與從動(dòng)齒輪的徑向力的關(guān)系是（ B ）A.大小相等，方向相互垂直 B.大小相等，方向相反C.大小相等，方向相同 D.大小關(guān)系與錐角有關(guān)，方向相同12、A、B兩對(duì)齒輪傳動(dòng)，圓周速度相同，已知A齒輪制造精度為7級(jí)，B齒輪制造精度為8級(jí)，則傳動(dòng)的動(dòng)載荷系數(shù)( A )。AKvA < KvB B. KvA = KvBC. KvA > KvB D. 不能判斷大小關(guān)系13、硬齒面齒輪的表面布氏硬度應(yīng)該在什么范圍？（ C ）A250350之間 B.280350之間 C.大于350 D.大于28014、在齒輪熱處理加工中，輪齒材料達(dá)到( D )狀態(tài)時(shí)，將有利于提高齒輪抗疲勞強(qiáng)

23、度和抗沖擊載荷作用的能力。A. 齒面硬、齒芯脆 B. 齒面軟、齒芯脆C. 齒面軟、齒芯韌 D. 齒面硬、齒芯韌15、計(jì)算齒輪的彎曲強(qiáng)度時(shí)，假定全部載荷作用于輪齒的( B )，作為強(qiáng)度計(jì)算的依據(jù)。 A. 齒根處B. 齒頂處 C. 節(jié)圓處 D. 分圓處16、設(shè)計(jì)一對(duì)材料相同的軟齒面齒輪傳動(dòng)時(shí)，一般使小齒輪齒面硬度HBS1和大齒輪HBS2的關(guān)系為( C )。A. HBS1<HBS2 B. HBS1=HBS2 C. HBS1>HBS2 D. HBS1HBS217、為了有效地提高齒面接觸強(qiáng)度，可( B )。A. 保持分度圓直徑不變而增大模數(shù) B. 增大分度圓直徑C. 保持分度圓直徑不變而增加

24、齒數(shù) D. 減小分度圓直徑18、在下列參數(shù)中，影響漸開(kāi)線圓柱齒輪齒形系數(shù)YFa的參數(shù)是（ A ）。A. 齒數(shù) B. 模數(shù) C. 齒寬 D. 齒高19、直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，當(dāng)齒輪直徑不變，而減小模數(shù)增加齒數(shù)時(shí)，則( C )。 A、提高了輪齒的彎曲強(qiáng)度 B、提高了齒面的接觸強(qiáng)度 C、降低了輪齒的彎曲強(qiáng)度 D、降低了齒面的接觸強(qiáng)度20、齒面硬度HB350HBS的閉式鋼制齒輪傳動(dòng)中，最主要失效形式為( B )。A齒面磨損 B齒面點(diǎn)蝕 C齒面膠合 D. 輪齒折斷21、一對(duì)相嚙合的圓柱齒輪的Z2>Z1，b1>b2，其接觸應(yīng)力的大小關(guān)系是( C )。A. H1<H2B. H1 >H2C

25、. H1=H2D. 可能相等，也可能不等22、齒輪傳動(dòng)中，輪齒的齒面疲勞點(diǎn)蝕通常首先發(fā)生在( D )。A. 齒頂部分B. 靠近節(jié)線的齒頂部分C. 齒根部分D. 靠近節(jié)線的齒根部分23、斜齒圓柱齒輪的法面模數(shù)mn與端面模數(shù)mt的關(guān)系式，應(yīng)該是( C )。A. mn=mtsinB. mn=mt/cosC. mn=mtcosD. mn=mtcos24、一般參數(shù)的閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)最經(jīng)常出現(xiàn)的失效形式是(A )。A.輪齒折斷 B.齒面疲勞點(diǎn)蝕 C.齒面膠合 D.齒面磨損25、一減速齒輪傳動(dòng)，主動(dòng)輪1用45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)，從動(dòng)輪用45號(hào)鋼正火，則它們齒面接觸應(yīng)力的關(guān)系是（ B ）。A. > B. = C

26、. < D. 無(wú)法判斷26、如下圖所示的齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)，已知主動(dòng)錐齒輪1轉(zhuǎn)動(dòng)方向，試分析以下內(nèi)容：1. 在圖中標(biāo)出各轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)向、及斜齒輪4輪齒旋向。2. 分析錐齒輪1、2及斜齒輪3、4所受的徑向力Fr、圓周力Ft、軸向力Fa。（用受力圖表示出各力的作用位置及方向）。27、如下圖所示圓柱齒輪蝸桿傳動(dòng)，已知斜齒輪1的轉(zhuǎn)動(dòng)方向和斜齒輪2的輪齒旋向。試分析確定以下內(nèi)容： (1)在圖中嚙合處標(biāo)出齒輪1和齒輪2所受軸向力Fa1和Fa2的方向。(2)為使蝸桿軸上的齒輪2與蝸桿3所產(chǎn)生的軸向力相互抵消一部分，試確定并標(biāo)出蝸桿3輪齒的螺旋線方向，并確定蝸輪4輪齒的螺旋線方向及其轉(zhuǎn)動(dòng)方向。(3)在圖中嚙合處標(biāo)出

27、蝸桿3和蝸輪4所受各分力（Fa、Fr、Ft）的方向。解：28、下圖所示蝸輪蝸桿斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)組成的傳動(dòng)裝置，蝸桿為主動(dòng)件，若蝸桿1的轉(zhuǎn)動(dòng)方向如圖中n1所示，蝸桿齒的螺旋線方向?yàn)橛倚Ｔ嚪治觯?1)為使中間軸I所受的軸向力能抵消一部分，確定蝸輪2、斜齒輪3和斜齒輪4的輪齒旋向；(2)在圖中標(biāo)出I軸、軸旋轉(zhuǎn)方向；(3)在圖中分別標(biāo)出蝸輪2、斜齒輪3、4的圓周力Ft、徑向力Fr和軸向力Fa。29、下圖為由圓錐齒輪和斜齒圓柱齒輪組成的傳動(dòng)系統(tǒng)。已知：軸為輸入軸，轉(zhuǎn)向如圖所示。（1） 在圖中標(biāo)出各軸轉(zhuǎn)向。（2） 為使2、3兩輪的軸向力方向相反，說(shuō)出3、4兩輪的輪齒旋向并在圖中標(biāo)明。（3）在圖中標(biāo)出2、

28、3兩輪在嚙合點(diǎn)處所受各分力（、Fr、Fa）的方向。解：30、在圖示的二級(jí)展開(kāi)式斜齒圓柱齒輪減速器中,已知:軸為輸入軸,轉(zhuǎn)向如圖所示,軸為輸出軸;齒輪1的輪齒為右旋;試解答: (1)確定齒輪2、3和4的輪齒旋向,在圖中標(biāo)出，要求使軸上2和3齒輪的軸向力相互抵消一部分以減輕軸承所受的載荷；(2) 在圖中標(biāo)出各軸轉(zhuǎn)向；(3) 標(biāo)出各齒輪在嚙合點(diǎn)處所受圓周力Ft、徑向力Fr和軸向力Fa的方向。解：31、在圖示的二級(jí)斜齒圓柱齒輪減速器中，試求： （1）根據(jù)圖示尺寸判斷軸I、II、III哪個(gè)轉(zhuǎn)速最高；（2）軸、的轉(zhuǎn)向（標(biāo)于圖上）（3）為使軸的軸承所承受的軸向力較小，判斷各齒輪的螺旋線方向（標(biāo)于圖上）；（4

29、）齒輪2、3、4所受各分力的方向（標(biāo)于圖上）；答：（1）軸I（2）（3）（4）如圖所示第十三章1、蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿所受的圓周力Ft1的方向總是與 與其旋轉(zhuǎn)方向相反 ，而徑向力Frl的方向總是 指向圓心 。2、阿基米德蝸桿和蝸輪相嚙合。蝸桿的 軸向 模數(shù)應(yīng)與蝸輪的 端面 模數(shù)相等。3、閉式蝸桿傳動(dòng)的功率損耗，一般包括： 嚙合功率損耗 ； 軸承摩擦功耗 和攪油功耗三部分。4、因蝸桿傳動(dòng)在齒面間有較大的相對(duì)滑動(dòng)速度，所以更容易產(chǎn)生 膠合 和 磨損 失效。5、在蝸桿傳動(dòng)中，產(chǎn)生自鎖的條件是，即 導(dǎo)程 角小于 當(dāng)量摩擦 角。6、在蝸桿傳動(dòng)中，已知作用在蝸桿上的軸向力Fal=1800N，圓周力Ft1=88

30、0N，若不考慮摩擦影響，則作用在蝸輪上的軸向力Fa2= 880 N ，圓周力Ft2 1800 N 。7、阿基米德蝸桿和蝸輪在中間平面上相當(dāng)于齒條與齒輪的嚙合。8、在標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)蝸桿為主動(dòng)時(shí)，若蝸桿頭數(shù)和模數(shù)m一定，而增大直徑系數(shù)q，則蝸桿剛度 增大 ；若增大導(dǎo)程角，則傳動(dòng)效率 提高 。9、有一普通圓柱蝸桿傳動(dòng)，已知蝸桿頭數(shù)=2，蝸桿直徑系數(shù)q=8,蝸輪齒數(shù)=37,模數(shù)m=8mm，則傳動(dòng)中心距a 180 mm；傳動(dòng)比i= 18.5 。 10、變位蝸桿傳動(dòng)僅改變 蝸輪 的尺寸，而 蝸桿 的尺寸不變。11、有一普通圓柱蝸桿傳動(dòng)，已知蝸桿頭數(shù)=2，蝸桿直徑系數(shù)q=8,蝸輪齒數(shù)=37,模數(shù)m=8m

31、m，則蝸桿分度圓直徑= 64 mm；蝸輪分度圓直徑= 296 mm。12、阿基米德蝸桿傳動(dòng)變位的主要目的是為了 湊傳動(dòng)比 和 湊中心距 。13、在進(jìn)行蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)時(shí)，通常蝸輪齒數(shù)28是為了 保證傳動(dòng)的平穩(wěn)性 ；80(100)是為了 防止蝸桿長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng)，剛度不足 。14、蝸桿傳動(dòng)中，一般情況下 蝸輪 的材料強(qiáng)度較弱，所以主要進(jìn)行 蝸輪輪齒的強(qiáng)度計(jì)算。15、蝸桿傳動(dòng)時(shí)蝸桿的螺旋線方向應(yīng)與蝸輪螺旋線方向 相同 ；蝸桿的分度圓柱 導(dǎo)程角 應(yīng)等于蝸輪的分度圓螺旋角。16、為了蝸桿傳動(dòng)能自鎖，應(yīng)選用 單 頭蝸桿；為了提高蝸桿的剛度，應(yīng)采用 較大 的直徑系數(shù)q。17、蝸桿分度圓直徑=；蝸輪分度圓直徑=。18、

32、蝸桿傳動(dòng)發(fā)熱計(jì)算的出發(fā)點(diǎn)是單位時(shí)間內(nèi) 產(chǎn)生的熱量 等于 散發(fā)的熱量 。19、蝸桿的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)是 軸面 模數(shù)，蝸輪的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)是 端面 模數(shù)。20、為了提高蝸桿傳動(dòng)的效率，應(yīng)選用 多 頭蝸桿；為了滿足自鎖要求，應(yīng)選= 1 。21、在普通蝸桿傳動(dòng)中， 蝸桿中間平面上 面上的參數(shù)是標(biāo)準(zhǔn)參數(shù)，在該面內(nèi)其嚙合狀態(tài)相當(dāng)于 齒輪和齒條 的嚙合。22、蝸桿傳動(dòng)的主要缺點(diǎn)是齒面間的 相對(duì)滑動(dòng)速度 很大，因此導(dǎo)致傳動(dòng)的 效率 較低、溫升較高。23、在蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿頭數(shù)z1越少，則傳動(dòng)效率越 低 ，自鎖性越 好 。24、由于刀具加工位置不同，圓柱蝸桿又分為法向直廓蝸桿、 阿基米德蝸桿、漸開(kāi)線蝸桿 等多種。25、蝸桿傳

33、動(dòng)的失效形式有 疲勞點(diǎn)蝕 、膠合、磨損、 輪齒折斷 。26、蝸桿材料按熱處理不同分有 硬面蝸桿 和 調(diào)質(zhì)蝸桿 。27、蝸桿傳動(dòng)除了作強(qiáng)度計(jì)算外，還須作熱平衡計(jì)算，其根本目的在于防止膠合。 （ ）28、蝸桿傳動(dòng)中，一般情況下蝸輪的強(qiáng)度較弱，失效總是發(fā)生在蝸輪上。 （ ）29、導(dǎo)程角是影響蝸桿傳動(dòng)嚙合效率最主要的參數(shù)之一。 （ ）30、左旋蝸桿與右旋蝸桿的原理相同，因此計(jì)算方法也相同，所以作用力方向也相同。 （× ）31、相嚙合的蝸桿和蝸輪的螺旋角必須大小相等，旋向相反。 （ × ）32、相嚙合的蝸桿和蝸輪的螺旋角必須大小相等，旋向相同。 （ ）33、蝸桿頭數(shù)少，傳動(dòng)效率高，但

34、傳動(dòng)比較小。 （ × ）34、在蝸桿傳動(dòng)中作用在齒面上的法向壓力仍可分解為圓周力、徑向力和軸向力。 （ ）35、在與基圓柱相切的截面內(nèi)，漸開(kāi)線蝸桿的齒廓一側(cè)為直線，另一側(cè)為曲線。 （ ）36、錐蝸桿傳動(dòng)的特點(diǎn)是：嚙合齒數(shù)多，重合度大。 （ ）37、閉式蝸桿傳動(dòng)的主要失效形式是（ D. ）。A. 蝸桿斷裂 B. 蝸輪輪齒折斷C. 磨粒磨損 膠合、疲勞點(diǎn)蝕38、用（ D ）計(jì)算蝸桿傳動(dòng)比是錯(cuò)誤的。A. i=1/2 B. i=/C. i= D. i=39、在蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)其他條件相同時(shí)，增加蝸桿頭數(shù)，則滑動(dòng)速度（ A ）。A. 增大 B. 減小C. 不變 D. 增大也可能減小40、蝸桿直徑

35、系數(shù)q（ A ）。A. q=dl/m B. q=dl mC. q=a/dl D. q=a/m41、在蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)其他條件相同時(shí)，增加蝸桿直徑系數(shù)q，將使傳動(dòng)效率（ B ）。A. 提高 B. 減小C. 不變 D. 增大也可能減小42、起吊重物用的手動(dòng)蝸桿傳動(dòng)，宜采用（ A ）的蝸桿。A. 單頭、小導(dǎo)程角 B. 單頭、大導(dǎo)程角C. 多頭、小導(dǎo)程角 D. 多頭、大導(dǎo)程角43、提高蝸桿傳動(dòng)效率的最有效方法是( A )。A. 增加蝸桿頭數(shù)z1 B. 減少蝸桿頭數(shù)C. 增大蝸桿分度圓直徑d1 D. 減小齒面相對(duì)滑動(dòng)速度vs44、一般中速中載條件下，蝸輪齒圈的材料應(yīng)選（ B ）。 A. 碳鋼 B. 青銅

36、C. 合金鋼 D. 鑄鐵45、蝸桿傳動(dòng)熱平衡計(jì)算的目的是為了控制溫升，防止（ D ）。A. 蝸桿力學(xué)性能下降 B. 蝸桿材料退火 C. 傳動(dòng)效率下降 D. 潤(rùn)滑油變性或齒面膠合46、在蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，除規(guī)定模數(shù)標(biāo)準(zhǔn)化外，還規(guī)定蝸桿直徑d1取標(biāo)準(zhǔn)，其目的是( B )。A限制加工蝸桿的刀具數(shù)量 B限制加工蝸輪的刀具數(shù)量并便于刀具的標(biāo)準(zhǔn)化 C為了裝配方便 D為了提高加工精度47、按蝸桿形狀不同，蝸桿傳動(dòng)可分為三類，其中不包括（ B ）A.圓柱蝸桿傳動(dòng) B.阿基米德蝸桿傳動(dòng) C.環(huán)面蝸桿傳動(dòng) D.錐蝸桿傳動(dòng)48、蝸桿傳動(dòng)的主要優(yōu)點(diǎn)不包括（ D ）A.結(jié)構(gòu)緊湊 B.工作平穩(wěn) C.無(wú)噪聲、沖擊振動(dòng)小 D.

37、比齒輪傳動(dòng)效率高第十四章1、鏈傳動(dòng)的動(dòng)載荷是隨著 鏈條節(jié)距 的增大和 鏈輪齒數(shù) 的減少而增加的。2、傳動(dòng)鏈的主要類型是 套筒 鏈、 滾子 鏈、齒形鏈和成型鏈。3、鏈傳動(dòng)工作時(shí)其轉(zhuǎn)速越高運(yùn)動(dòng)不均勻性越 明顯 故鏈傳動(dòng)多用于 低 速傳動(dòng)。4、鏈傳動(dòng)中即使主動(dòng)鏈輪的角速度1為常數(shù)也只有當(dāng)兩個(gè)鏈輪齒數(shù) 相同 且傳動(dòng)中心距為 節(jié)距 的整數(shù)倍時(shí)從動(dòng)鏈輪的角速度2和傳動(dòng)比才能得到恒定值。5、一般選用鏈輪齒數(shù)為 奇數(shù) ，節(jié)數(shù)為 偶數(shù) 的鏈條。6、 鏈傳動(dòng)瞬時(shí)傳動(dòng)比表達(dá)式是 R2·cos/R1·cos； 平均傳動(dòng)比表達(dá)式是 Z2/Z1 。7、與帶傳動(dòng)相比鏈傳動(dòng)的承載能力 高 ，傳動(dòng)效率高，作

38、用在軸上的徑向壓力 小 。8、鏈傳動(dòng)中當(dāng)兩鏈輪的軸線在同一水平面時(shí)應(yīng)將 緊 邊布置在上面 松 邊布置在下面。9、鏈傳動(dòng)的 平均 傳動(dòng)比恒定而 瞬時(shí) 傳動(dòng)比是變化的。10、對(duì)于高速重載的套筒滾子鏈傳動(dòng)應(yīng)選用節(jié)距 小 的 多 排鏈。11、鏈傳動(dòng)屬于嚙合傳動(dòng)，所以它應(yīng)用在平均傳動(dòng)比恒定的場(chǎng)合。 ( )12、鏈條速度v被限制在v<15m/s。( ) 13、對(duì)于一般鏈速v>0.6m/s的鏈傳動(dòng)，其主要失效形式為鏈條的過(guò)載拉斷。( × ) 14、選取鏈傳動(dòng)參數(shù)時(shí)要注意：小鏈輪齒數(shù)不能過(guò)少、大鏈輪齒數(shù)不能過(guò)多。( ) 15、當(dāng)鏈條的鏈節(jié)數(shù)為偶數(shù)時(shí)

39、，需采用過(guò)渡鏈節(jié)連接鏈條。 (× )16、多排鏈的排數(shù)一般不超過(guò)4排，以免各排受載不均。( ) 17、鏈傳動(dòng)在布置時(shí)，鏈條應(yīng)使緊邊在下，松邊在上。( × ) 18、在中心距大、傳動(dòng)比小和鏈速又不太高時(shí)，可選用較小節(jié)距的鏈條。(× ) 19、鏈傳動(dòng)的最大中心距為80p。 ( )20、選擇鏈條型號(hào)時(shí)，依據(jù)的參數(shù)是傳遞的功率和小鏈輪的轉(zhuǎn)速。 ( )21、鏈輪的齒數(shù)一般?。?B ）。 A偶數(shù)   B奇數(shù)   C能整除鏈節(jié)數(shù)的數(shù) D不能整除鏈節(jié)數(shù)的數(shù)22、鏈傳動(dòng)中，

40、當(dāng)鏈輪分度圓一定時(shí)，小鏈輪齒數(shù)過(guò)少將會(huì)導(dǎo)致（ A ）。   A鏈傳動(dòng)的運(yùn)動(dòng)不均勻性增加   B鏈節(jié)磨損后更易發(fā)生脫鏈現(xiàn)象  C小鏈輪的轉(zhuǎn)速過(guò)高   D小鏈輪過(guò)小23、下列鏈傳動(dòng)的瞬時(shí)傳動(dòng)比公式中，（ B ）是正確的。   A i=d2/d1   B i=n1/n2    C i=z2/z1 D i=z1/z224、當(dāng)V>0.6m/s時(shí)，下面那一項(xiàng)不是鏈傳動(dòng)的主要失效形式（ B ）   A滾子和套筒的沖擊疲勞強(qiáng)度 

41、;  B鏈條的靜力強(qiáng)度   C銷軸和套筒的抗膠合能力   D鏈板的疲勞強(qiáng)度25、中速中載時(shí)，鏈輪材料通常采用（ A ）。 A經(jīng)淬火處理的中碳鋼和合金鋼  B未經(jīng)熱處理的中碳鋼C HT100   D銅合金26、滾子鏈鏈條的主要參數(shù)是（ A ）。    A鏈節(jié)距   B鏈板的厚度   C銷軸的直徑   D銷軸的長(zhǎng)度27、鏈傳動(dòng)屬于（ D ）。    A兩零件直接接觸的嚙合傳動(dòng)

42、60;  B兩零件直接接觸的摩擦傳動(dòng)   C帶有中間撓性件的摩擦傳動(dòng)   D帶有中間撓性件的嚙合傳動(dòng)28、鏈傳動(dòng)中合理的鏈長(zhǎng)（ D ）。    A應(yīng)等于奇數(shù)倍鏈節(jié)距    B可為任意值   C按鏈輪齒數(shù)來(lái)決定   D應(yīng)等于偶數(shù)倍鏈節(jié)距29、鏈磨損后將會(huì)導(dǎo)致（ A ）。    A脫鏈   B銷軸的破壞   C套筒的破壞   D鏈板的破壞30、鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，大鏈輪齒數(shù)不超

43、過(guò)120，這是為了（ B ）。    A避免鏈輪過(guò)大   B避免出現(xiàn)跳齒和脫鏈等現(xiàn)象   C保證鏈傳動(dòng)的平穩(wěn)性   D限制傳動(dòng)比第十六章1、自行車的中軸是 轉(zhuǎn) 軸。2、為了使軸上零件與軸肩緊密貼合，應(yīng)保證軸的圓角半徑 小于 軸上零件的圓角半徑或倒角C。3、一般單向回轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)軸，考慮起動(dòng)、停車及載荷不平穩(wěn)的影響，其扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力的性質(zhì)按 脈動(dòng)循環(huán) 處理。4、傳動(dòng)軸所受的載荷是 轉(zhuǎn)矩 。5、工作時(shí)承受彎矩并傳遞轉(zhuǎn)矩的軸，稱為 轉(zhuǎn)軸 6、以傳遞轉(zhuǎn)矩為主，不承受彎矩或彎矩很小的軸，稱為 傳動(dòng)軸 7、軸上安裝輪轂部分叫做

44、 軸頭 8、軸上被支承部分叫做 軸頸 。9、聯(lián)接軸頸和軸頭的部分叫做 軸身 10、采用（ A ）的措施不能有效地改善軸的剛度。A改用高強(qiáng)度合金鋼 B改變軸的直徑C改變軸的支承位置 D改變軸的結(jié)構(gòu)11、對(duì)于受對(duì)稱循環(huán)轉(zhuǎn)矩的轉(zhuǎn)軸，計(jì)算彎矩（或稱當(dāng)量彎矩），應(yīng)?。?C ）。A0.3 B0.6 C=1 D1.312、按照承載情況，自行車的前軸是( C )。A. 傳動(dòng)軸 B. 轉(zhuǎn)軸 C. 固定心軸 D. 轉(zhuǎn)動(dòng)心軸13、工作時(shí)只傳遞轉(zhuǎn)矩，不承受彎矩的軸，稱為( C )。A. 心軸 B. 轉(zhuǎn)軸 C. 傳動(dòng)軸 D. 固定心軸14、按許用彎曲應(yīng)力計(jì)算轉(zhuǎn)軸的強(qiáng)度時(shí)，在當(dāng)量彎矩的計(jì)算式 中，系數(shù)是考慮( B )A.

45、 計(jì)算公式不準(zhǔn)確 B. 轉(zhuǎn)矩和彎矩的循環(huán)方式不同 C. 材料的抗彎與抗扭的性質(zhì)不同 D. 強(qiáng)度理論的要求15、當(dāng)轉(zhuǎn)軸所受的徑向力大小和方向不變時(shí)，其外圓面上任一點(diǎn)的應(yīng)力屬于（ C ）。A. 靜應(yīng)力 B. 脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力 C. 對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力 D. 一般循環(huán)變應(yīng)力16、后輪驅(qū)動(dòng)的汽車，支持后輪的軸是( B)。A心軸B. 轉(zhuǎn)軸C. 傳動(dòng)軸 D.曲軸17、在計(jì)算轉(zhuǎn)軸的強(qiáng)度時(shí)，安全系數(shù)法比當(dāng)量彎矩法更精確。 （ ）18、當(dāng)軸上有鍵槽時(shí)，考慮軸的強(qiáng)度，應(yīng)將軸頸增大一倍。 （ × ）19、當(dāng)軸的剛度不夠時(shí)，可以采取選用更好的材料來(lái)提高軸的剛度。 （ × ）20、按許用剪切應(yīng)力計(jì)算軸的強(qiáng)

46、度，計(jì)算精度比較低，但方法簡(jiǎn)便。 （ ）21、在一般情況下，軸的工作能力決定于它的強(qiáng)度和剛度，對(duì)于機(jī)床主軸，后者尤為重要。 （ ）22、碳素鋼比合金鋼廉價(jià)，對(duì)應(yīng)力集中的敏感性較小，所以應(yīng)用比較廣泛。 （ ）23、零件在軸上的軸向固定經(jīng)常采用平鍵、花鍵、成形聯(lián)接等方法。 （ × ）24、改變軸上零件的布置方案，可以減小軸受的扭矩。 （ ）25、在斜齒輪和直齒輪構(gòu)成的減速裝置中，斜齒輪應(yīng)放在低速級(jí)中（×）26、軸系結(jié)構(gòu)如圖所示，軸承的潤(rùn)滑方式為油潤(rùn)滑。指出該結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的錯(cuò)誤。要求： . 說(shuō)明圖中編號(hào)處的結(jié)構(gòu)錯(cuò)誤原因。.不必在圖中改正。解：未分開(kāi)加工面與未加工面，軸承端蓋中間應(yīng)設(shè)計(jì)

47、凹形；缺少調(diào)整墊片；無(wú)需彈性擋圈軸向定位；軸承應(yīng)位于軸承座孔內(nèi)；軸肩過(guò)高，軸肩高度不應(yīng)大于軸承內(nèi)圈高度的3/4；軸比轂略短，短23mm；鍵槽長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng)；軸套高度低于內(nèi)圈高度；軸徑在此處略小一點(diǎn)，便于軸承安裝；加密封圈，透蓋與軸不能接觸；與帶輪相配合軸段缺少鍵槽；軸比轂略短，短23mm，需用軸端擋圈進(jìn)行軸向固定。27、在圖示軸的結(jié)構(gòu)圖中存在多處錯(cuò)誤，請(qǐng)標(biāo)注序號(hào)指出錯(cuò)誤點(diǎn)，說(shuō)明出錯(cuò)原因，不需要在圖上改正解：1. 缺少調(diào)整墊片；2. 加密封圈，透蓋與軸不能接觸；3.鍵太長(zhǎng)；4.無(wú)定位軸肩；5. 軸徑在此處略小一點(diǎn)，便于軸承安裝；6. 軸肩過(guò)高，軸肩高度不應(yīng)大于軸承內(nèi)圈高度的3/4；7. 軸比轂略短，短

48、23mm；8.無(wú)定位；9.無(wú)墊片；10.軸承型號(hào)不一致；11、未分開(kāi)加工面與未加工面，軸承端蓋中間應(yīng)設(shè)計(jì)凹形。28、下圖為斜齒輪、軸、軸承組合結(jié)構(gòu)圖。齒輪用油潤(rùn)滑，軸承用脂潤(rùn)滑，指出該結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的錯(cuò)誤。要求： 在圖中用序號(hào)標(biāo)注設(shè)計(jì)錯(cuò)誤處； 按序號(hào)列出錯(cuò)誤，并用文字提出改正建議； 不必在圖中改正。解： 加調(diào)整墊片；軸肩過(guò)高，軸肩高度不應(yīng)大于軸承內(nèi)圈高度的3/4；鍵過(guò)長(zhǎng)；軸比轂略短，短23mm；套筒高度過(guò)高，高度不應(yīng)大于軸承內(nèi)圈高度的3/4；軸徑在此處略小一點(diǎn)，便于軸承安裝；加密封圈，透蓋與軸不能接觸； 兩端的軸承要設(shè)有擋油環(huán)（或封油環(huán)）加調(diào)整墊片；加鍵槽。29、下圖為斜齒輪、軸、軸承組合結(jié)構(gòu)圖。齒輪用油潤(rùn)滑，軸承用脂潤(rùn)滑，指出該結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的錯(cuò)誤。要求： 按序號(hào)列出錯(cuò)誤，并用文字提出改正建議； 不必在圖中改正。解：1、鍵槽過(guò)長(zhǎng)，無(wú)法安裝聯(lián)軸器；2、軸徑在此處略小一