高技計算題例

1、例1、制冷劑為R22蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)，具有汽液熱交換器；在冷熱交換中，利用30的冷凝液體將來自蒸發(fā)器飽和蒸汽從-10過熱到5；試回答下列問題：1）、分別繪出上述制冷循環(huán)有無回熱器時的系統(tǒng)原理圖和LgP-i圖，并分別注明；2）、若不設熱交換器（回熱器），其冷凝溫度為30,蒸發(fā)溫度為-10，理論循環(huán)的制冷系數(shù)COP為多少?3)、裝有熱交換器（回熱器）理論循環(huán)，制冷系數(shù)COP為多少？4）、裝有回熱器后，COP是增加還是減少、或不變？并說明R22制冷系統(tǒng)設置回熱器的理由。介：1）、A.有回熱器原理圖 B.無回熱器原理圖C.有回熱器LgP-i圖 LgP-i制冷循環(huán)圖 LgP 過冷 X=0 X=1 tg

2、 =21.13 tk=30 冷凝器高壓 3 3' 2' 2 PK 濕飽和蒸汽區(qū)域 節(jié)流閥 （汽液兩相區(qū)域） 壓縮機 To=-10 蒸發(fā)器低壓 4 0 1 tr=5 過熱區(qū)域 i kj/kg 226 444 237 402 413 i3=i3'-(i1-i0)D.無回熱器LgP-i圖LgP 過冷 X=0 X=1 tg =26 過冷區(qū)域 tk=30 過熱蒸汽區(qū)域 冷凝器高壓 3 3' 2' 2 PK 濕飽和蒸汽區(qū)域 節(jié)流閥 （汽液兩相區(qū)域） 壓縮機 To=-10 蒸發(fā)器低壓 4 0 1 tr=-4 過熱區(qū)域 i kj/kg 232 434 237 402 4

3、042）、無回熱器循環(huán)COP (*設過熱為有效過熱)3)、有回熱器循環(huán)COP 4）、R22系統(tǒng)裝有回熱器后，COP基本不變（略有減少）。R22系統(tǒng)設置回熱器理由：1.增加單位制冷量qo，增加總制冷量QO；2.提高吸氣過熱度，防止壓縮機液擊。例2、氨雙級壓縮制冷系統(tǒng)有一套一次節(jié)流中間空氣冷卻，中間冷卻器具有液體過冷卻顯著的氨雙級壓縮制冷系統(tǒng)：1）、試繪出該制冷系統(tǒng)原理圖、壓焓圖；2）、已知低壓級壓縮機制冷劑質(zhì)量流量為GL，請寫出進入高壓級壓縮機制冷劑質(zhì)量流量Gh計算公式。介：1)、A.該制冷系統(tǒng)原理圖 B.該制冷系統(tǒng)壓焓圖 2）、計算公式推導列氨中冷器熱平衡方程圖；所有進入總能量 所有出來總能量

4、(Gh-Gl)*i6+GL*i5+GL*i2=Gh*i3+GL*i7 去括號Gh*i6-GL*i6+GL*i5+GL*i2=Gh*i3+GL*i7 合并同類項 Gh*i6-Gh*i3=GL*i7-GL*i2 提取公因式 Gh*(i6-i3)=GL*(i7-i2) 最后得Gh計算公式： 請記住是7、2；6、3得：進入高壓級壓縮機制冷劑質(zhì)量流量Gh為 例3、一臺R22雙級壓縮制冷機的中間冷卻器，冷凝壓力下R22液態(tài)制冷劑溫度為30，流量為G10.6Kg/s，經(jīng)盤管過冷后，溫度為5，飽和蒸汽在-1下離開中冷器去高壓級壓縮機。試計算：因液態(tài)制冷劑在盤管內(nèi)過冷而蒸發(fā)的R22流量G2是多少？介：先根據(jù)已知

5、條件，在R22 、LgP-i圖上查相應參數(shù)，查圖：i5=236 kj/kg，i7=207 kj/kg，i3'=405 kj/kg，圖：二、列氟中冷器熱平衡方程式：G2*i6+G1*i5 = G2*i3+G1*i7G2*i6-G2*i3= G1*i7-G1*i5G2*(i6-i3) = G1*(i7-i5) 答：例4、已知某熱泵運行時，從室外低溫空氣中吸熱量為3.5kW，運行工況為：冷凝溫度tk=35,過冷溫度5，蒸發(fā)溫度to=-5,吸氣溫t1=10,制冷劑R22，求該裝置向室內(nèi)傳熱量Q.介：(一) .先根據(jù)已知條件，在R22 、LgP-i圖上作制冷循環(huán)圖，查參數(shù)：i3=236，i2=4

6、46,i1=413圖： LgP-I 制冷循環(huán)圖 LgP （Mpa） tk=30 冷凝器高壓 3 3' 2' 2 濕飽和蒸汽區(qū)域 節(jié)流閥 （汽液兩相區(qū)域） 壓縮機 蒸發(fā)器低壓 4 0 1 To=-5 i kj/kg 236 413 446(二) .計算：（設過熱發(fā)生在蒸發(fā)器內(nèi)、過冷發(fā)生在冷凝器內(nèi)）介：（一）、 介：（二）、 Qk=G*qk =71.2 kg/h×(446-236) kj/kg =14952 kJ /h =4.15 kW答：例5、一臺四缸全封閉式壓縮機，轉(zhuǎn)速n=29轉(zhuǎn)/秒，冷凝溫度30，蒸發(fā)溫度-15，吸入蒸汽溫度10，節(jié)流前過冷度5，制冷量70kW，R2

7、2制冷劑，氣缸直徑87mm，活塞行程70mm；試繪出制冷循環(huán)LgP-i圖，計算該壓縮機（此工況下）輸氣系數(shù)“”。介：（一）.根據(jù)已知條件，在R22、LgP-i圖上作制冷循環(huán)圖，查參數(shù)：i1=416、i2=456、i3=230、V1=0.088 m3/kg圖 LgP-I 制冷循環(huán)圖 LgP （Mpa） 冷凝器高壓 3 3' 2' 2 濕飽和蒸汽區(qū)域 節(jié)流閥 （汽液兩相區(qū)域） 壓縮機V1=0.088 m3/kg 蒸發(fā)器低壓 4 0 1 i kj/kg 230 416 456計算：1.已知壓縮機理論輸汽量Vh 2.單位質(zhì)量制冷量qoqo=i1-i4=416-230=186（kj/kg

8、）3.單位容積制冷量qv4.壓縮機實際輸汽量Vs5.輸汽系數(shù) 答：例6、5000Kg蘋果，入庫溫度20，要求在24小時內(nèi)降到8，以便進行貯存；已知蘋果質(zhì)量比熱容為3.76 kj/kg；求冷卻過程需要放出多少熱量Q.（每小時需要多少制冷量Q）介：Q=C*W*t Q=3.76×5000×(20-8)=3.76×5000×12=225600（KJ） 答：例7、某單級壓縮制冷系統(tǒng)，制冷劑為R22，總制冷量Qo=20kW，系統(tǒng)運行工況為：蒸發(fā)溫度to=5、吸氣溫度t1=15，冷凝溫度tk=40，過冷度為5（過冷后液體狀態(tài)點為3點）。試：一、畫出該循環(huán)示意圖，在R2

9、2壓焓圖上，找出下列狀態(tài)參數(shù)：Po、Pk、h1、V1、h2、h3、h4.1.單位制冷量qo；2.單位容積制冷量qv；3.單位壓縮功Wo；4.總制冷劑質(zhì)量流量G；5.壓縮機理論功率；6.單位散熱量qx；7.總的散熱量Qx；8.制冷系數(shù) ；9.同樣條件下，逆卡諾循環(huán)制冷系數(shù)c ；10.系統(tǒng)的熱力完善度n 。 s介：一、圖 lgp Qk=23.2kW 冷凝器高壓 3 3' A 2' 2 PK Al=3.2kW Q0=20kW V1= m3/kg 蒸發(fā)器低壓 4 0 1 PO h (i) kj/kg參數(shù)PoPkh1V1h2h3h4數(shù)值0.58 MPa1.53 MPa413 kj/kg

10、0.0425m3/kg440 kj/kg243 kj/kg243 kj/kg二、計算：1.qo= i蒸出-i蒸進=i1-i4=h1-h4 =413-243=170（KJ/Kg）2.3. Wo(A) = i壓出-i壓進=i2-i1=h2-h1 =440-413=27（KJ/Kg）4.5.6.qx (qk)= i冷進-i冷出=h2-h3 =440-243=197（KJ/Kg）7.Qx(Qk)=G*qk=423.5×197 =83430 kj/h=23.18（kW） 或者是Qx=0.118×197 =23.2 kj/s =23.2 kW8.9.10.補充（注）* 逆卡諾循環(huán)制冷系

11、數(shù)：2個等溫和2個等熵組成逆卡諾循環(huán)，制冷實質(zhì)是通過耗功從低溫熱源向高溫熱源散熱， TO = to+273 ； Tk = tk+273 *熱力完善度 n制冷循環(huán)離開逆卡諾循環(huán)程度 例8、制冷劑為R22的壓縮機制冷循環(huán)，總制冷量為80kW，蒸發(fā)溫度為-8，冷凝溫度為42，節(jié)流前無過冷，吸入蒸汽為干飽和蒸汽，試回答下列問題：1）、繪出該循環(huán)LgP-h圖和查出狀態(tài)點有關參數(shù)，2）、壓縮機吸入氣體，體積流量是多少？3）、壓縮機理論功率是多少？介：1）、LgP-h圖 Lgp-h 制冷循環(huán)圖 LgP X=0 X=1 （Mpa） 過冷區(qū)域 過熱蒸汽區(qū)域 冷凝器高壓 3 2' 2 PK 濕飽和蒸汽區(qū)域

12、 節(jié)流閥 （汽液兩相區(qū)域） 壓縮機V1=0.062 m3/kg 蒸發(fā)器低壓 4 1 h kj/kg 252 402 4402）、A.壓縮機吸入質(zhì)量流量GB.壓縮機吸入體積流量VsVs=G*V1=1920×0.062 =119（m3/h）=0.033（m3/s）或者B. 壓縮機吸入體積流量Vs3）、 答：例9、某風冷式冷凝器中，制冷劑冷凝時排放熱量為60Kw，傳熱面積為170m3，傳熱系數(shù)K以30w/m2k計算，冷凝溫度48,冷凝器進風溫度為35，空氣流量為15kg/s，空氣比熱容為1.0kj/kg，要求：1、計算冷凝器空氣的出風溫度，2、如在上述條件下運行，冷凝器傳熱面積是否足夠？如

13、不夠，冷凝面積應該為多少？3、如在上述條件下運行，會產(chǎn)生什么結果？4、可以采取什么措施加以改善？介：1、計算冷凝器出風溫度ta2： QC*W*(ta2-ta1) 4+35 39 （注：1kW1kJ/S） 2、計算冷凝面積是否足夠圖：.計算對數(shù)平均溫差tm.計算理論冷凝面積F理論Q=K*F*tm比較結果F理論（183m2） F實際（170 m2）實際傳熱面積不夠，傳熱面積應該為183m2 。3、在上述條件下運行，會產(chǎn)生什么結果？冷凝溫度tk上升，冷凝壓力Pk上升；制冷量Qo下降；排汽溫tp上升，電機電流上升等，易發(fā)生故障。4、可以采取什么措施加以改善。增大冷凝面積，至183 m2或以上；增大冷卻

14、風量，至足夠。例10、有一臺空氣冷卻式冷凝器，制冷劑冷凝時向空氣排放熱量Qk為70kW，冷凝器空氣側面積F為210 m2，冷凝面積為基準的傳熱系數(shù)K為0.037Kw/m2,空氣流量為6.6m3/S，（空氣密度為1.15kg/m3，比熱容為1.0kJ/kgK），若冷凝溫度為55，計算允許的空氣最高進口溫度是多少？介：一、Qk=C*W*t 70Kw=1.0 kJ/kg×6.6m3/S×1.15kg/m3×(t出風-t進風)即： -即：t出風=t進風+9.22 - 二、Qk=K*F*tm -三、圖 -將代入 -將代入，得：求：真數(shù) -將代入得：t40.6*第二種解法*（

15、可以省略部分步驟，直接得出答案）介：tkt進風+15 將、代入，最終得出：t進風 40.6答：例11、一臺8S12.5制冷壓縮機，汽缸直徑D12.5mm，活塞行程S100mm，轉(zhuǎn)速n960 r/min，汽缸數(shù)Z8個，制冷劑為R22；在下列工況下工作：冷凝溫度tk30，蒸發(fā)溫度to-15，液態(tài)制冷劑過冷度為5，吸入蒸汽過熱度為30；試一、在R22、P-i圖上畫出制冷循環(huán)圖；二、查出相應參數(shù)；計算：三、理論輸汽系數(shù)；四、實際輸汽量Vs（設輸汽系數(shù)0.74）；五、制冷量Qo；六、軸功率Ne（e=0.85）；七、COP ；八、排氣溫度tp .介：一、LgP-h圖二、參數(shù)tk=t4 to=t1t1t2t

16、5h1kJ/kghkJ/kgh22kJ/kgh4kJ/kgH5=h6kJ/kgV1m3/kg數(shù)值30-151585254004204612372300.09三、 四、 五、 六、 七、 八、由壓焓圖中，查得壓縮機排汽溫度為tp85 .答：*題目修正(參數(shù)會給出)例3、一臺R22雙級壓縮制冷機，冷凝壓力下R22液態(tài)制冷劑溫度為30，流量為G10.6Kg/s，經(jīng)盤管過冷后，溫度為5，飽和蒸汽在-1下離開中間冷卻器去高壓級壓縮機。示意圖如下；試計算：因液態(tài)制冷劑在盤管內(nèi)過冷而蒸發(fā)的R22流量G2是多少？介：圖 最好繪出LgP-h圖 列氟中冷器熱平衡方程：Q進 Q出 G3*(h1- h3) = G2*

17、(h2- h1) -G3 = G1G2 = 0.6- G2 - 式代入，得：（0.6 -G2）·（h1-h3）G2·（h2- h1）（0.6 -G2）×（237-205.9）G2×（406- 237）得：G2 0.093 kg/s 0.1 kg/s答：*一、冷風機的結霜與融霜 貯存1、分析冷風機結霜過程工作特性的變化 冷風機表面溫度遠低庫內(nèi)空氣溫度及冷藏貨物表面溫度。由于這個溫差，導致水蒸汽分壓力差，由此推動庫內(nèi)空氣及冷藏貨物表面的水分不斷向蒸發(fā)器表面遷移，并當蒸發(fā)器（冷風機）表面溫度低于0時形成霜（或冰）。由于庫內(nèi)空氣含濕量大，結霜會隨著時間的推移而不

18、斷加重。蒸發(fā)器（冷風機）結霜后，由于冰霜的導熱性差（1的霜層熱阻約等于32厚鋼鐵的熱阻），導致熱阻增加，傳熱系數(shù)K下降。同時由于霜層的積存，對冷風機來講會使空氣流通面積減小，汽流阻力增加，通風量降低，進而影響冷庫的降溫，減少制冷量，還會因空氣流量減少，造成冷風機電機處于負壓狀態(tài)，吸入壓力驟降而使風機電機損壞。所以結霜工況下冷風機主要運行工作特性的變化體現(xiàn)在：a、由空氣中凝析出來的霜積集在冷風機冷卻表面上，從而使霜的厚度不斷增大和其表面的溫度逐漸提高。這樣，結霜工況下冷風機的熱濕交換過程是一個一定可變范圍內(nèi)的不穩(wěn)定過程。b、霜是由冰晶構成的多孔性物質(zhì)，在冷風機運行過程中，空氣中的水蒸汽可在霜的質(zhì)

19、體中進行擴散、滲透，因而霜的容量和導熱系數(shù)在結霜過程中又是一個不斷變化著的過程。因此，對冷風機表面的結霜必須清除，而且由于結霜的不確定性，所以融霜過程也是一個較復雜的控制過程。2、依次說明制冷劑過熱蒸汽融霜、水融霜，過熱蒸汽與水結合融霜，電加熱融霜這幾種融霜方法的優(yōu)缺點。a、過熱蒸汽融霜： 過熱蒸汽融霜是將壓縮機排出的過熱氣體經(jīng)油分離器分油后送入蒸發(fā)器，利用過熱氣體冷凝時放出的熱量將蒸發(fā)器表面的霜層融化。氟系統(tǒng)為熱氟融霜；氨系統(tǒng)為熱氨融霜。 優(yōu)點：除霜速度快，電器附件少，可以帶出蒸發(fā)器內(nèi)多余的制冷劑或冷凍油。 缺點：過熱蒸汽要有足夠的熱量，否則化霜不徹底。過熱蒸汽易在冷風機內(nèi)冷凝成液體引起液壓

20、或由于過熱氣體進入蒸發(fā)器造成to、Po升高給壓縮機造成損壞，需要加裝氣液分離裝置或者蒸發(fā)壓力調(diào)節(jié)閥，融化下來的霜和水必須立即清除。b、水融霜： 水融霜通過淋水裝置向冷風機表面淋水，使霜層被水流帶來的熱量融化，從排水管排走。 優(yōu)點：除霜速度快，并且有清潔翅片的功能，操作簡單。 缺點：融霜水溫要適當（25左右）,過高產(chǎn)生“霧氣”，過低化霜時間長，水易損壞冷庫設備，易凍結，故排水要暢，不適用于長期低溫使用的冷庫中。c、過熱蒸汽與水結合融霜： 同時采用過熱蒸汽融霜與水融霜，融霜時先將過熱蒸汽送入冷風機，使冰霜與蒸發(fā)器表面脫開，然后淋水將冰霜沖掉。優(yōu)點：比單獨用水融霜效率高，還可利用過熱蒸汽“烘干”蒸發(fā)

21、器的表面，避免冷風機表面水膜結冰影響傳熱。缺點：操作及控制程序更復雜。d、電加熱融霜：利用電熱元件裝在冷風機翅片上通電發(fā)熱來融霜，一般用于小型冷風機上較多。優(yōu)點：安裝簡單，維修方便，不必改動制冷系統(tǒng)管路。缺點：融霜間隔時間的給定與實際情況比較難相符融霜時間過短化霜不徹底，而過長會加重冷庫熱負荷并導致壓縮機啟動時過載，低溫化霜時排水管要加熱以防凍結。二、闡述渦旋式制冷壓縮機的主要特點： 渦旋式制冷壓縮機是80年代才發(fā)展起來的一種效率高、體積小、重量輕、噪音低，結構簡單且運轉(zhuǎn)平穩(wěn)的新型壓縮機。 它主要由渦旋定子，渦旋轉(zhuǎn)子，曲軸、機座及防自轉(zhuǎn)機構組成。壓縮機的一個渦旋定子和渦旋轉(zhuǎn)子的渦卷之間和渦卷的

22、端板之間組成了汽缸工作容積。轉(zhuǎn)子與定子的渦卷呈漸開線，兩線基本相同。渦旋轉(zhuǎn)子和渦旋定子兩者中心相距旋轉(zhuǎn)半徑保持相位差180°亦相切，相對運動時，形成了由外圍向動定渦旋轉(zhuǎn)子中心移動的空間，以壓縮氣體。渦旋定子的外圈上開有吸氣孔，在端板的中心部分開有排氣孔，并被固定在機架上。工作時氣體制冷劑從渦旋定子渦卷的外部被吸入，在定子渦卷與旋轉(zhuǎn)渦卷所形成的空間中被壓縮，壓縮后的高壓氣體制冷劑從渦旋定子端板中心排出。渦旋式壓縮機工作分為吸氣、壓縮、排氣三個過程。但是它由兩個渦卷所組成的幾個不同空間幾乎同時進行著這三個過程，故進氣與排氣是連續(xù)進行的，其主要特點是：輸氣效率高，氣體泄漏量少，結構簡單，不

23、需要排氣閥組，工作可靠性和容積效率高，允許氣體制冷劑中帶少量液體。它與往復式壓縮機相比，在同等制冷量條件下，體積減少約40%,重量減輕約15%。三、往復式制冷壓縮機的輸氣系數(shù) 1、寫出往復式制冷壓縮機輸氣系數(shù)的表達式 制冷壓縮機的實際輸氣量V與理論輸氣量Vh的比值稱為壓縮機的輸氣系數(shù)，用代號表示 輸氣系數(shù)由容積系數(shù)v，壓力系數(shù)p，溫度系數(shù)t和氣密系數(shù) 組成，壓縮機的輸氣系數(shù)由上述四個系數(shù)的乘積組成。 Pk-壓縮機排氣壓力 KPa（絕對） Po-壓縮機吸氣壓力 KPa（絕對） Pk-壓縮機排氣閥引起的壓力降 KPa 對氨機：Pk0.058 Pk （KPa） ；對氟機：Pk0.1 Pk （KPa）

24、 m-多變膨脹指數(shù)；氨機m1.01.15、氟機m1.01.05c-相對余隙容積，一般為25 Po-吸氣時的壓力降 KPa 氨機：Po（0.030.05）Po KPa ； 氟機：Po（0.050.1）Po KPa To-絕對蒸發(fā)溫度 °K ；Tk-絕對冷凝溫度 °K 0.970.99 對雙級壓縮機，輸氣系數(shù)可按下列經(jīng)驗公式求得： 式中： PK-絕對冷凝壓力 KPa P01-絕對中間壓力 KPa P0-絕對蒸發(fā)壓力 KPa -壓縮指數(shù),氨機 =1.28 R12 =1.13 R22 =1.18歸納木村公式： 2、分別說明影響輸氣系數(shù)的主要因數(shù)：a. v的影響，C、 、v b. p

25、的影響，C、Po 、p c. t的影響， 、t d. 的影響， 、 總的影響因素 、 四、液泵的氣蝕 1、什么叫液泵的氣蝕液泵在運行時其內(nèi)部的液體壓力會發(fā)生變化。當泵內(nèi)部局部區(qū)域的壓力降低到液體汽化壓力以下時液體就要汽化，并產(chǎn)生大量汽泡，當含有大量氣泡的液體向前流經(jīng)葉輪高壓區(qū)時，汽泡周圍較大壓力的流體以很高速度沖向氣泡使其破裂。氣泡破裂瞬間產(chǎn)生很強烈的水擊作用，以很高的沖擊頻率打擊金屬表面，由于氣泡很多，沖擊應力可達幾千個大氣壓，金屬受疲勞破壞，表面剝落，形成傷痕，嚴重時會將壁厚擊穿，這種現(xiàn)象叫機械剝蝕，同時汽泡中還含有一些活潑氣體，當汽泡凝結時散發(fā)出的熱量對金屬會起化學腐蝕作用。這種機械剝蝕

26、和化學腐蝕現(xiàn)象總稱叫做汽蝕。2、有什么危害？a.材料破壞 b.噪聲和振動 c.性能下降（剝蝕與化腐） 沖擊脈動頻率=自然頻率-共振 氣泡堵塞流道Q，H, 效率3、怎樣預防？根據(jù)伯努力方程，設水池面為e-e.水泵入口中心為S- 則：（公式） Hg-泵的安裝高度，即e與s之間的距離。假定Pe=大氣壓Pa，水池面足夠大，Ve=0，則上式可整理成：阻力損失 令 為水泵吸入口真空度一般水泵安裝好以后，為定值，則安裝高度Hg上升，HS也上升，而Hs一旦升到造成液體汽化時的真空度Hsmax,則汽蝕就會發(fā)生。所以一般規(guī)定Hs<Hsmax. 即有HsHsmax-(0.3-0.5) 或 預防措施：一、合理選

27、擇安裝高度Hg汽蝕余量（凈正壓吸入壓頭）Net Positire Suction Head(簡稱NPSH)。汽蝕余量h分為：有效氣蝕余量ha ，必需汽蝕余量hr .有效氣蝕余量ha是指泵在吸入口處單位重量液體所具有的超過汽化壓力的富余能量，即液體所具有的避免泵發(fā)生汽化的能量。hr由吸入系統(tǒng)的裝置條件確定，而與泵本身無關。必須氣蝕余量hr hr與吸入系統(tǒng)的裝置情況無關，它是由泵本身的汽蝕性能所確定的。必需氣蝕余量hr是指液體從泵吸入口至壓力最低點的壓力降。即： Pk為泵內(nèi)液體最低壓力點的壓力。提高泵抗汽蝕性能的措施：一、提高泵本身的抗汽蝕性能，盡量減小hr . 二、合理地確定吸入系統(tǒng)裝置，以提高

28、ha . （一）減小hr的措施 . 降低Ps，Vs -適當增大葉輪入口直徑Do、增大葉片入口邊寬度b1（見圖）.采用雙級式葉輪.增加葉輪前蓋板轉(zhuǎn)彎處的曲率半徑，可減少局部阻力損失。.葉片進口邊適當加長，即向吸入方向延伸并做成扭曲形.首級葉輪采用抗汽蝕性能好的材料，如鎳鉻不銹鋼、鋁青銅、磷青銅等。（二）提高ha的措施.減小吸入管路的流阻，適當加大吸入管直徑，減少管路附件，并使吸入管長度最小。.合理確定兩個高度：即幾何安裝高度及倒灌高度.采用誘導 ？1 .采用雙重翼葉輪.采用超汽蝕泵.設置前置泵。五、蒸發(fā)器出口過熱度的控制 試比較電子膨脹閥和熱力膨脹閥的調(diào)節(jié)系統(tǒng)對蒸發(fā)器出口過熱度控制的特點。熱力膨

29、脹閥是用流量的變化調(diào)節(jié)蒸發(fā)器出口制冷劑蒸汽的過熱度，而不是調(diào)節(jié)蒸發(fā)溫度。它有內(nèi)平衡與外平衡之分，內(nèi)平衡用于蒸發(fā)器流阻忽略不計場合，外平衡用于蒸發(fā)器流阻較大場合。平衡方程分別為：內(nèi)平衡：P熱P0+P彈 P熱為出口過熱度產(chǎn)生的壓力. 外平衡：P熱P外+P彈 由于熱力膨脹閥的控制元件為機械式，故有：（1）、訊號的反饋有較大的滯后， （2）、控制精度較低， （3）、調(diào)節(jié)范圍有限。（在大流量變化，例如：變頻時），無法滿足大流量要求。電子膨脹閥是按照預設的程序，調(diào)節(jié)向蒸發(fā)器供液的流量的。比如：按熱交換器進、出口溫度之差的大小來控制過熱度T過熱=T出口T進口TC （TC-變頻引起的壓力損失計算修正值）電子膨

30、脹閥由于用電子元件控制，因而有：1.測出的過熱度大小比熱力膨脹閥測出的準確的多。2.直接測熱交換器出口的真實過熱度，信號傳遞快，調(diào)節(jié)反應迅速。3.閥本身有很好的線性流量特性，且調(diào)節(jié)范圍寬，可進行智能化調(diào)節(jié)，使制冷劑流量與熱交換器所需負荷能更精確地匹配。六、蒸發(fā)式冷凝器的排熱量 蒸發(fā)式冷凝器的排熱量是指什么？其主要影響因素有哪些？各因素如何影響蒸發(fā)式冷凝器的排熱量？蒸發(fā)式冷凝器是依靠冷卻水在管外蒸發(fā)吸熱，實現(xiàn)管內(nèi)制冷劑蒸汽冷卻、冷凝和過冷的冷凝器。由于蒸發(fā)式冷凝器的冷凝溫度可接近環(huán)境的濕球溫度，而濕球溫度總是干球溫度，故比空冷式更優(yōu)越，而且用潛熱散熱，散熱量更大，且不需要冷卻塔，故結構更緊湊，節(jié)

31、能效果更優(yōu)越。蒸發(fā)式冷凝器的散熱量Qk（kW）是指制冷劑放出的全部熱量，包括過熱蒸汽的冷卻，飽和蒸汽的冷凝以及液態(tài)制冷劑的過冷卻所散發(fā)的總熱量。影響Qk的因素主要有下列幾個：1.進入空氣濕球溫度的影響 （圖一）制造廠根據(jù)一定的濕球溫度和tk測出一個熱負荷值，此時K值為1。K值是隨tk和ts而升高的，所以在一定K值時，ts，tk也。例如：一臺R22蒸發(fā)式冷凝器，其熱負荷為設計工況的60%，即K=0.6，若Ts=20，則至圖一，tk應=30.5 .2.噴淋水量的影響傳熱系數(shù)KC·G0.48·L0.22 公式：(Xo+X) (Xo)+ (Xo) X 20.4821-0.522+(

32、2x)×(-0.52) =2+2 n2×(-0.52) =2+2×0.693×(-0.52) =2-0.72 1.28C為常數(shù) G為噴淋水量 L為空氣流量若噴淋水量增加一倍，則20.48=1.4，即傳熱系數(shù)K增加1.4倍。根據(jù)經(jīng)驗：噴淋水量以能全部潤濕管表面形成連續(xù)的水膜為最佳，超過這個噴淋水量，反而不利于熱交換，而同時會造成水泵功率增大。3.空氣流量或風量；風量，K也，即L0.22=1，公式：K0.86倍，但風量增大過多，會使風機電耗增加，帶走過多水滴；經(jīng)驗證明，風量以0.03m3/s/kW為宜。F為0.25 m2/kW為宜，G =0.018 L/s/

33、kW為宜?？諝饨?jīng)冷凝器壓降250375Pa，蒸發(fā)水量1.5 L/kW，冷卻水消耗量為2.2 L/h/kW為宜。七、一機多庫 如何實現(xiàn)一臺壓縮機控制二個不同蒸發(fā)器進行工作？并繪制出該制冷系統(tǒng)的原現(xiàn)圖和壓焓圖。如何實現(xiàn)工作？1.在二個蒸發(fā)器（高溫庫、低溫庫）；進口各用一個熱力膨脹閥。 2.在高溫庫出口裝一個背壓閥（蒸發(fā)壓力調(diào)節(jié)閥）；在低溫庫出口裝一個止回閥（單向閥），通過調(diào)節(jié)從而能保持不同的蒸發(fā)壓力（即蒸發(fā)溫度）。八、蒸發(fā)式冷凝器的選用寫出蒸發(fā)式冷凝器的選用計算方法，說明壓縮機排熱量的計算方法，列出簡要計算公式。制冷系統(tǒng)的總排熱量 Qk蒸發(fā)器負荷壓縮機電機消耗功率 （以上均以kW計）根據(jù)Qk以及t

34、k和濕球溫度系數(shù)（見旁表），用QK乘以此系數(shù)待修正后的排熱負荷。再選設備表中適當機型。列如：已知蒸發(fā)器負荷1000kW，制冷劑NH3(氨).冷凝溫度tK=36，濕球溫度26，壓縮機所耗功率300kW，選型程序：Qk(1000+300)=1300Kw由表3查得：tk=36，t濕球=26，排熱系數(shù)=1.39，修正后排熱量=1300×1.39=1.807kW。從表1、可選取ATC440型（排熱量為1896kW），該機組為美國（上海合眾益美高）產(chǎn)品 evapco 表1、機組排熱能力直按驅(qū)動型型號排熱量（kW）型號排熱量（kW）ATC-50215-120517-65280-135582-803

35、45-105646-90388-165711-105452/皮帶驅(qū)動型號 型號排熱量（kW）型號排熱量（kW）ATC-180775-3201379-200862-3701594-210905-4151788-230991ATC-4401896-2601120-4852089-2851228ATC-440工程數(shù)據(jù)：風機，（2）7.5kW；風量，36.8m3/s；重量，（允許）10205kW；最重部件風機/盤管端6250kg；R717充注量240kg；噴淋泵4kW；流量50.5 L/S181.8噸/h；接管尺寸200mm；高度H=2953mm；遠置貯水槽容量870升。九、自動保護 液泵供液的制冷系

36、統(tǒng)中，與活塞式壓縮機連鎖的自動保護主要有哪些？圖片：安全保護名稱安全保護的目的安全保護措施與壓縮機聯(lián)鎖低壓儲液器液位控制為保證蒸發(fā)器和氨泵正常工作，要求保持一定液位；另外，為保持氣液分離效果，防止液位過高，氨液進入壓縮機而產(chǎn)生液擊現(xiàn)象，要求限制高液位。用遙控液位計（電感式浮球遙控液位計），通過電磁閥和主閥來控制。當液位下降至下限位值時，電磁導閥開啟，主閥開啟，向低壓儲液器供液，使液面回升，當液面回升至上限時，電磁導閥關閉，主閥關閉，停止向低壓儲液器供液。（手動）否（自動）與壓縮機聯(lián)鎖。先開機，降低Po,當Po到達蒸發(fā)器所需值時，壓力控制氨泵自動啟動。氨泵供液量控制由于一臺氨泵向幾個庫房蒸發(fā)器供

37、液，若一部分庫房t已達給定值，停止進液降溫時，會造成氨泵供液量過剩，引起排出壓力過高。在泵的出口安裝旁通閥，當排出壓力超出給定值時，旁通閥打開，將多余氨液旁通到低壓儲液器。無氨泵氣蝕保護防止氨泵缺液運轉(zhuǎn)產(chǎn)生氣蝕事故。在氨泵的進出口之間安裝壓差控制器。當這個壓差低于給定值時，氨泵停止運轉(zhuǎn)。無壓縮機高低壓保護防止壓縮機排氣壓力過高，吸氣壓力過低。采用高低壓控制器。當排氣壓力過高，吸氣壓力過低，即切斷壓縮機電源。有壓縮機油壓差保護防止油壓過低及由于堵塞引起斷油，保證壓縮機正常供油。采用壓差控制器，當壓縮機油壓高于設定壓差時，切斷壓縮機電源。有電動機過載保護防止電動機燒毀。采用熱繼電器保護。有壓縮機冷

38、卻保護保證只有在冷卻水先接通的條件下才允許壓縮機啟動工作。安裝水電磁閥及液位繼電器控制壓縮機缸套冷卻水。有缺油保護防止壓縮機供油缺乏。應用光電管來控制供油泵的工作，實現(xiàn)自動加油。有十、螺桿式制冷壓縮機 扼要說明螺桿式制冷壓縮機的內(nèi)容積比和可變內(nèi)容積比的含義。在螺桿式制冷壓縮機的壓縮過程中，齒槽與排氣孔口隔絕，因此當吸氣壓力P1一定時，在齒槽與排氣口連通之前，齒槽內(nèi)有一固定的最高壓力內(nèi)壓力Pn。內(nèi)壓力比即指Pn與P1之比， =PN/P1當內(nèi)壓力Pn已壓至高于排氣管中的壓力P2時，齒槽才與排氣口相通，并進行排出過程，由于PnP2，多消耗的壓縮功如圖a中的陰影面積所示；如果內(nèi)壓力Pn小于排氣管中的壓

39、力P2時齒槽就與排氣口相通，排氣管中的氣體將回流入齒槽中，使齒槽內(nèi)壓力很快升高到P2，然后再進行排出過程，多消耗的排氣功如圖b中的陰影面積所示。當Pn=P2時，壓縮機才沒有消耗額外功，如圖C所示。因此在螺桿制冷壓縮機中，只有當氣體在機內(nèi)壓縮終了時的壓力Pn=P2，或說內(nèi)壓力比等于外壓力比（即排氣壓力P2與吸氣壓力P1之比）時，效率最高。圖片：所謂內(nèi)容積比是指壓縮機吸入終了時的容積V1和壓縮終了時的容積V2之比，即：n-多變壓縮指數(shù) （ NH3:n=1.25 ; R12、R22:n=1.15 ） 由上式可知，內(nèi)壓力比為容積比的選擇依據(jù)，而內(nèi)壓力比的確定又應該力術等于或接近外壓力比（ ）在吸氣容積

40、一定時，內(nèi)容積比完全取決于排氣口的形狀與位置，因此在設計中將排氣口做成兩部分，一部分是在排氣端座上的軸向排氣孔口，另一部分則是在滑閥端部內(nèi)圓壁上的徑向排氣口，藉更換螺桿壓縮機排氣口可調(diào)的滑閥即可得到不同的內(nèi)容積比以使運轉(zhuǎn)時內(nèi)壓力比接近或者等于外壓力比。螺桿制冷壓縮機的制造廠一般都生產(chǎn)具有不同內(nèi)容積比的產(chǎn)品（例如4.8，3.5，2.4）以滿足低溫、中溫和高溫的用途要求。由于tk的變化及滑閥卸載的影響，實際的內(nèi)容積比與外容積比往往有差異，造成功率損失。為此，近年來設計了一種可變內(nèi)容積比的壓縮機。固定內(nèi)容積比的壓縮機滑閥固定部分是不動的（固定的），當負荷達到100%時，滑閥移動部分與固定部分接觸時就

41、停止了動作。而可變內(nèi)容積比的壓縮機則將滑閥固定部分改成油壓控制的可移動滑塊。利用排氣壓力和內(nèi)壓力的比較（一般內(nèi)壓力中P1基本不變），由油壓將滑塊止塊在滑閥孔內(nèi)移動到不同位置，使滑閥上的徑向排氣口在運轉(zhuǎn)時重新定位，從而在廣闊的工況范圍內(nèi)無級調(diào)節(jié)內(nèi)容積比的大小。十一、制冷系統(tǒng)壓力試驗和檢漏過程中的安全措施。1、壓力試漏可用氮氣、干燥壓縮空氣或開啟式壓縮機用普通壓縮空氣，嚴禁用氧氣充壓，因為會引起爆炸。2、加壓時，一般低壓系統(tǒng)為1.2MPa，高壓系統(tǒng)一般為1.8MPa。用肥皂水檢漏，然后保壓24小時，以壓力不變?yōu)楹细瘛?、壓縮機進、排氣壓差應1.4MPa4、用壓縮機壓縮空氣時，排溫120，油壓不高于0.3MPa。5、不允許關閉機器和設備上的安全閥。6、試壓時可將相應的壓力表、油泵控制閥等不允許超壓的元件關閉，以免損壞。十二、試分析影響雙級壓縮制冷系統(tǒng)中間壓力的主要因素。1、Pk的變化，當Po不變時，Pk，Pz，Pk，Pz2、Po的變化，當Pk不變時，Po，Pz，Po，Pz3、高、低壓級容積比變化，當Pk，Po不變，改變高、低壓級的容積配比值