混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計計算題

1、第二章1柱下獨立基礎(chǔ)如題37圖所示?；A(chǔ)頂面作用的軸向壓力Nk=700kN，彎矩Mk=200kN·m，剪力Vk=25kN，修正后的地基承載力特征值a=200kNm2，已知基礎(chǔ)底面尺寸b=3m，=2m，基礎(chǔ)埋置深度d=1.5m，基礎(chǔ)高度h=1.0m，基礎(chǔ)及以上土的重力密度平均值m=20kNm3。試驗算地基承載力是否滿足要求。（2008.10）2某軸心受壓柱，采用柱下獨立基礎(chǔ)，剖面如題37圖所示。基礎(chǔ)頂面軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值Nk=720kN，修正后的地基承載力特征值fa=200kN/m2，基礎(chǔ)埋置深度d=1.5m，設(shè)基礎(chǔ)及其以上土的重力密度平均值。試推導(dǎo)基礎(chǔ)底面面積A的計算公式并確定基礎(chǔ)底面尺

2、寸（提示：設(shè)底面為正方形）。4.某單層廠房現(xiàn)澆柱下獨立錐形擴展基礎(chǔ)，已知由柱傳來基礎(chǔ)頂面的軸向壓力設(shè)計值N=3900kN，彎矩設(shè)計值M=1700kNm，剪力設(shè)計值V=60kN?；A(chǔ)的高度 h=1500mm，基礎(chǔ)埋深2.0m，地基土承載力設(shè)計值f=420kN/m2，基礎(chǔ)及其上回填土的平均容重 m=20kN/m3。試求基礎(chǔ)底面積。(2005.1)5.如圖1所示的某一單跨等高排架，左柱A與右柱B是相同的，柱子總高度為H2=13.2m,上柱高度H1=4m。左柱A和右柱B在牛腿面上分別作用有M1=103kNm,M2=60kNm的力矩。已知當(dāng)柱子下端是固定端，上端是水平不動鉸支座，在牛腿面上作用有M時，水

3、平不動鉸支座的水平反力R=C3·，C3=1.26。請畫出柱子A和柱子B的彎矩圖，并標(biāo)明柱底截面的彎矩值。(2005.1)6兩跨等高排架結(jié)構(gòu)的計算簡圖如題39圖所示。已知排架柱總高度為11m，上柱高為3.3m；W=2.5kN，ql=2kNm，q2=1.2kNm，A、B、C柱抗側(cè)剛度之比為11.21。試用剪力分配法求B柱在圖示荷載作用下的柱底彎矩。(提示：柱頂不動鉸支座反力R=C11qH，C11=0.35)（2008.10）7單層廠房排架結(jié)構(gòu)如題39圖a所示，吊車橫向水平剎車力為50kN。試用剪力分配法計算各柱的柱頂剪力。（提示：反力系數(shù)C5A=0.68,C5B=0.70，見題39圖b(

4、1)、b(2)；u1=1.25u2，見題39圖b(3)、b(4)）。（2008.1）8單層單跨排架計算簡圖如圖所示。A、B柱截面形狀和尺寸相同，作用在牛腿頂面的彎矩：Mmax=86kN·m，Mmin=32kN·m。試用剪力分配法求B柱在圖示荷載作用下的彎矩圖。(2007.10)（提示：彎矩作用在牛腿頂面時，柱頂不動鉸支座反力R=C3，C3=1.1）10.某鋼筋混凝土單層廠房排架如圖所示，上柱高3m，下柱高9m；作用于柱頂?shù)乃郊辛=40kN；作用于柱A、柱C下柱頂部的彎矩MA=MC=60kN·m(作用方向如圖所示)；A、B、C柱的抗剪剛度比值為KAKBKC=1

5、21；試用剪力分配法畫出B柱的彎矩圖。(2005.10)11柱子牛腿如圖所示。已知豎向力設(shè)計值Fv=300kN，水平拉力設(shè)計值Fh=60kN，采用鋼筋為HRB335（fy=300N/mm2）。試計算牛腿的縱向受力鋼筋面積。(2007.10)（提示：as=60mm；A=當(dāng)a<0.3h0時，取a=0.3h0）14鋼筋混凝土牛腿如圖所示。作用在牛腿頂部的豎向壓力設(shè)計值為100kN，水平拉力設(shè)計值為120kN，試計算牛腿的水平縱向受拉鋼筋A(yù)S，并畫出其布置示意圖。（提示：，fy=300N/mm2，as=35mm；無需驗證a的適用范圍）(2006.1)15某單跨單層廠房，柱距6m，設(shè)計時考慮兩臺橋

6、式吊車，其最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值分別為165kN和115kN，吊車位置及影響線如圖所示。試計算影響線中的y2、y3及支座豎向反力最大設(shè)計值Dmax。（提示：兩臺吊車的荷載折減系數(shù)=0.9，吊車荷載的分項系數(shù)Q1.4）(2006.1)16.某單層廠房排架結(jié)構(gòu)及風(fēng)載體型系數(shù)如圖所示。基本風(fēng)壓WO=0.4kN/m3，柱頂標(biāo)高+11.8m，室外天然地坪標(biāo)高為-0.3m，排架間距B=6m，求作用在排架柱頂處的風(fēng)荷載設(shè)計值。(2005.10)（提示：距地面10m處，z=1.0；距地面15m處，z=1.14；其他高度z按內(nèi)插法取值）第三章1兩層三跨框架如題36圖所示，括號內(nèi)為各桿相對線剛度。試用反彎點法求梁AB的B

7、端彎矩。2某兩層三跨框架如題36圖所示，括號中數(shù)值為梁的相對線剛度。二層各柱線剛度均為1.0×104kN·m,邊柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0.6，中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0.7。試用D值法求梁AB的B端彎矩（提示：二層柱反彎點高度比為y=0.55）。（2008.1）3某多層框架的計算簡圖如圖所示。底層各柱線剛度為0.9×104kN·m，底層邊柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0.6，底層中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0.7。試計算該框架由梁柱彎曲變形引起的底層的層間側(cè)移值。(2007.10)6某多層框架鋼筋混凝土矩形柱，承受軸向壓力設(shè)計值N680kN，剪力設(shè)計值V350kN；

8、柱凈高Hn3200mm，截面寬度為400mm，截面有效高度為560mm；配有箍筋10100；材料強度fc=12.5N/mm2，fyv=210N/mm2;受剪承截力抗震調(diào)整系數(shù)RE=0.85。試驗算該柱抗剪承載力是否滿足。(2006.1)（提示：V；無需驗證及N的適用范圍）7某框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖所示，各桿線剛度的比值均為1，q=3kN/m,l=6m。試用分層法計算并畫出頂層AB梁的彎矩圖。（提示：梁的固端彎矩為）(2006.1)8.如圖所示框架結(jié)構(gòu)，底層各柱線剛度均為2.8×1010N·mm；底層各柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)的取值分別為：邊柱=0.6，中柱=0.7；試用D值法求該

9、框架底層柱AB的柱端彎矩。（提示：底層邊柱修正后的反彎點高度比y=0.65）(2005.10)9.某兩層兩跨框架的計算簡圖如圖2所示，試用反彎點法求該框架各桿件的端彎矩并畫出彎矩圖。(圖中括號內(nèi)的數(shù)值為該桿件的線剛度) (2005.1)第五章1單層單跨框架如題38圖所示。層高5m，重力荷載代表值為6000kN。每根柱子的側(cè)移剛度均為50000kNm，反彎點高度比h=0.6；抗震設(shè)防烈度為8度，=0.16；場地特征周期為0.25s。當(dāng)水平地震作用于該框架時，試用底部剪力法計算A柱的下端彎矩。 (提示：)（2008.10）2題40圖所示框架結(jié)構(gòu)的重力荷載代表值Gl=G2=G3=G4=1500kN，

10、各層邊柱D值均為1.5×104kNm，各層中柱D值均為2.5×104kNm。試按公式T1=1.7計算其自振周期。(提示：=0.6) （2008.10）3某框架結(jié)構(gòu)如題38圖所示，重力荷載代表值G1=G2=G6=1200kN。各層邊柱D值均為1.2×104kN/m，各層中柱D值均為2.2×104kN/m，考慮非承重墻影響的周期調(diào)整系數(shù)為0.7。試按頂點位移法計算其基本自振周期。（提示：T1=1.7）（2008.1）4某兩跨等高排架如題40圖所示。排架柱高為6m，排架柱A、B、C的側(cè)移剛度之比為121，橫梁平面內(nèi)剛度無窮大，集中于柱頂處的總重力荷載代表值為6

11、000kN；結(jié)構(gòu)的自振頻率為2.5Hz，場地特征周期為0.3s，抗震設(shè)防烈度為8度。試用底部剪力法計算柱A的地震剪力、底部彎矩，并畫出該柱的彎矩圖。（提示：max=0.16，）（2008.1）5某五層鋼筋混凝土框架，底層層高4.0m，二五層層高均為3.0m，集中于樓蓋和屋蓋處的重力荷載代表值分別為G1=G2=G3=G4=2000kN，G5=1500kN，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計地震分組為第一組，類場地，場地特征周期為0.35s，結(jié)構(gòu)基本自振周期T1=0.55s。試用底部剪力法計算多遇水平地震作用下頂層的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值。(2007.10)（提示：max=0.16;當(dāng)T=(0.00.1)s時，

12、(0.451.0)max；當(dāng)T=(0.1Tg)s時，max；當(dāng)（gg）s時，max；當(dāng)1.4g時，n=0；當(dāng)T1>1.4Tg時,n=0.08T1+0.07）6單跨排架如圖所示。排架柱高為5m，兩側(cè)柱截面尺寸、配筋及材料均相同，橫梁平面內(nèi)剛度無窮大，集中于柱頂標(biāo)高處的總重力荷載代表值為6000kN；當(dāng)500kN水平力作用于柱頂時，其頂點位移角為1/1000；抗震設(shè)防烈度為8度，場地特征周期為0.3s。試用底部剪力法計算柱A的地震剪力及底部彎矩。（提示：max=0.16，）(2007.10)11一單層框架如圖示。已知當(dāng)柱頂作用1kN水平力時，柱頂產(chǎn)生0.1mm的水平位移，Tg=0.4s,ma

13、x=0.16，重力荷載代表值G1000kN，試進(jìn)行如下工作：（1）計算結(jié)構(gòu)在地震作用下的底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值；（2）假定柱子反彎點高比y=0.65，畫出地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的框架彎矩圖。（提示：T=）(2006.1)12.某三層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖如圖所示。各層重力荷載代表值為G1=G2=G3=1200kN，各層的層剛度K1=K2=K3=20000kN/m，當(dāng)取max=0.16，Tg=0.4s時，試用底部剪力法計算結(jié)構(gòu)最大層間位移。(2005.10)（提示：T1=1.7）13.某單層單跨廠房排架結(jié)構(gòu)如圖所示，集中于柱頂?shù)闹亓奢d代表值G=800kN，結(jié)構(gòu)總側(cè)移剛度K=4×104kN/m，A、B柱側(cè)移剛度相同，抗震設(shè)防烈度為8度（近震）（max=0.16）類場地（Tg=0.3s），考慮空間工作和扭轉(zhuǎn)影響的效應(yīng)調(diào)整系數(shù)為0.75，考慮非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的周期調(diào)整系數(shù)為0.8。求結(jié)構(gòu)的底部剪力及A柱的剪力、