混凝土結(jié)構(gòu)單層廠房排架柱設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、混凝土結(jié)構(gòu)單層廠房設(shè)計(jì)一設(shè)計(jì)資料1.工程概況某鍛工車間為一單層單跨鋼筋混凝土裝配式結(jié)構(gòu)，跨度18m,長(zhǎng)度66m，選用兩臺(tái)中級(jí)工作制橋式吊車，軌頂標(biāo)高9.8m，考慮散熱通風(fēng)要求，需設(shè)置天窗及擋風(fēng)板2.設(shè)計(jì)要求.完成屋面板、屋架、天窗架、天溝、吊車梁、基礎(chǔ)梁等構(gòu)件的選型，幵初步確定排架柱的截面尺寸；.進(jìn)行結(jié)構(gòu)布置（包括支撐布置）.排架荷載計(jì)算；.排架內(nèi)力計(jì)算；.排架內(nèi)力組合；.柱子配筋設(shè)計(jì)（包括牛腿）.柱下單獨(dú)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)；.繪制施工圖（1號(hào)圖紙及2號(hào)圖紙各一張），內(nèi)容包括基礎(chǔ)平面布置圖及基礎(chǔ)配筋圖屋蓋結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)平面布置圖柱子配筋圖設(shè)計(jì)資料3.1荷載鋼筋混凝土容重25KN/m3一磚墻（單面粉刷）4

2、.92KN/m220mm水泥砂漿找平0.4 KN/m2 鋼門窗自重0.4 KN/m2 鋼軌及墊層0.6 KN/m2 二氈三油防水層0.35 KN/m2(沿斜面)屋面活荷載0.5KN/m2 （沿水平面）屋面積灰荷載0.5KN/m2（沿水平面）施工活荷載0.5KN/m2（沿水平面）3.2工程地質(zhì)資料由勘察報(bào)告提供的資料，天然地面下1.2m處為老土層，修正后的地基承載力為120 KN/m2，地下水位在地面下1.3m（標(biāo)高-1.45m）3.3材料混凝土：柱C30，基礎(chǔ)C15置車置鋼筋：受力筋為HRB335級(jí)鋼筋，鋼箍、預(yù)埋件及吊鉤為HPB235級(jí)鋼筋砌體：M5磚，M2.5砂漿B吊車位位天窗位置吊A圖1

3、建筑平面圖+17.520+15.150-0.150圖2 建筑立面圖AB圖3 建筑剖面圖二結(jié)構(gòu)選型和結(jié)構(gòu)布置1.屋面板采用 1.5m×6m 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土屋面板G410(一)、（二），板自重 1.3，嵌縫重0.1（均沿屋架斜面方向）2.天溝板天溝板G410(三)的截面尺寸見圖4，重17.4KN/塊（包含積水重）。11.5KN26.2KN26.2KN11.5KN圖4 天溝板截面尺寸（單位：mm）圖5天窗架及擋風(fēng)板示意圖（單位：mm）3.天窗架門型鋼筋混凝土天窗架（G316）的示意圖如圖5。4.屋架預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土折線型屋架YMJA-18-xBb，屋架的幾何尺寸如圖6上弦桿b×

4、h=240mm×220mm下弦桿b×h=240mm×220mm腹桿b×h=120mm×240mm（F1）b×h=200mm×240mm（F2）b×h=120mm×120mm（F3F6）屋架自重：60.5KN/榀i=1/5i=2/15F1F2F3F4F6AB圖6 屋架幾何尺寸5.屋蓋支撐0.05 KN/m2（沿水平面）6.吊車梁重44.2 KN/根（高1200mm）7.基礎(chǔ)梁重15.7 KN/根8.連系梁、過梁均為矩形截面，尺寸見剖面圖39.排架柱尺寸：上柱為矩形400mm×400mm下柱為工字型

5、400mm×800mm圖7 排架柱上柱截面圖8 排架柱下柱截面圖9 排架柱標(biāo)高10.基礎(chǔ)采用單獨(dú)杯形基礎(chǔ)或條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為0.6m，如圖11TGB-2TGB-1ZC-1HG ZC-2CC-2ZC-1LL-1LL-1YDL-1111LL-2LL-1LL-1LL-1HGHGHGHGHGBYDL-1YDL-YDL-YDL-YDL-2SC1YWGACC-3 LG SC-3LGLGLGLGLGLGLGLGLGHGSC2YWGAKZ-1HGHGHGHGHG HGHGHGHGHGHGSC-3CC-3YWGAYWGAYWGAYWGALGLGLGLGLGLGLGLGCC-1SC2L-2LGLG

6、HGYDL-1YDL-1YDL-1YDL-1YDL-1YDL-2LL-2LL-1LL-1LL-1LL-1LL-1HGHG HGZC-2ZC-1HGHG HGACC-2ZC-1123456789101112圖10結(jié)構(gòu)平面布置圖J-2Z-2Z-3Z-1Z-2Z-3Z-1Z-2Z-3KZ-1J-2KZ-1JL-3JL-1JL-1JL-1JL-1JL-1JL-1JL-1JL-3BJL-2J-1L-2J-1JL-3JL-1JL-1JL-1JL-1JL-1JL-1JL-1JL-3AZ-3Z-2Z-1Z-3Z-2Z-1Z-3Z-2123456789101112圖11柱、基礎(chǔ)平面布置圖三.排架的荷載計(jì)算JL-

7、21.恒載1.1屋蓋部分傳來的恒載P1p天窗重26.2×2=52.4KN 屋面板重1.3×6×18=140.4 KN 嵌縫重0.1×6×18=10.8 KN 防水層重0.35×6×18=37.8 KN 找平層重0.4×6×18=43.2 KN 屋蓋支撐重0.05×6×18=5.4 KN 屋架重60.5 KN350.5 KN每塊天溝板及積水重17.4 KNP1p=350.5/2+17.4=192.3KN1.2柱自重P2p 和P3p上柱重：P2p=25×0.4×0.4&

8、#215;3.6=14.4 KN下柱重：柱身25×0.187×7.2+0.4×0.8×（0.2+0.4+0.6）=43.26KN牛腿25×（0.8+1）/2×0.2+0.4×1×0.4=5.8 KN P3p=38.46+5.8=49.06KN1.3混凝土吊車梁及軌道中的P4pP4p=44.2+0.6×6=47.8KN2.活荷載2.1屋面活荷載P1Q雪荷載為0.35KN/m2，屋面積灰荷載為0.5KN/m2，屋面活荷載為0.5KN/m2。排架計(jì)算時(shí)，屋面積灰荷載不雪荷載或屋面均布活載中較大值同時(shí)考慮。P1Q

9、=(0.5+0.5)×6×18/2=54KN P1Q的作用位置同P1p2.2吊車荷載采用兩臺(tái)中級(jí)工作級(jí)別吊車，起重量分別為Q=10t,20/3t.吊車具體參數(shù)見表1表1吊車荷載表吊車跨度Lk=16.5m額定起重量Q(t)吊車寬度B(m)輪距K(m)吊車總重G(m)小車重g(KN)最大輪壓Pmax(KN)最小輪壓Pmin(KN)1054.114729.910122.520/35.164.122570.118329.5注：Pmin=G+Q/2-Pmax豎向吊車荷載如圖12所示（=0.9）P2maxP2maxP1maxP1maxP2maxP12maxP1maxP1max情況a：a

10、bX=1圖12求Dmax時(shí)的吊車布置圖X=1Dmax=101×1.6+56+183×（1+1.96）=316.85KN情況b:Dmin=22.5×1.6+56+29.5×（1+1.96）=57.23KNDmax=101×6+2.66+183×0.9+56=292.23KNDmin=22.5×6+2.66+29.5×0.9+56=55.17KN經(jīng)過比較，設(shè)計(jì)時(shí)采用情況a中的荷載，作用位置同P4p2.2.2水平吊車荷載每個(gè)輪子水平剎車力：110t吊車：T1=4120/3t吊車: T2=4(Q+g)=(Q+g)=1

11、15;0.12×(98+29.9)=3.84KN41×0.1×(196+70.1)=6.65KN4產(chǎn)生Tmax時(shí)吊車的作用位置不中的情況a相同，于是有：Tmax=3.84×3.風(fēng)荷載1.6+56+6.65×（1+1.96）=11.68KN3.1均布風(fēng)荷載單層廠房的風(fēng)載體型系數(shù)如圖13 所示，根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范可得風(fēng)壓高度變化系數(shù)如表2所示，框架風(fēng)荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖14所示：風(fēng)向Wq1q圖13風(fēng)載體型系數(shù)圖圖14框架風(fēng)荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖表2風(fēng)壓高度變化系數(shù)z(B類粗糙度)標(biāo)高（m）10152030z11.141.251.42注：以下所用的z均從表2中的

12、數(shù)據(jù)線性插值求得。柱頂離室外地坪高度為12+0.15=12.15m，風(fēng)壓高度變化系數(shù)z=1.0602 q1=0.8×1.0602×0.5×6=3.82KN/m() q2=0.5×1.0602×0.5×6=2.39KN/m()3.2求集中風(fēng)荷載屋架檐口離室外地坪高度為14.5-0.4+0.15=14.25m,故z=1.119 擋風(fēng)板，屋架交界處離室外地坪的高度14.55+0.15=14.7m，故z=1.1316 天窗、屋架交界處離室外地坪高度為15.15+0.15=15.30m，z=1.1466 天窗檐口離室外地坪高度為17.22+0.

13、15=17.37m，z=1.1921 天窗頂離室外地坪高度為17.52+0.15=20.07m，z=1.1987按圖15計(jì)算集中風(fēng)荷載Wqqqqqqqqqqq圖15 屋架集中風(fēng)荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖q3=0.8×1.119×0.75×6=4.03KN/m（）q4=0.3×0.1316×0.75×6=1.53KN/m()q5=1.4×1.1921×0.75×6=7.51 KN/m（）q6=0.8×1.1466×0.75×6=4.13KN/m() q7=0.8×1.1921

14、15;0.75×6=4.29 KN/m() q8不q9相抵消q10=0.6×1.1921×0.75×6=3.22KN/m() q11=0.6×1.1466×0.75×6=3.10KN/m() q12=0.6×1.1316×0.75×6=3.06KN/m() q13=0.5×1.119×0.75×6=2.52KN/m()W=(q3+q13)×(14.25-12.15)+(q4+q12)×(14.70-14.25)+q5×(17.37-14

15、.7)+(q6+q11)×(15.3-14.7)+(q7+q10)×(17.37-15.30)=33.04KN()作用點(diǎn)標(biāo)高12.00m排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖及荷載的作用位置示圖14、圖15ppeWp+p+D(D)Tpe+pe-peq-D(D)eppe p+p+D(D)Tpe+pe-pe-D(D)epppqpAB圖16排架荷載作用簡(jiǎn)圖圖17 荷載作用位置圖四、內(nèi)力分析1.恒載作用下的排架內(nèi)力由于單層廠房多屬于裝配式結(jié)構(gòu)，柱、吊車梁和軌道的自重，多是在預(yù)制柱吊裝就位完畢而屋架尚未安裝時(shí)加在柱子上的，此時(shí)尚未構(gòu)成排架結(jié)構(gòu)。但是在設(shè)計(jì)中，為了不其他荷載項(xiàng)的計(jì)算方法一致，在柱、吊車梁和軌道

16、的自重作用下仍按排架結(jié)構(gòu)進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。1. 1由P1p產(chǎn)生的彎矩和軸力P1p=192.3KNM11= P1p×e1=192.3×0.05=9.615kN·m() M12=P1p×e2=192.3×0.2=38.46kN·m()I1=Ix=1.456×1010mm4Iu=2.13×109mm4=Hu =H3.612.6=0.286n=Iu =I12.1314.56=0.146計(jì)算柱頂反力2æ1ö1-l3ç1-÷nC1=× è ø=1.951

17、1;-1÷2 1+l3æ1öènøP1pe1R11=C1·H=1.951´9.615=1.49KN（）12.6C3=31-l2×2 1+l3(1-1)n=1.212R12=C3·P1pe2H=1.212´38.46=3.70KN（）12.6N1=192.3KNR1=R11+R12=1.49+3.70=5.19 KN（）1.2由柱自重產(chǎn)生的彎矩和軸力上柱重P2p=14.4KNM22=P2p·e2=14.4×0.2=2.88kN·m（ ）R2=C3·P2pe2

18、H=1.212×2.8812.6=0.278kN（）N2=14.4KN下柱重N=Pp=49.06KN僅產(chǎn)生軸力丌產(chǎn)生彎矩1.3由P4p產(chǎn)生的彎矩和軸力P4p=47.8KNM44=P4p·e4=47.8×0.35=16.73kN·m（）R4=C3·P4pe4H=1.212×16.7312.6=1.61kN（）N4=47.8KN恒載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖和內(nèi)力圖分別示于圖18和圖19圖18 恒載計(jì)算簡(jiǎn)圖圖19恒載作用下的M、N圖2.屋面活載作用下的排架內(nèi)力P1Q的作用位置同P1p，即成比例。P1Q=54KNR=5.19×54192.3

19、=1.46KN（）M11=9.615×M12=38.46×N=54KN54192.354192.3=2.70 kN·m（）=10.8kN·m（）屋面活載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖和內(nèi)力圖分別示于圖20、圖21N2.70R M2.568.24M544.90M(KN·m)N(KN)圖20 屋面活載計(jì)算簡(jiǎn)圖圖21屋面活載作用下作用下的M，N圖3.吊車豎向荷載作用下的排架內(nèi)力3.1最大輪壓作用于A柱時(shí)A柱：MA=Dmax·e4=316.85×0.35=110.90kN·m()B柱：MB=Dmin·e4=57.27×

20、;0.35=20.03kN·m()計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖22RRRRVVDDDDMMM=MMM+=圖22 吊車豎向荷載作用下計(jì)算簡(jiǎn)圖不恒載的計(jì)算方法相同，可得C3=1.212MAA柱：RA=C3·HMB=1.212×110.9012.620.03=-10.67KN（）B柱：RB=C3·H=1.212×12.6=1.93KN（）A柱不B柱相同，剪力分配系數(shù)B=A=0.5，則A柱不B柱柱頂?shù)募袅锳柱VA=RA-A（RA+RB）=-10.67-0.5×（-10.67+1.93）=-6.3KN（）B柱VB=RB-B（RA+RB）=1.93-0.5&#

21、215;（-10.67+1.93）=6.3KN（）內(nèi)力圖示于圖2388.2222.6822.68316.8557.2731.5259.35M(KN·m)N(KN)圖23吊車豎向荷載作用下M，N圖3.2最大輪壓作用于B柱時(shí)由于結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，A柱同1中B柱情況，B柱同1中A柱的情況。4.吊車水平制動(dòng)力作用下的排架內(nèi)力4.1Tmax向左作用柱中軸力為零。由前述所得n=0.146,=0.286RRm(R+R)VVTTTTTT=+=圖24 吊車水平力作用下排架計(jì)算簡(jiǎn)圖A柱TA=Tmax=11.68KN B柱TB=Tmax=11.68KNy =12-9.7=0.639，查附錄3-2可得Hu3.6

22、ç÷2-1.8l+l3æ0.416n-0.2öC5= è ø=0.626é 3æ1öù2ê1+lç-1÷úë ènøûRA=RB=C5Tmax=11.68×0.626=7.31KN()考慮空間作用分配系數(shù)m,由表3-5得到m=0.85,且A柱和B柱相同，剪力分配系 數(shù)B=A=0.5，計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖24，則A柱不B柱柱頂?shù)募袅锳柱VA=RA-A（RA+RB）=7.31-0.5×0.85×（

23、7.31+7.31）=1.10KN（）B柱VB=RB-B（RA+RB）=7.31-0.5×0.85×（7.31+7.31）=1.10KN（）根據(jù)柱頂剪力和求得Tmax向左作用下排架的彎矩如圖25中實(shí)線所示。R2.532.5311.2211.22106.44106.44M(KN·m)圖25吊車水平力作用下M圖4.2Tmax向右作用由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，M圖可見圖25中虛線所示5.風(fēng)荷載作用下的排架內(nèi)力5.1左來風(fēng)情況q1=3.82KN/m,q2=2.39KN/m,W=33.04KNê13é+l4æ1öù- 1ç&#

24、247;úènøC11= ë û=0.343é3æ1öù8ê1+lç-1÷úëènøûR1=-C11q1H=-0.343×3.82×12.6=-16.51KN（）R1=-C11q2H=-0.343×2.39×12.6=-10.33KN（） 排架單元為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，柱中的軸力為零，計(jì)算簡(jiǎn)圖見圖26=0.5VA=R1+（-R1-R2+w）=13.43KN（）VB=R2+（-R1-R2+w）=19

25、.61KN（）根據(jù)計(jì)算，左來風(fēng)的情況下框架的M圖如圖27中實(shí)線所示。5.2右來風(fēng)情況由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，M圖如圖27中虛線所示。WR1R2VAVBq1q2圖26 風(fēng)荷載作用下排架計(jì)算簡(jiǎn)圖3.1086.06.0873.17880436.80472.45436.80圖27 風(fēng)荷載作用下M圖472.45五、內(nèi)力組合排架單元為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，可僅考慮A柱的截面。具體組合情況見表3,表3中截面和內(nèi)力的正方向如圖28所示。表3內(nèi)力組合表截面內(nèi)力恒載活載豎向吊車荷載水平吊車荷載風(fēng)荷載最大輪壓作用于水平力作用方向左來風(fēng)右來風(fēng)AB向左向右12345678圖28-M4.272.56-22.68-22.68-11.22-11.

26、2273.1-86.08N206.754000000-M-20.34-8.2488.22-2.65-11.22-11.2273.1-86.08N254.554316.8557.270000-M14.394.931.52-59.35-102.59102.59472.45-436.8N298.7654316.8557.270000V3.861.46-6.3-6.3-10.5810.5867.56-49.72表4永久荷載控制下截面內(nèi)力最丌利組合表永久荷載控制下截面內(nèi)力最丌利組合截面內(nèi)力正M相應(yīng)NV負(fù)M相應(yīng)NVN相應(yīng)MVN相應(yīng)M V組合項(xiàng)內(nèi)力組合項(xiàng)內(nèi)力組合項(xiàng)內(nèi)力組合項(xiàng)內(nèi)力-M（KN·m）12

27、769.681358-99.7612358-97.261358-99.76N(KN)331.97279.05331.97279.05-M（KN·m）1367131.42458-121.432358-32.3818-99.77N(KN)654.09447.72707.01343.58M（KN·m）167552.511458-506.19167552.5117416.28V(KN)67.59-53.167.5961.96表5可變荷載控制下截面內(nèi)力最丌利組合表可變荷載控制下截面內(nèi)力最丌利組合截面內(nèi)力正M相應(yīng)NV負(fù)M相應(yīng)NVN相應(yīng)MVN相應(yīng)M V組合項(xiàng)內(nèi)力組合項(xiàng)內(nèi)力組合項(xiàng)內(nèi)力組合項(xiàng)

28、內(nèi)力-M（KN·m）127100.461358-146.0512358-111.631358-146.05N(KN)316.08248.04316.08248.04-M（KN·m）1367192.992458-160.732358-46.2318-132.87N(KN)704.63439.3772.67305.4M（KN·m）167787.711458-737.14167787.7117-533.1V(KN)96.99-79.2896.99-58.02六、排架柱設(shè)計(jì)1.A軸柱1.1設(shè)計(jì)資料截面尺寸：上柱400mm×400mm的正方形截面下柱工字型截面b=

29、120mmh=800mm bf=bf=400mm hf=hf=150mm材料等級(jí);混凝土C30fc=14.3N/mm2鋼筋受力筋為HRB335fy=fy=300N/mm2箍筋、預(yù)埋件和吊鉤為HPB235級(jí)鋼筋fy=210N/mm2計(jì)算長(zhǎng)度：排架平面內(nèi)上柱：2×3.6=7.2m下柱：1×9=9m排架平面外上柱：1.25×3.6=4.5m下柱：0.8×9=7.2m1.2內(nèi)力上柱Nb=fcbh0b=14.3×400×365×0.55=1148.3KN其中b=1+0.8fyecu Es=0.81+3000.0033´2&#

30、180;105=0.55內(nèi)力組合表中-截面的控制內(nèi)力N均小于Nb,則都屬于大偏心受壓，所以選取彎矩較大而軸力較小的情況，經(jīng)過比較選出下面內(nèi)力組合：M=-146.05kN·mN=248.04KN下柱由于下柱在長(zhǎng)度范圍內(nèi)配筋相同，比較-和-截面的控制內(nèi)力，可以看出-截面起控制作用?？梢粤頝b=fc(bf-b)hf+fcbh0b=14.3×400-120×150+14.3×765×0.55=1322.6KN 從內(nèi)力組合表·。中-截面的控制內(nèi)力均小于Nb,則都屬于大偏心受壓，所以選取彎矩較大而軸力較小的情況，經(jīng)過比較取出下面幾組內(nèi)力組合：M=

31、787.71KNN=825.78KNV=96.99KN M=737.14KNN=424.37KNV=79.28KNM=533.1KNN=358.5KNV=58.02KN1.3配筋計(jì)算（采用對(duì)稱配筋）上柱sM=-146.05 kN·mN=248.04KNX= N =248040 =43.36<2a =70所以屬于大偏心受壓，取X=70mme0=fcbMN14.3´400146.05KN×m=248.04=588.8mmhea=30=13.33mm<20mm,取ea=20mmei=e0+ea=588.8+20=608.8mm0l0 =7200=18>

32、15>8(l為排架方向上柱的計(jì)算長(zhǎng)度)h400x1 =1x=1.15-0.01l02h=0.97排架結(jié)構(gòu)屬于有側(cè)秱結(jié)構(gòu)。Cm=1.0K=0.85úéùêKæl ö2mh=Cê1+ç0 ÷úx1x2 =1.114êê1400ë=eih0èhøúúûe=hei+h-a2s¢=1.114´608.8 +400-35= 843.2mm2e¢=e-h0 +as=843.2-365+35=51

33、3.2mmssA =A¢=Ne¢æ¢ö248040´513.2=300´(365-35)=1285.8mm2fyçhè0-as ÷ø選用3B25（As=1473mm2）,箍筋選用A6200,如圖2962006B25圖29 排架上柱截面配筋圖垂直彎矩平面的承載力驗(yàn)算：l0 =4500=11.25b400j=0.961Nc =jçæèfcA+f¢ ¢÷öAys ø=0.961×（14.3×4

34、002+300×1473）=2623KN>N=248.08KN滿足要求下柱fN ¢=¢ ¢fcbf hf =14.3×400×150=858KNf內(nèi)力組合（a）M=787.71KN·mN=825.78KN<N ¢x=e0=NfcbMN=825780=144.4mm14.3´400787.71=953.9mm825.78hea=30=26.7mm>20mm,取ea=26.7mmei=e0+ea=953.9+26.7=980.6mm0l0 =7200=9>8(l為排架方向下柱的計(jì)算長(zhǎng)度

35、)h800x1 =1l0 =7200=9<15h800x2 =1排架結(jié)構(gòu)屬于有側(cè)秱結(jié)構(gòu)Cm=1.0K=0.85úéùêKæl ö2h=Cmê1+ç0 ÷úx1x2 =1.038êê1400eiëh0èhøúúûe=hei+h-a2s=1.038´980.6+800-35=1382.9mm2A =A¢=Ne-fcbx(h0 -0.5x)æöss¢fyç&

36、#232;h0-as ÷ø825780´1382.9-14.3´400´144.4´(765-0.5´144.4)=300´(765-35)=2601mm2f內(nèi)力組合（b）M=737.14KN·mN=424.37KN<N ¢所以中和軸位于受壓翼緣部分，Nx=fcbM=424370s14.3´400737.14=74.2mm>2a¢=70mme0=N=424.37=1737.0mmhea=30=26.7mm>20mm取ea=26.7mmei=e0+ea=173

37、7+26.7=1763.7mm0l0 =7200=9>8(l為排架方向下柱的計(jì)算長(zhǎng)度)h800x1 =1l0 =7200=9<15h800x2 =1排架結(jié)構(gòu)屬于有側(cè)秱結(jié)構(gòu)Cm=1.0K=0.85úé ùê Kæl ö2mh=Cê1+ç0 ÷úx1x2 =1.021êê 1400ë=eih0èhøúúûe=hei+h-a2s=1.021´1763.7+800-35=2165.7mm2e¢

38、=e-h0 +as=2165.7-765+35=1435.7mmssA =A¢=Ne¢æ¢ö248040´513.2=300´(365-35)=2782mm2fyçhè0-as ÷øf內(nèi)力組合（c）M=533.1KN·mN=385.5KN<N ¢所以中和軸位于受壓翼緣部分，Nx=fcb=385500s14.3´400=67.4mm<2a¢=70mm取x=70mmMe0=N533.1=385.5=1383mmhea=30=26.7mm&

39、gt;20mm取ea=26.7mmei=e0+ea=1383+26.7=1409.7mm0l0 =7200=9>8(l為排架方向下柱的計(jì)算長(zhǎng)度)h800x1 =1l0 =7200=9<15h800x2 =1排架結(jié)構(gòu)屬于有側(cè)秱結(jié)構(gòu)Cm=1.0K=0.85úé ùê Kæl ö2mh=Cê1+ç0 ÷úx1x2 =1.027êê 1400ë=eih0èhøúúûe=hei+h-a2s=1.027´1

40、409.7+400 -35=1812.3mme¢=e-h0 +as=1812.3-765+35=1082.32mmssA =A¢=Ne¢æ¢ö=385500´1082.3=300´(765-35)1905.2mm2fyçhè0-as ÷ø對(duì)三組內(nèi)力進(jìn)行比較，選用4B28+1B22（As=2842mm2）,箍筋選用A6200，如圖301B224B282B122B122B121B22圖30排架柱下柱截面配筋圖垂直彎矩平面的承載力驗(yàn)算：A=1.87×105mm2Iy=1.

41、759×109mm4Ii= yA=97.0mml0 =7200=74.2i97j=0.713Nc =jçæèfcA+f¢ ¢÷öAys ø=0.713×（14.3×1.87×105+300×2842×2）=3122KN>N=787.71KN滿足要求1.4牛腿計(jì)算吊車梁不牛腿的關(guān)系見圖31，所以牛腿面上沒有水平力。牛腿詳細(xì)尺寸參見圖32 作用在牛腿面上的豎向荷載Fv=1.2×P4p+1.4Dmax=1.2×47.8+1.4×

42、;316.85=500.95KN Fvs=P4p+Dmax=47.8+316.85=364.7KN牛腿高度的驗(yàn)算：Ftk=2N/mm2,a=0,b=400mm h0=400-35+200ctg450=565mm0.8ftkbh0=0.8´2´400´565=723.2KN>F=364.7KN0.5+a h0滿足要求0.5vs4B28縱向受拉鋼筋的配置，因?yàn)樨Q向力作用點(diǎn)在下柱截面邊緣內(nèi)，則可以按構(gòu)造配筋A(yù)s=maxminbh,0.45=514.8mm2縱筋丌應(yīng)少于4根，直徑丌應(yīng)小于12mm,所以選用5B12（As=565.5mm2）,由于a/h0<0.3

43、,則可以丌設(shè)置彎起鋼筋，箍筋按構(gòu)造選配，牛腿上部2h0/3范圍內(nèi)水平箍筋的總截面面積丌應(yīng)小于承受Fv的受拉縱筋總面積的二分之一，箍筋選用A8100（圖32）局部承壓面積近似按柱寬乘以梁端寬度取用。A=Fvs0.75fc= 364.70.75´14.3=34005mm2A承壓板寬b=85.0mm2b取b=100mm2牛腿節(jié)點(diǎn)配筋如圖32。圖31 排架柱牛腿計(jì)算簡(jiǎn)圖圖32 排架柱牛腿配筋圖1.5吊裝階段驗(yàn)算采用平吊方式，吊裝簡(jiǎn)圖如圖33ABCDEq1 qq32q4RARB荷載上柱：25×0.4×0.4=4KN/m 牛腿：25×1×0.4=10KN/

44、m圖33排架柱吊裝簡(jiǎn)圖下柱：25×0.187=4.675KN/m柱腳：25×0.4×0.8=8KN/m考慮荷載系數(shù)1.2，動(dòng)力系數(shù)1.5，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)0.9q1k=10.8KN/mq1=12.96 KN/mq2k=6.37KN/mq2=7.58 KN/m q3k=13.5KN/mq3=16.2 KN/m q4k=5.4KN/mq4=6.48 KN/m內(nèi)力RA=29.88KNRAk=24.91KN Rc=72.22KNRck=60.19KN MF=42.29 kN·mMFk=35.27 kN·m MC=58.9 kN·mMCk=49.

45、09 kN·m MD=41.99 kN·mMDk=34.99 kN·m配筋驗(yàn)算現(xiàn)按平吊驗(yàn)算，截面按雙筋截面計(jì)算，裂縫允許寬度wmax=0.3mms一般為240N/mm2下柱跨中MF=42.29kN·mMFk=35.27kN·mh0=365mmMAs=f çæyèö¢h0 -as ÷ø=427.2mm2已有鋼筋2B28+2B12（As=1458mm2）,滿足要求裂縫驗(yàn)算:6Mkss = 42.29´10=91.34N /mm2<s0.87h0As滿足要求0.87

46、´365´1458下柱牛腿處Mc=58.9kN·mMck=49.09kN·mh0=365mmMAs=f çæyèö¢h0 -as ÷ø=595mm2已有鋼筋2B28+2B12（As=1458mm2）,滿足要求裂縫驗(yàn)算:Mkss = =58.9´106=127.2N/mm2<s0.87h0As滿足要求上柱牛腿處0.87´365´1458MD=41.99kN·mMDk=34.99kN·mh0=365mmMAs=f çæyèö¢h0 -as ÷ø=424.2mm2已有鋼筋3B25（As=1473mm2）,滿足要求裂縫驗(yàn)算:6Mkss =41.99´10=89.8N /mm2<s滿足要求0.87h0As0.87´365´14731.6柱中吊環(huán)的設(shè)計(jì)RRAk=24.91KNNAK=AK=18.45KN1.5´0.9RRck=60.19KNNcK=CK=44.58KN1.5´0.9吊環(huán)選用級(jí)鋼筋，在考慮自重分項(xiàng)