多層框架結(jié)構(gòu)商業(yè)綜合體模板工程施工方案

1、.1、編制依據(jù)：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20112、建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB5000-20023、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ 162-2008。4、威海雨潤北海灣歡樂海岸商業(yè)綜合體工程施工組織設(shè)計。5、威海雨潤北海灣歡樂海岸商業(yè)綜合體工程施工圖紙。2、工程概況2.1建筑概況本工程建筑面積約95000 m2，地下一層，地下建筑面積約37000 m2，地上二層，局部三層，層高6m，局部7.5m，總建筑高度26.000m，防水等級二級，防水做法為混凝土自防水與防水卷材相結(jié)合。2.2結(jié)構(gòu)概況工程結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為筏板基礎(chǔ)?？拐鹪O(shè)防烈度七度。 基礎(chǔ)砼強度

2、等級為C35 P6。柱距9m*9m,柱子最大截面尺寸為800mm*800mm。最大梁斷面為400mm*700mm，首層層高為6.0m，典型樓層層高為6m,最大樓板厚度為150mm，混凝土外墻厚度為400mm，高度為7.5m。3、施工準備：3.1 技術(shù)準備3.1.1組織施工技術(shù)人員在施工前認真學習技術(shù)規(guī)范、標準、工藝規(guī)程，熟悉圖紙，了解設(shè)計意圖，核對建筑和結(jié)構(gòu)及土建與設(shè)備安裝專業(yè)圖紙之間的尺寸是否一致。3.1.2編制模板施工方案，對施工隊伍進行技術(shù)交底。3.1.3對施工人員進行安全和技術(shù)培訓，加強隊伍的技術(shù)素質(zhì)。3.2 材料選擇3.2.1 設(shè)計要求：按清水混凝土的要求進行模板設(shè)計，在模板滿足強度

3、、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模統(tǒng)一整齊3.2.2選用的模板及支撐體系框架梁、樓層平板等均采用15厚的覆膜木膠板，木楞為55×75方木，鋼管為48×3.5。豎向以滿堂腳手架作為支撐結(jié)構(gòu)。采用48鋼管配合鋼頂托進行支設(shè)，立桿間距不得大于1000mm。本工程采用的滿堂腳手架距地200mm設(shè)縱橫掃地桿一道，往上間距1500mm設(shè)縱橫向橫桿一道,立桿頂端自由端的長度不大于400，扣件的扭力矩必須控制在4065N·m，扣件扭力矩達到65N·m不得發(fā)生破壞，新扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證，抽查數(shù)量不小于10%，合

4、格率不小于95%，抽查記錄必須完整真實。模板設(shè)計詳見下述。4、主要部位模板施工方法4.1、框架柱矩形框架柱模板采用13mm厚覆膜木膠板,模板支撐體系由豎向55×75150250木方及橫向248×3.5450鋼管配合M14對拉螺栓組成，柱根部1米范圍內(nèi)間距減半，第一道柱箍距樓面最大為200mm。當柱截面大于等于700mm，小于900mm時，在中間設(shè)一道M14對拉螺栓; 當柱截面大于等于900mm，小于等于1300mm時，在中間設(shè)兩道M14對拉螺栓；對拉螺栓水平最大間距不得大于500mm，在柱底部1/3層高部分的鋼管及對拉螺栓豎向間距適當加密為400mm。對拉螺栓規(guī)格為：長度=

5、構(gòu)件截面+40cm，兩端絲口長度為9cm。為保證柱的根部尺寸準確，不產(chǎn)生位移，在澆筑混凝土時，在柱四角預先插入長30cm、外露6cm的螺紋18鋼筋頭，柱位置線放設(shè)校驗合格后，根據(jù)位置尺寸在該鋼筋頭上焊接螺紋18鋼筋內(nèi)限位定位鋼筋。柱模安裝工藝流程為：配置柱模并將木方與之釘在一起彈柱位置線焊接螺紋18鋼筋內(nèi)限位定位鋼筋清理柱根部垃圾、浮漿及松散混凝土并進行鑿毛處理，清理干凈安裝前的再次檢查安裝柱模板檢查對角線長度安裝柱模鋼管外撐及M14對拉螺栓加斜撐校正整體固定預檢合格后報驗。柱模安裝時，同排柱必須先安裝兩端柱，經(jīng)校正、固定驗收合格后，掛通線校正、安裝中間各柱。柱模板與滿堂腳手架應(yīng)可靠連接固定，

6、每隔1500mm縱橫向均設(shè)置一道鋼管與滿堂腳手架連接。柱與梁板的砼分開進行澆注時，為保證柱頭鋼筋位置的準確及控制柱混凝土澆筑高度，現(xiàn)場制作35×40mm的限位木條，將此木條直接釘設(shè)在柱模板上口內(nèi)側(cè)，比柱子澆筑混凝土的高度高20mm處；梁板柱砼一次性澆注時，柱頭部位設(shè)置水泥砂漿墊塊，保證鋼筋的保護層厚度。為控制柱四角漏漿、砂棱角、柱頭與主次梁交接處的不順直、漲模等質(zhì)量通病，本工程柱模板配置成企口形式；梁、柱交接處采用梁模頂柱模、次梁模頂主梁模的方法。施工時候要注意施工現(xiàn)場垃圾的處理。柱模板的根部應(yīng)預留清掃口，以排除和清理雜物，清理好后，合上清掃孔蓋板密封。4.2.框架梁：梁模板采用15

7、mm厚木膠板和60×80木方配置，配合短鋼管進行固定，順梁長側(cè)模板采用55×75mm200木方作加強肋，48×3.5500鋼管作側(cè)模立擋，梁底采用60×80mm150-200木方作加強肋，采用48×3.5500鋼管作頂撐。由于本工程部分梁截面很高，當（梁高-板厚）<600mm時，側(cè)模采用橫向鋼管連接側(cè)模豎向鋼管擠壓固定；當600mm <梁高-板厚800mm時，豎向設(shè)置一道M14對拉螺栓；當800mm<（梁高-板厚）1000mm時，豎向設(shè)置兩道M14對拉螺栓；當1000mm<（梁高-板厚）1300mm時，豎向設(shè)置三道M14

8、對拉螺栓；當1300mm<（梁高-板厚）1600mm時，豎向設(shè)置四道M14對拉螺栓；當1600mm<（梁高-板厚）1800mm時，豎向設(shè)置五道M14對拉螺栓；其對拉螺栓水平方向間距500mm設(shè)置；同時在梁內(nèi)設(shè)置二級16間距500×500（呈梅花狀分布）同梁寬的鋼筋內(nèi)撐。具體布置可參見附件計算中的簡圖。高度1.8米以上梁，砼澆筑分兩層進行澆筑。對于梁寬500且600或梁高800且1800的梁，在其梁底增設(shè)一根承重立桿;對于梁寬600m或梁高1800mm的梁，在其梁底增設(shè)二根承重立桿。當梁高大于1200mm的梁，梁底承重立桿的縱向間距應(yīng)調(diào)整為其滿堂腳手架正常間距的一半。施工時

9、跨度>=8m的梁，按梁跨度的2.5進行起拱，梁模板支撐立桿自由高度小于40cm。立桿步距1500mm，但至頂時要同時滿足兩個條件：1、立桿步距不大于1500mm；2、立桿上端伸至模板支撐點長度400mm。為防止在柱頭與主、次梁的交接處部位產(chǎn)生連接不順直、脹模、漏漿、邊角不規(guī)則的質(zhì)量問題，梁柱交接處采取梁模頂柱頭模板，次梁模頂主梁模的方法。4.3.現(xiàn)澆混凝土平板：本工程現(xiàn)澆混凝土平板厚度為250mm，板模采用15mm厚腹膜木膠板，55×75200木方作內(nèi)楞，垂直木方方向設(shè)置48×3.51000鋼管作為外楞，滿堂腳手架立桿間距為1000×1000，步距1500。

10、為保證混凝土的底表面平整，施工過程中覆膜木膠板的拼縫處用膠帶紙粘貼，保證其不漏漿。滿堂腳手架在搭設(shè)過程中，應(yīng)與其臨邊已澆筑的框架柱進行拉結(jié)固定，拉結(jié)點沿豎向間距不大于3米設(shè)置。4.4、模板拆除4.4.1拆除承重模板時混凝土強度應(yīng)達到以下要求，并經(jīng)計算確定項 次結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計強度取%評定依據(jù)板255同條件養(yǎng)護試塊2<L875梁875>8100懸挑構(gòu)件1004.4.2模板的拆除應(yīng)保證上層荷載（包括鋼筋混凝土、模板、施工活載）不得大于下層樓板設(shè)計活荷載及樓面做法靜載之和。一般按隔層拆除的原則,即本層混凝土澆筑完畢后方可拆除下層梁板模板。4.4.3非承重的模板，混凝土強度應(yīng)在其表面及

11、棱角不至因拆模而受損壞時，方可拆除。4.4.4模板拆除必須經(jīng)項目技術(shù)負責人批準后方可進行。4.4.5搭拆時要設(shè)置圍欄，劃出警戒線，有專人看守，非作業(yè)人員不得入內(nèi)。4.4.6模板拆除應(yīng)不得亂拋亂扔，以免造成變形或損壞。拆模后應(yīng)清理干凈并檢查是否有變形損壞等，如無涂刷隔離劑并堆放整齊，以備周轉(zhuǎn)使用。如有變形應(yīng)及時修整，對于不能修復的應(yīng)另行堆放，不得周轉(zhuǎn)使用。4.5滿堂腳手架的技術(shù)要求4.5.1滿堂架必須扎在堅實地面上，嚴禁坐落在未經(jīng)處理的地面上，當模板支架基礎(chǔ)下有設(shè)備基礎(chǔ)、管溝時，在腳手架使用過程中不應(yīng)開挖，否則必須采取加固措施，要切實做好地面防排水措施。4.5.2搭設(shè)滿堂腳手架時，立桿要垂直，2

12、m高度的垂直允許偏差為15mm，大橫桿在每一面腳手架范圍內(nèi)的縱向高差不宜超過20mm。4.5.3扣件擰緊力矩必須控制在4065N·m,抽查數(shù)量不得少于10%，合格率不得小于95%，抽查記錄真實、完整。4.5.4立桿頂部自由端長度不得大于40cm，立桿頂部應(yīng)設(shè)可調(diào)支托，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時應(yīng)保證上下同心。4.5.5每根立桿底部應(yīng)設(shè)置墊板，墊板的厚度不得小于5cm。4.5.6腳手架必須設(shè)置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在離底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的

13、立桿上。當立桿基礎(chǔ)不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長不少于兩跨與立桿固定，高低差不應(yīng)大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應(yīng)小于500mm。4.5.7立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接。立桿上對接扣件應(yīng)交錯布置，相鄰立桿的接頭不應(yīng)布置在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。4.5.8水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）對平桿的對接扣件應(yīng)交錯布置：兩根相臨水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相臨接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm；各接頭中心至最近

14、主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。（2）搭接長度不應(yīng)小于1m，應(yīng)等距離設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應(yīng)小于100mm。（3）當層高在8-20m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應(yīng)加設(shè)一道水平拉桿。4.5.9剪刀撐：滿堂模板與架立柱，在外側(cè)周圈應(yīng)設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐；中間在縱橫向應(yīng)每隔四排立桿設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐。當層高在8-20m時，還應(yīng)在相鄰的兩豎向連續(xù)式剪刀撐加設(shè)之字斜撐，在有剪刀撐的部位，應(yīng)在每個剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐，剪刀撐桿件與立桿相連，其底端應(yīng)與地面頂緊，夾角宜為4

15、560°。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應(yīng)采用2個旋轉(zhuǎn)扣減分別放在離桿端不小于100mm處進行固定。4.510安全平網(wǎng)：超高模架水平設(shè)置三道安全平網(wǎng)，首層安全平網(wǎng)掛設(shè)于滿堂承重模板腳手架第一步處，第二道安全平網(wǎng)掛設(shè)與層間，保證層間安全平網(wǎng)距離不超過10m，第三道安全平網(wǎng)掛設(shè)于操作面下方。4.5.11腳手架必須按設(shè)計要求的尺寸進行搭設(shè)。搭設(shè)過程中應(yīng)與其臨邊已澆筑的框架柱進行拉結(jié)固定，拉結(jié)點沿豎向間距不大于3米設(shè)置;無處拉結(jié)時，應(yīng)在水平拉桿端部和中部設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。4.5.12相鄰立桿接頭位置要錯開布置在不同步距內(nèi)。上下大橫桿接點位置要錯開在不同的立桿縱距內(nèi)

16、。4.5.13校正立桿垂直和橫桿水平，腳手架搭設(shè)完，經(jīng)驗收符合要求后方可投入使用。4.5.14滿堂腳手架支設(shè)完畢后，由項目負責人、技術(shù)負責人、施工員、安全員、搭設(shè)人員及使用人員共同對架體扎設(shè)情況進行驗收，合格后方可進入下一道工序施工。4.5.15腳手架的拆除須經(jīng)項目技術(shù)負責人同意，由專人指揮，高空拆除人員必須系好安全帶，嚴禁將鋼管直接拋下，拆除腳手架必須及時清理，迅速外運，運輸整理時嚴禁拆除作業(yè)。4.5.16腳手架搭拆時要設(shè)置圍欄，畫出警戒線，由專人看守，非工作人員不得入內(nèi)。4.5.17建立安全生產(chǎn)責任制，落實到班組及個人，由安全員跟蹤檢查，發(fā)現(xiàn)隱患及時糾正。4.5.18安裝模板應(yīng)保證工程結(jié)構(gòu)

17、和構(gòu)件各部分形狀、尺寸及相互位置準確，防止漏漿，構(gòu)件應(yīng)符合模板設(shè)計要求。4.5.19對于梁和板安裝二次支撐前，其上不得有施工載荷，支撐的位置必須準確，安裝后所傳給支撐或連接件的荷載不應(yīng)超過其允許值。4.5.20鋼管立柱底部設(shè)置墊板（厚度不小于50mm）、頂部設(shè)可調(diào)頂托，U型支托與楞梁間兩側(cè)如果有縫隙必須塞緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于300mm，螺桿外徑與鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時應(yīng)保證上下同心。4.5.21立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步范圍內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的間距不宜小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3。嚴禁將上部的鋼

18、管立桿與下部鋼管立桿錯開固定在水平拉桿上。4.5.22混凝土澆筑中，為確保模板支架施工過程中均衡受載，梁板部位澆筑砼按照先框架梁后次梁和板的施工順序，對于大于1.5米高的大梁進行分兩層澆筑，避免局部一次性荷載過大；嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋、鋼管等材料不能在支架上方集中堆放；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。5、技術(shù)質(zhì)量保證措施：5.1、項目部成立質(zhì)量管理小組：項目部成立以項目經(jīng)理為組長，技術(shù)負責人、工程師、項目質(zhì)檢員為副組長，項目施工員、項目安全員、項目技術(shù)員為組員的質(zhì)量管理小組。5.2、每道工序施工質(zhì)

19、量均落實到人，負責操作本工序的班組長從施工員處簽字接受施工任務(wù)后，監(jiān)督管理其完成情況。5.3、各分項工程的質(zhì)量嚴格執(zhí)行班組自檢、互檢、交接檢三檢制和樣板制，項目質(zhì)檢員跟蹤檢查，做好各項工程質(zhì)量的檢驗和評定工作，出現(xiàn)不合格分項立即報請有關(guān)部門作出處置意見并監(jiān)督整改。5.4、工程施工前，技術(shù)負責人編制詳盡的技術(shù)交底向施工員或班組直接交底，做到交底清楚、切實可行。5.5、積極開展分項作業(yè)QC小組活動,促進全員質(zhì)量意識5.6、為更進一步搞好工程質(zhì)量,我們引入競爭機制，建立獎罰制度、樣板制度，對施工質(zhì)量優(yōu)秀和低劣的施工隊、管理人員，要獎罰分明，嚴格紀律和制度。由技術(shù)負責人組織，帶領(lǐng)技術(shù)質(zhì)量人員每周對現(xiàn)場

20、進行大檢查，并評比，對檢查中質(zhì)量好的施工 隊和較差的分別給予獎勵和懲罰。5.7、所有模板在使用前應(yīng)涂脫模劑，拼縫處用黃膠帶粘貼（柱模加設(shè)海綿條）。砼施工前應(yīng)將模板內(nèi)部的垃圾雜物等清理干凈，并保持清潔。5.8、砼施工期間安排木工查看模板，以便出現(xiàn)問題及時處理。5.9、模板及支架必須經(jīng)技術(shù)負責人、項目工程師、質(zhì)檢員驗收合格后，報監(jiān)理公司審批后方可澆砼。5.10、模板支架必須按模板施工方案要求搭設(shè)，腳手架底必須加設(shè)掃地桿、木墊板。5.11、模板拆除實行報告制度，未經(jīng)技術(shù)負責人和監(jiān)理公司同意不可提前拆除。模板位移和偏差要求如下項目允許偏差mm檢查方法 柱、墻、梁軸線位移5尺量檢查 底模上表面標高

21、77;5用水準儀或拉線和尺量檢查 墻、柱、梁截面尺寸+4；-5尺量檢查 每層垂直度6 用2m托線板檢查 相鄰兩板嵩低差2用直尺和尺量檢查 表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺檢查預埋鋼板、預埋管、預留孔中心線位移3尺量檢查中心線位移2尺量檢查外露長度+10；0尺量檢查截面內(nèi)部尺寸+10；0尺量檢查6、質(zhì)量通病預防措施6.1、梁、板底不平、下?lián)?，梁?cè)模板不順直，梁上下口漲模：梁板底模板的龍骨、支撐的截面尺寸及間距應(yīng)通過設(shè)計計算確定，使模板的支撐系統(tǒng)有足夠的強度和剛度，作業(yè)中應(yīng)認真執(zhí)行設(shè)計要求，防止混凝土澆筑時模板變形，并應(yīng)按設(shè)計及規(guī)范規(guī)定起拱。模板支撐底部墊通長墊板，防止支撐下沉，并進行側(cè)向支撐，保

22、證上下口模板不變形。6.2、柱模板漲模，斷面尺寸不準：根據(jù)柱高和斷面尺寸，驗算鋼板柱扣的設(shè)置間距，必要時使用穿柱對拉螺栓，以保證柱模的強度、剛度足以抵抗混凝土的側(cè)壓力。6.3、柱身扭向：支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝支撐并吊線垂直時，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點到柱位置線距離均相等，以使柱模不扭向。6.4、柱軸線位移：每根柱的根部均應(yīng)焊鋼筋內(nèi)限位撐，成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線、柱邊通線及控制線，然后分別彈出每柱的另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時，先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤且加固穩(wěn)定后，在柱模頂拉通線，再支中間各柱模板。每根柱均應(yīng)設(shè)

23、四面支撐，保證柱垂直度和位置正確。6.5、柱爛根，模板接縫處跑漿：樓層、底板砼澆筑過程中，柱筋外側(cè)10cm范圍內(nèi)用鐵抹子抹平，支設(shè)柱模時，模板根部用海綿封嚴，并在模板根部外側(cè)用細砂封堵，以防澆筑柱砼時因漏漿而產(chǎn)生的爛根現(xiàn)象發(fā)生；柱模應(yīng)采用新模板配制，施工過程中，一旦發(fā)現(xiàn)柱模邊緣有損壞現(xiàn)象，應(yīng)及時修復或更換。柱模支設(shè)時，模板間的接縫卡固措施應(yīng)牢靠，且接縫處用海綿條封堵。6.6、拆模應(yīng)嚴格控制混凝土的強度，嚴禁過早拆模。側(cè)模應(yīng)在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆板而受損壞時方可拆除；而底模則應(yīng)在混凝土強度符合設(shè)計要求或規(guī)范要求后，方可拆除。為控制模板的拆除時間，砼施工時應(yīng)按規(guī)范要求留置拆?？箟涸噳K

24、，作為模板拆除的依據(jù)。6.7、承重模板支架扣件的擰緊力矩應(yīng)控制在4065N.m之間，支架支設(shè)完畢經(jīng)驗收合格后方可進行下道工序。尤其是首層模板支架，在澆筑砼前，應(yīng)再次檢查驗收，以免由局部沉降引起的施工誤差。7、材料控制措施7.1、項目部成立材料管理小組：項目部成立以項目經(jīng)理為組長，施工員為副組長，材料員、保管員為組員的材料管理小組。定期對現(xiàn)場進行巡視，一旦發(fā)現(xiàn)浪費現(xiàn)象，翻倍處罰。7.2、為更進一步控制好材料的有效使用,我們引入競爭機制，建立獎罰制度，對施工材料控制好的和控制差的施工隊，要獎罰分明，嚴格紀律和制度。7.3、為了減少工人亂截亂割現(xiàn)象，工程用的模板、木方采用勞務(wù)班組承包制，即：首先讓勞

25、務(wù)班組自己提模板、木方的材料計劃，計劃中模板材料分為：整張板的、2/3張板的、1/2張板的及1/2張板以下的，木方材料分為：6米長、4米長、2米長及2米以下的。各類模板木方分類提計劃，所提數(shù)量將和施工完模板退回數(shù)量相符（其中減去損耗量），如數(shù)量差很多，所差數(shù)量折算成工程款扣除。7.4、材料使用前及使用后都應(yīng)分類堆放整齊。加強對材料的保護，模板、木方、鋼筋等應(yīng)有防雨遮護，防止模板、木方變形，防止鋼筋生銹。8、安全技術(shù)措施8.1進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)必須系好安全帶。8.2經(jīng)醫(yī)生檢查認為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進行高空作業(yè)。8.3工作前應(yīng)先檢查使用的工具是否牢固，工作時要思想集中

26、，防止釘子扎腳和空中滑落。8.4遇六級風以上的大風時，應(yīng)暫停室外的高空作業(yè)，雪霜雨后應(yīng)先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進行工作。不得在腳手架上堆放大批模板等材料。8.5支模過程中，如需中途停歇，應(yīng)將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應(yīng)將已活動的模板牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落。8.6拆除模板一般用長撬棍，人不許站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐；防止模板突然全部掉落傷人。8.7支模應(yīng)按規(guī)定的作業(yè)程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下，并嚴禁在上下

27、同一垂直面上裝、拆模板，作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載。不得將模板支架，纜風繩，泵送砼和砂漿的輸送管架固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設(shè)備。8.8支設(shè)高度在3m以上的柱模板，四周應(yīng)設(shè)斜撐，并應(yīng)設(shè)立操作平臺。低于3m的可使用馬凳操作。8.9支設(shè)懸挑形式的模板時，應(yīng)有穩(wěn)固的立足點。支設(shè)臨空構(gòu)筑物模板時，應(yīng)搭設(shè)支架或腳手架。模板上有預留洞時，應(yīng)在安裝后將洞蓋沒?；炷涟迳喜鹉：笮纬傻呐R邊或洞口應(yīng)按安全措施處理。8.10混凝土澆筑離地2m以上框架、過梁時，應(yīng)設(shè)操作平臺，不得直接站在模板或支撐件上操作。模板拆除嚴禁直接從高空拋下。8.11“四口、五臨邊”處必須搭設(shè)防護欄桿，模板吊運時，必須設(shè)專人

28、現(xiàn)場指揮，統(tǒng)一安排。8.12模板支架在使用過程中應(yīng)定期檢查，特別是地面是否積水底座是否松動，立桿是否懸空，扣件螺栓是否松動。9、計算書部分9.1柱子模板計算書柱模板的計算依據(jù)建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2011、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬

29、度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的總計算高度:H = 7.50m；根據(jù)規(guī)范，當采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:4；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:4；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；

30、豎楞合并根數(shù):2；寬度(mm):55.00；高度(mm):75.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):13.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=57.246kN

31、/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 248 mm，且豎楞數(shù)為 4，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距： 其中

32、， M-面板計算最大彎距(N·mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =248.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大彎距：M =0.1×28.956×248×24

33、8= 1.78×105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算： 其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3； f -面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 1.78×105 / 2.43×104 = 7.329N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值 =7.329N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 =13N

34、/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =248.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最

35、大剪力： = 0.6×28.956×248.0 = 4308.587N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 4308.587N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值: =3×4308.587/(2×450×18.0)=0.798N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力

36、=0.798N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = 57.25×0.4525.76 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =248.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；面板最大容許撓

37、度: = 248 / 250 = 0.992 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×25.76×248.04/(100×9500.0×2.19×105) = 0.318 mm；面板的最大撓度計算值 =0.318mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計值 = 0.992mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度55mm，高度75mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W

38、 = 55×75×75/6 = 51.56cm3；I = 55×75×75×75/12 = 193.36cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N·mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×57.25×0.25×0.90=15.333kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.25×0.90=0.625kN/

39、m； q = (15.333+0.625)/2=7.979 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×7.979×450.0×450.0= 1.62×105N.mm； 其中， -豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N·mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.16×104； f -豎楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值: = M/W = 1.62×105/5.16×104 = 3.134N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值 =3.134N/mm

40、2 小于 豎楞的抗彎強度設(shè)計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×57.25×0.25×0.90=15.333kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.25×0.90=0.625kN/m； q = (15.333+0.625)/2=7.979 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.6

41、5;7.979×450.0 = 2154.293N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 2154.293N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 55.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 75.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值: =3×2154.293/(2×55.0×75.0)=0.783N/mm2；豎楞截面抗剪強度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值 =0

42、.783N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =57.25×0.25 = 14.20 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.93×106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.677×14.20×450.0

43、4/(100×9500.0×1.93×106) = 0.215 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.215mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ×57.25×0.9 + 1.4 &

44、#215;2×0.9)×0.248 × 0.45/2 = 3.59 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 7.964 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.406 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.140 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = 0.41 kN.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: = 76.04 N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值: f = 205 N/mm2；B邊

45、柱箍的最大應(yīng)力計算值 =76.04N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: = 0.14 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.14mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦? 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；

46、對拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.964 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=7.964kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.9cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖

47、）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.248 ×0.45/2 = 3.59 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 7.964 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.406 kN.m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.140 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = 0.41 kN.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:

48、 W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: = 76.044 N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 =76.044N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: V = 0.14 mm；柱箍最大容許撓度: V = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 V =0.14mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.6mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦? 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強

49、度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.964 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=7.964kN 小于 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!11.2剪力墻模板計算書墻模板的計算參照建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20

50、11、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)規(guī)范，當采用容量為0.20.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為3.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48&

51、#215;3.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數(shù):2；寬度(mm):55.00；高度(mm):75.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):13.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):2060

52、00.00；鋼楞抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、72.000 kN

53、/m2，取較小值48.659 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=48.659kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N·mm)； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的

54、側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×48.66×0.50×0.90=26.276kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.890=28.166 kN/m；面板的最大彎距：M =0.1×28.166×250.0×250.0= 1.76×105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 500×13.0×13.0/6=1.41×104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 1.76×105 / 1.41×104 = 12.500N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值 =12.5N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗