王府井國際品牌中心單側支模施工方案

1、 王府井國際品牌中心建設項目 單側模板支撐施工方案目 錄1、編制依據22、工程概況23、 施工部署24、主要施工方法34.1模板的組成34.2節(jié)點做法44.2.模板槽鋼的連接44.2.2陽角連接54.2.3陰角連接54.2.4模板接高及吊鉤節(jié)點64.3單側支架64.3.1單側支架的組成64.4模板及支架安裝105.質量標準與保證措施136.模板及支架拆除167安全文明施工及保證措施178、面板、木梁、背楞驗算(按照最大腳注高度4.75米計算)198.1側壓力計算198.2面板驗算208.3木工字梁驗算218.4槽鋼背楞驗算229.單側支架計算書（見單側支架計算書）2310.方案圖（見方案附圖）

2、351、編制依據1.1 王府井國際品牌中心工程施工組織設計1.2 王府井國際品牌中心工程施工圖紙1.3建筑工程大模板技術規(guī)程 JGJ74-20031.4混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范 GB 50204-20121.5建筑施工手冊（第四版）1.6建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)程 JGJ59-2011主體結構模板支撐體系施工方案2、工程概況由于本工程地下室外墻距離建筑紅線僅2m，地下室外部又有支護體系，地下室外墻大部分范圍沒有施工作業(yè)面，所以該部位墻體模板采用單側模板支撐體系。本工程地下室結構周長約695m。B4結構層高-20.65至-16.5，層高4.2米。B3整體層高-16.45至-12.3，層高

3、為4.15米，東側B3層高為8.95米，由于底部有350mm厚疏水層，砼實際澆筑高度為9.45米。B2層整體結構層高-12.3至-7.5（-7.35），層高為4.8米，局部層高4.95米。B1整體層高-7.5（-7.35）至-0.18，整體高度7.32米，局部不同。整個地下室以后澆帶分為南北兩區(qū) ，其中B4南北各分為4個流水段，B3、B2南北兩區(qū)各5個流水段（以后澆帶劃分）。B1北側為6個流水段，南側為5個流水段。3、 施工部署地下室外墻墻厚800mm，其中B4與B3交界處高低跨墻體根據技術疑問函之答復，該部位墻體實際厚度1800mm。為了施工安全與便捷和保證工期，本工程地下室外墻采用單側支架

4、加鋼木結合大模板施工。4、主要施工方法4.1模板的組成 面板采用18mm厚多層板，豎肋為2008040木工字梁，橫肋采用雙12#槽鋼；木工字梁水平間距為260-300mm,模板配置高度5米，橫背楞間距由下到上分別為300mm，1000mm,1200mm,1200mm,800mm,五道背楞；在單塊模板中，多層板與豎肋(木工字梁)采用釘子連接，豎肋與橫肋（雙槽鋼背楞）采用連接爪連接，在豎肋上兩側對稱設置吊鉤。兩塊模板之間采用芯帶連接，用芯帶銷插緊，保證模板的整體性，使模板受力合理、可靠。模板拼裝流程：放置背楞木梁組裝多層板上彈線下料鋪面板彈線鋪木梁豎肋上槽鋼背楞和吊鉤釘端頭木方模板吊升靠在堆放架上

5、。模板拼裝的具體要求詳見主體結構模板支撐體系施工方案表4-1模板體系組成表4.2節(jié)點做法4.2.模板槽鋼的連接木梁模板通過芯帶進行連接，并用芯帶銷固定，是模板之間拼縫嚴密不錯臺。兩塊大模板之間直接對接時，采用拼縫一的做法，當模板與模板之間相差300mm以內，則需增加拼縫模板，用芯帶壓住拼縫模板，按拼縫二做法。4.2.2陽角連接陽角處模板通過45度的斜拉連桿連接，斜拉干為D15長度450。豎向間距同背楞槽鋼間距。角部合成企口形式，因為斜拉桿為45度方向受力，能有效保證角部不開模、不漏漿。（如下圖）4.2.3陰角連接陰角處模板為定型角模連接，定型角模和直墻模板再用直芯帶和芯帶銷連接固定，可以保證接

6、口處的嚴密、不開模、不漏漿。4.2.4模板接高及吊鉤節(jié)點兩根木梁端頭都開兩個22孔，用兩塊鋼板通過M20螺栓夾緊木梁腹板進行連接。 4.3單側支架4.3.1單側支架的組成單側支架由埋件系統和架體兩部分組成，其中埋件系統部分包括：地腳螺栓、連接螺母、外連桿、連接螺母和壓梁。本工程B4層高4.2m,一次澆筑至板底,地腳螺栓在澆筑墻體是埋入。架體部分高度有以下規(guī)格：H=3600mm標準節(jié),H=500mm加高節(jié)。B4層側墻選擇支架高度為：架體采用H=3600mm+500mm的支架。B3層高4.15m, 一次澆筑至板底，地腳螺栓在澆筑墻體是埋入。架體部分高度有以下規(guī)格：H=3600mm標準節(jié),H=500

7、mm加高節(jié)。B3層側墻選擇支架高度為：架體采用H=3600mm+500mm的支架。其中B3層東段躍層位置層高8.95米，另外加底部高度0.5米，總澆筑高度9.45米，分兩次澆筑，第一次澆筑高度4.7米，在第一模澆筑高度4.7米下返0.25米(即距底板4.45高度)的位置拉通線預埋地腳螺栓，以便第二次澆筑時使用，第一次澆筑砼時使用3.6米標準節(jié)和0.5米的加高節(jié)，第二次澆筑高度4.75米，架體采用H=鋼管腳手架搭設平臺（約1600mm高）+3200mm+3600mm+500mm的支架，第二次澆筑架體墻體第一次澆筑時預埋的斜向地腳螺栓拉結。見下圖：B2層高4.8m, 一次澆筑至板底，地腳螺栓在澆筑

8、墻體是埋入。架體部分高度有以下規(guī)格：3600mm加高節(jié),H=500mm加高節(jié)。B2層側墻選擇支架高度為：架體采用H= 3600mm+1500mm的支架。見下圖：B1層高最大層高7.32m,第一次澆筑墻體高度為4.7m，第二次澆筑2.47米。(板底)第一次澆筑時采用架體H=3600mm+500mm，第二次澆筑架體采用H= 1600mm+3200mm+500mm的支架。見下圖：為了架體受力合理，應現場自備鋼管及扣件把幾榀架體連成整體，見下圖：一. 單側支架總裝圖單側支架是用槽鋼和連接件制作的一個三角形支架，它通過三角形的直角平面抵制模板。當混凝土接觸到模板面板時，側壓力也作用于模板。模板受到向后推

9、力。而三角形架體平面在壓制著模板，因架體下端直角部位有埋件系統固定使架體不能后移，主要受力點為埋入底板混凝土45角的埋件系統。混凝土的側壓力及模板的向上力均由埋件系統抵消。4.4模板及支架安裝4.4.1預埋部分安裝(1)地腳螺栓出地面處與砼墻面的距離,在B4層埋件距砼面為250mm；各埋件桿相互之間的距離為300mm，在靠近一段的起點與終點各布置一個埋件。 埋件系統(2)埋件系統及架體示意圖見上圖，埋件與地面成45度的角度，現場埋件預埋時要求拉通線，保證埋件在同一條直線上，同時，埋件角度必須按45度預埋。(3)地腳螺栓在預埋前應對螺紋采取保護措施，用塑料布包裹并綁牢，以免施工時砼黏附在絲扣上，

10、影響下一步施工時螺母的連接。(4)因地腳螺栓不能直接與結構主筋點焊，為保證砼澆筑時埋件不跑位或偏移，要求在相應部位增加附加鋼筋，地腳螺栓點焊在附加鋼筋上，點焊時注意不要損壞埋件的有效直徑。4.4.2模板及單側支架安裝(1)單側支架之間的間距為800mm。(2)安放流程：鋼筋綁扎并驗收彈出外墻邊線合外墻模板單側支架吊裝到位安裝單側支架安裝加強鋼管（單側支架斜撐部位的附加鋼管，現場自備）安裝壓梁槽鋼安裝預埋件系統調節(jié)支架垂直度安裝上操作平臺再次緊固檢查一次埋件系統驗收合格后進行混凝土澆筑。(3)合墻體模板時，模板下口與預先彈好的墻邊線對齊，然后安裝鋼管背楞，臨時用鋼管將墻體模板撐住。(4)吊裝單側

11、支架，將單側支架由堆放場地吊至現場，單側支架在吊裝時應輕放輕起，多榀支架堆放在一起時，應在平整場地上相互疊放整齊，以免支架變形。(5)需有標準節(jié)和加高節(jié)組裝的單側支架，應預先在材料堆放場地拼裝好，然后由塔吊吊至現場。(6)在直墻體段，每安裝五六榀單側支架后，穿插埋件系統的壓梁槽鋼,支架安裝完后，安裝埋件系統,用鉤頭螺栓將模板背楞與單側支架部分連成一個整體,調節(jié)單側支架后座，直至模板面板上口向墻體內側傾約5mm15mm，這樣將保證在混凝土澆筑過程中模板側向受力位移適中，使墻面達到垂直。(7)最后再一次進行緊固檢查一次埋件受力系統，確?；炷翝仓r模板下口不會漏漿。4.4.3模板及支架拆除(1)外

12、墻砼澆筑完24小時后，先松動支架后支座，后松動埋件部分。(2)徹底拆除埋件部分，并分類碼放保存好。(3)吊走單側支架，模板繼續(xù)貼靠在墻面上，臨時用鋼管撐上。(4)砼澆筑完48小時后，拆模板。(5)砼拆模后應加強保溫措施。5.質量標準與保證措施5.1本工程模板采用鋼木組合模板，模板拼裝好后與單側支架連接用模板扣件，把模板與單側支架連接緊（見下圖）。5.2模板和架體陰角處理方法（1）沿模板下口，離砼面315mm預埋插筋(插筋長400mm，外露150mm)，橫向間距為500mm一道，來固定模板下口（見下圖）。（2）模板豎向加雙48鋼管，橫向間距為600mm，后面用鋼管架支撐，鋼管架固定于另一側的單側

13、支架上，橫向和縱向加立桿和剪刀撐，避免鋼管失穩(wěn)。(如下圖) （3）模板剖面圖單側支架受力點除埋件外，還有調節(jié)支腿，在有板處可以支撐在板上，遇洞口時，需要從鋼管架體加型鋼作支撐撐到上層樓板的位置在鋼管架上支設單側支架架體，支腿下面鋼管架橫向間距為150mm，縱向艱巨為300mm，豎向橫桿間距為600mm，其他位置間距按600mm搭設，再加剪刀撐，完成后鋼管上方用可調頂托調平，橫向鋪上雙48鋼管，縱向放置35#H型鋼，在單側支架支點處35#H型鋼兩側需要加焊25螺紋鋼，縱向放置3道間距為50mm。遇洞口處支撐加固圖6.模板及支架拆除6.1墻體混凝土澆筑完成48小時后，先松動支架后座，在松動埋件部分

14、。6.2徹底拆除埋件部分，并分類碼放保存。6.3吊走單側支架，模板模板繼續(xù)貼靠在墻面上，臨時用鋼管撐上。6.4根據規(guī)范要求在混凝土澆筑完成24-48小時后，拆除模板。6.5混凝土拆模后應加強保溫措施。7安全文明施工及保證措施技 術測 量試 驗質 量安 全工 長項目經理：總工：總經濟師：生產副經理：7.1建立健全安全保證體系，落實安全施工崗位責任制制度。嚴格執(zhí)行安全技術交底制，責任工長在安排生產工作的同時必須進行安全技術交底。7.2定型模板統一編號，清理干凈按規(guī)格碼放整齊。7.3模板加工場地應由專人統一管理，電氣設備必須做好接地保護。7.4電氣設備操作人員必須按照操作規(guī)程要求進行操作并佩帶防護用

15、具。7.5模板吊裝專人指揮、統一信號、信號工和掛鉤人員必須退至安全的地方后，才可起吊。嚴禁人和模板一起吊運。7.6模板起吊前，應將吊車位置調整適當，做到穩(wěn)起穩(wěn)落，就位準確，嚴禁模板大幅度擺動或碰撞其它物體。7.7模板及其支撐系統在安裝過程中，設置臨時固定設施，嚴防傾覆,安裝前仔細檢查支撐平臺是否牢固,有無扣件松動,扣件是否缺失,發(fā)現隱患及時采取加固措施。經常檢查電梯筒及基坑周圍的腳手架的連接是否牢固,嚴禁私自亂拆腳手架上的桿件、扣件。7.8拆除模板嚴禁操作人員站在正在拆除的模板上，模板嚴禁亂放，保護好模板。所有模板及配件拆除完畢后，方可將模板吊走，起吊前必須復查。7.9井筒內腳手架小橫桿與井筒

16、四壁頂緊，防止腳手架搖晃，以確保腳手架的穩(wěn)定，每天使用前檢查桿件及扣件是否安全。7.10電氣控制箱、電纜、插頭連接處要注意防潮、防水，雨天要遮蓋?？傠娫措娎|插頭要插在有漏電保護的配電箱的插座上。7.11高空作業(yè)時，要站在防護到位的跳板上作業(yè)，跳板鋪設要嚴密、平穩(wěn)、有足夠強度，兩端用雙股鉛絲與腳手桿固定。施工時時嚴禁將構件伸出防護網外，以防墜落傷人。隨時排查不安全因素，發(fā)現問題及時解決。7.12高空作業(yè)時，要搭好臨時架子，必須系上安全帶。安全防護措施要提前到位，做到不安全的作業(yè)面不在其上進行施工操作。作業(yè)人員不得過分集中。施工過程中要有專人經常進行作業(yè)檢查，要求工人注意別把散料工具等隨手亂放，防

17、止散料等掉下傷人。施工中要有專人負責觀看周圍施工環(huán)境，注意空中吊物及各工種之間的不安全因素，及時發(fā)現不安全因素，防止發(fā)生安全事故。7.13電刨、電鋸、切割機等操作人員必須經培訓合格、持證上崗操作，嚴禁非合格人員進行使用，嚴禁違章操作。對各施工機械要及時進行保養(yǎng)，以保證其正常運行。木工房電鋸前必須設置防護罩，以免傷人?，F場施工用電使用24V安全電壓。7.14模板工程施工完畢后用氣泵吹凈模板表面隨屑、灰塵，做到“工完場清”，留給下道工序人員干凈工作面。7.15進入現場的人員必須戴好安全帽，禁止穿拖鞋或光腳，不得短褲和短襯衣進行操作，褲腳袖口應扎緊，并配帶手套和護腳。7.16現場嚴禁吸煙，按規(guī)定在現

18、場動火時要開動火證，并配備足夠的滅火器材。方木、多層板等堆放區(qū)及木工棚均須配置足夠的滅火器材。7.17施工人員不得酒后上崗，并不得在施工作業(yè)面上嬉鬧。7.18支架重量大，確保安全的同時，工人在立支架時應由多人同時進行。7.19防止工人疲勞作業(yè)。7.20在確保單側支架立穩(wěn)后，工人才可安裝操作平臺，操作平臺上的跳板須滿鋪，操作平臺的護攔至少設三道。7.21砼澆筑時，工人應在操作平臺上工作。7.22按規(guī)范要求控制砼澆筑速度，分層澆筑。7.23支架模板安裝需一定的空間，工程中有內隔墻的地方，如不能保證支架模板的安裝空間，可在外墻澆筑完畢后，再綁扎內隔墻鋼筋。8、面板、木梁、背楞驗算(按照最大腳注高度4

19、.75米計算)8.1側壓力計算混凝土作用于模板的側壓力，根據測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側壓力就不再增加，此時的側壓力即為新澆筑混凝土的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值： 式中 F-新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（KN/m2） c-混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3 t0-新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏實驗資料時，可采用t=200/(T+15)計算；t=200/(20+15)=5.71T-混凝土的溫度（）取20V-混凝土的澆灌速度（m/h）;取1m/hH-混凝

20、土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的最高高度（m）;取4.75m1-外加劑影響修正系數，摻外加劑時取1.0； 2-混凝土塌落度影響系數，當塌落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1；110150mm時，取1.15。取1.15 =0.22255.711.01.1511/2=36.1kN/m2 =254.75=118.75kN/ m2取二者中的較小值，F=51.07kN/ m2作為模板側壓力的標準值，并考慮傾倒混凝土產生的水平載荷標準值4 kN/ m2，分別取荷載分項系數1.2和1.4，則作用于模板的總荷載設計值為： q=51.071.2+41.4=67kN/ m2 模板高度為5m，澆

21、筑高度為4.75m，面板采用18mm竹膠板；豎向背楞采用木工字梁，間距為280mm，水平背楞采用雙12號槽鋼背楞； 8.2面板驗算將面板視為支撐在木工字梁上的三跨連續(xù)梁計算，面板長度取板長2440mm，板寬度b=1000mm，面板為18mm厚竹膠板,木工字梁間距為mm。8.2.1強度驗算面板最大彎矩：=(67280280)/10=0.53106Nmm面板的截面系數：=1000182=5.4104mm3應力：=0.53106/5.4104=9.8N/mm2=13 N/mm2 故滿足要求其中：-竹膠板抗彎強度設計值，取13 N/mm2(大于木材)E-彈性模量，竹膠板取值9.5103 N/mm28.

22、2.2撓度驗算撓度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則q2=51.07x1x1.2=61.28 kN/ m面板板撓度由式=61.282804/(1509.5100048.6104) =0.54mm=280/400=0.7mm 故滿足要求面板截面慣性矩：I=bh3/12=1000183/12=48.6X104mm48.3木工字梁驗算木工字梁截面尺寸為200x80x40，作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的連續(xù)梁計算，其跨距等于橫向背楞的間距最大為L=1200mm。木工字梁上的荷載為： =670.28=18.76N/mmF-混凝土的側壓力-木工字梁之間的水平距離E-彈性模量

23、，木梁取8.5103 N/mm2-木梁抗彎強度設計值，取13 N/mm29.3.1強度驗算最大彎矩=0.118.7612002=2.7106Nmm木工字梁截面系數：應力：=13N/mm2 滿足要求木工字梁截面慣性矩：8.3.2撓度驗算：懸臂部分撓度：=18.763004/(88.510346.1106)=0.06mm=0.75mm跨中部分撓度 =18.7612004(5-240.332)/(3848.510346.1106)=0.3mm=3mm-容許撓度，-懸臂部分長度與跨中部分長度之比，8.4槽鋼背楞驗算槽鋼背楞為雙12#，背對背間距為50mm，作為主背楞支承在單側支架上，可作為支承在支架上

24、的連續(xù)梁計算，其跨距等于單側支架的間距最大為L=800mm。雙槽鋼上的荷載為： =670.8=53.6N/m。E-彈性模量，鋼材取2.1105 N/mm2-鋼材抗彎強度設計值，Q235取215 N/mm29.4.1強度驗算最大彎矩=0.153.68002=3.4106Nmm雙12#槽鋼截面系數：W=57.72=115.4x103mm3應力：=215N/mm2 滿足要求雙槽鋼截面慣性矩：I=692104mm48.4.2撓度驗算懸臂部分撓度：=53.63004/(82.1X105692104)=0.04mm=0.75mm跨中部分撓度 =53.68004(5-240.3752)/(3842.1105

25、6.92106)=0.06mm=1.75mm-容許撓度，=L1/300,L2=800mm-懸臂部分長度與跨中部分長度之比，面板、木梁和背楞的組合撓度為w=0.54+0.3+0.04=0.88mm3mm滿足施工對模板質量的要求。9.單側支架計算書（見單側支架計算書）9.1、4.7米澆筑高度計算書9.1.1編制計算書遵守的規(guī)范和規(guī)程：建筑結構荷載規(guī)范 （GB 50009-2012）鋼結構設計規(guī)范 （GB 50017-2003）混凝土結構設計規(guī)范 （GB 50010-2002）混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB 50204-2002）建筑施工計算手冊 江正榮 編著 鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范 （G

26、B 50205-2001）9.1.2架體組成:單側支架立面圖1.混凝土側壓力新澆混凝土對模板側壓力標準值：依據混凝土結構工程施工驗收規(guī)范（GB50204-2002），附錄中有關“普通模板及其支架荷載標準值及分項系數”的取值規(guī)定，按照新澆混凝土對模板側壓力的兩個計算公式進行復核，并取二式中的較小值：本工程墻體澆筑高度4.7m，混凝土容重25KN/m3，混凝土澆筑速度1.0m/h，入模溫度200，11.2，21.15，則：KN/m2KN/m2取兩者中的較小值，則F=F1=43.37KN/m2傾倒荷載(導管供料)：P=6.0 KN/m2則荷載設計值為F11.2+P1.4=43.371.2 +61.4

27、=60.5KN/m2除與結構連接的關鍵部件外，其它鋼結構剪力設計值為：FV=125KN; 拉力設計值為：F=215KN; 9.1.3計算說明：1.澆筑高度：架體的總高度為4.1米，混凝土的澆筑高度為4.7米。2.單側支架間距：兩相鄰支架間的間距為0.8米。3.單個支架承擔混凝土側壓力以折線形線荷載的形式作用于支架上4.埋件系統布置間距：300mm5.混凝土有效壓頭高度：6.由于SAP2000中自動計算桿件自重，在此不在重復加載。9.1.4受力分析：用SAP2000對支架進行受力分析： 荷載圖 軸力圖(KN) 彎矩圖(KNm) 1.各主要受力桿件的軸力、彎矩、剪力見下表: 上述選擇的是受力最不利

28、的桿件，如果上述桿件符合要求，那么其它桿件一定滿足要求。受拉桿件滿足要求，只需要驗算受壓桿件的穩(wěn)定性即可。2.受壓桿件穩(wěn)定驗算： 穩(wěn)定驗算中，受壓桿件的長細比小于容許長細比，應力小于抗壓設計值，滿足要求。3.重要桿件強度驗算14抗彎驗算：，截面塑性發(fā)展系數抗剪驗算：,折算應力：滿足要求。10斜桿抗彎驗算：，截面塑性發(fā)展系數抗壓驗算：,47.7+99.7=147.4N/mm215 N/mm。滿足要求。4.支座反力反力圖(KN)埋件處所受拉力方向大約為45度，與埋件拉桿布置方向是一致的，因此埋件拉桿所受到的單個支架的拉力大小為埋件系統的布置間距為300mm，則每個埋件承擔的拉力為284.6/（8/3）=106.7KN。調節(jié)支座處受支架壓力大小約為220.27KN，方向為豎直向下。5.埋件系統以及調節(jié)支座承載力驗算埋件系統埋件桿為螺紋圓鋼25，材料為40Si2MnV,其抗拉強度為則拉應力為：滿足要求。調節(jié)支座調節(jié)支座承受的壓力為220.27KN，后調節(jié)支座為圓鋼48，材料為45#鋼，其其抗壓強度為滿足要求。9.2、4.75米澆筑高度計算書9.2.1架體組成:單側支架立面圖1.混凝土側壓力新澆混凝土對模板側壓力標準值：依據混凝土結構工程施工驗收規(guī)范（GB50204-2002），附錄中有關“普通模板及其支架荷載標準值及分