某公司酚氰廢水處理方案

1、Word 資料第1章前 言.11.1 焦化廢水的產生 . 11.2 焦化廢水處理的意義 .11.3 系統(tǒng)概況.2第2章系統(tǒng)物化處理案.42.1 進水水質參數(shù)及水質分析 .42.2 工藝流程及工藝說明 .52.3 系統(tǒng)處理要點 .72.3.1 油類物質的去除 . 82.3.2 硫化物質的去除 . 82.3.3 氨氮及有機污染物的去除 .82.3.4 懸浮物的去除 . 92.3.5 酚、氰的去除 . 92.4 氣浮工藝段物化處理 .102.4.1 工藝原理.102.4.2 氣浮法的特點 . 112.4.3 雜質含量的去除 .122.4.4 實驗論證.122.5 A/0 生化處理.122.5.1 基

2、本原理.122.5.2 工藝特征.142.5.3 影響因素與控制條件.182.5.4 A/0 生化處理生物相的判斷 . 202.6 深度處理.212.6.1 基本原理及工藝特點.212.6.3 實驗論證.222.7 污泥脫水.222.7.1 基本原理.222.7.2 藥劑選擇.23第3章系統(tǒng)運行處理效果評定 .243.1 各單元處理效果控制 .243.2 系統(tǒng)岀水水質 .25Word 資料第4章應急預案.264.1 制定目的和制定依據(jù) .264.2 適用圍.264.3 應急工作原則 . 264.4 異常情況質量反饋控制體系 .274.5 異常情況分析與解決 .274.5.1 預處理段異常情況

3、.274.5.2 生化處理段異常情況.284.5.3 深度處理段異常情況 .324.6 應急預防及控制 .334.7 應急保障.344.8 應急終止、終止后期處理 .354.9 宣傳、培訓和獎懲 .36第5章藥劑年用量及計算 .375.1 硫酸亞鐵的投加量計算 .375.2 氣浮端絮凝劑的投加量計算 .375.3 磷酸氫二鈉的投加量計算 .385.4 氫氧化鈉的投加量計算 .385.5 M180 藥劑的投加量計算 .395.6 污泥脫水藥劑（陽離子聚丙）的投加量計算 .395.7 年加藥量統(tǒng)計 . 40第6章運營費用.42第7章總包服務承諾 .44Word 資料第 1 章前 言1.1焦化廢水的

4、產生焦化廢水主要來自煉焦、煤氣凈化及化工產品的精制等過程以及地 坪沖洗水等，排放量大，水質成分復雜。從焦化廢水產生的源頭分，有 煉焦帶入的水分（表面水和化合水）、化學產品回收及精制時排出的水，其 水質隨原煤和煉焦工藝的不同而變化。剩余氨水及煤氣凈化和化學產品 精制過程中的工藝介質分離水屬于高濃度焦化廢水，對于焦油蒸餾和酚 精制蒸餾中，分離出來的某些高濃度有機污水，因其中含有大量不可再 生和生物難降解的物質，一般要送焦油車間管式焚燒爐焚燒；煤氣凈化 和產品精制過程中，從工藝介質中分離出來的其它高濃度污水要與剩余 氨水混合，經蒸氨后以蒸氨廢水的形式排出，送焦化廠污水處理站處理。1.2焦化廢水處理的

5、意義我國焦化廢水處理自20世紀50年代起是一個從無到有、逐步提高、 逐步完善的發(fā)展過程。焦化廢水是煤在高溫干餾過程中以及煤氣凈化、 化學產品精制過程中形成的廢水，其中含有酚、氨氮、氰、苯、吡啶、 吲哚和喹啉等幾十種污染物，成分復雜，污染物濃度高，色度高，毒性 大，性質非常穩(wěn)定，是一種典型的難降解有機工業(yè)廢水，其組成和性質 因煉焦煤的性質、煉焦條件及化工產品的回收工藝、日常的操作不同而 發(fā)生變化。焦化廢水中含有大量環(huán)鏈有機化合物、疊氮類無機化合物和氨氮等， 這些物質無論是進入水體還是其中的一些物質釋放進入大氣，都會直接 或間接的對動、植物產生重的危害。如果人直接引用了一定濃度這類物 質的水或長時

6、間吸入含該類物Word 資料質的空氣，將會危害身體健康，重者可以 致癌；特別是有些物質可在動物或植物體富集，使其濃度濃縮多倍，最 終通過食物鏈侵害到人類；焦化廢水中的含碳類化合物多數(shù)是耗氧類物 質，它們進入水體后會消耗水體中的溶解氧，導致水體腐化，降低水體 觀賞價值；焦化廢水中的含氮類物質，能導致水體富營養(yǎng)化，使藻類大 量滋生和繁殖；氨氮在水體中還能轉化為硝態(tài)氮，嬰幼兒飲用了含有一 定濃度硝態(tài)氮的水，可導致白血病。另外，焦化廢水還含有氨、氟化物、 氰化物等無機污染物，這些污染物多是致癌、致畸、致突變的“三致” 有毒物質，因此焦化廢水是焦化行業(yè)生存發(fā)展所必須解決的重要污染問 題之一。焦化廢水治理

7、技術能否成功應用，主要受3個因素制約：處理效果、 投資運行費用以及是否會造成二次污染。目前的各種治理技術還不能完 全滿足這三面的要求。它們各有優(yōu)缺點，這就需要因地制宜地選擇適合 自身特點的技術法，以及對現(xiàn)有法的有機結合來取得比較滿意的效果。 同時，還要進一步研究開發(fā)處理效果更好、投資運行費用更低、無二次 污染、易于操作管理的新技術，這樣才能更加適合國情，才會有更廣闊 的發(fā)展前景。1.3系統(tǒng)概況HNMH有限公司酚氰廢水處理工程采用的處理工藝流程為：氣浮+A/0法+混凝沉淀，其中本工藝生化段糅合了最近幾年來全球所關注的A/0法，將同步硝化-反硝化、短程硝化-反硝化以及短程硝化-厭氧氨氧 化等脫氮工

8、藝成功糅合運用于一個工藝，強化了生物脫氮的效率。整個 工藝流程分為三條路線：水處理線、污泥處理線、藥劑線。其中水處理 線包括預處理段、生化處理段和深度Word 資料處理段，出水重力自流排放，水處 理線各工藝成熟，處理效果穩(wěn)定，出水能達到一級排放標準。整個酚氰 廢水處理站產生污泥主要有氣浮機浮渣、二沉池生化污泥、混凝沉淀化 學污泥及脫水后的泥餅污泥，這些污泥處理脫水后會外運至配煤。Word 資料第 2 章 系統(tǒng)物化處理案2.1進水水質參數(shù)及水質分析表 2.1 酚氰廢水進水水質一覽表序號項目單位參數(shù)1處理水量m3/h802CODCrmg/L 3800.003NH3-Nmg/L 300.004CN-

9、mg/L 20.005酚mg/L 700.006油mg/L 30.007SSmg/L 12 12 12 00.5堿度無變化氧化 1mgNH3-N 需要 7.14mg 堿度無變化還原1mgN03-N/N02-N 生成 3.57mg堿度Word 資料耗氧分解 1mg 有機物(BOD5)需氧 2mg氧化 1mgNH3-N 需氧 3.43mg氧化1mgNO2-N 需氧1.14mg分解 1mg 有機物(COD)需 NO2-N0.58mg , NO3-N0.35mg 所提供化合態(tài)氧最適pH 值78.58 8.588.58.08.6最適水152530303437溫/C9=1.01.049=1.19=1.19

10、=1.061.15增殖速度 /d-11.23.50.211.080.281.44好氧分解的1/21/2.5分解速度/mg70870B0D/(gMLSSh)7mgNH3-N/(gMLSSh)28mgNOa-N/(gMLSS h)根據(jù)廢水的脫氮水質、處理目標、出水要求，選擇A/0脫氮工藝時,其參數(shù)一般也有所不同。通常情況下，可以按照表2.3選用各參數(shù)。表 2.3 A/O 法工藝參數(shù)(參考值)工藝參數(shù)變化圍1.回流比污泥回流比(R)一般 R 控制在 30%100%硝化混合液回流比一般 r 控制在 200%400% ，過高時動力消耗大Word 資料(r)2.泥齡(SRT)一般情況下，SRT 810d，

11、有時甚至長達 30d 以上3.污泥質量濃度(MLSS)一般 A 池控制在 40005000mg/L; O 池控制在30004000mg/L 為宜4.水溫應在 530C圍，低于 15C時硝化和反硝化效果明顯降低5. pH 值硝化過程 pH 值應控制在 8.08.4，反硝化過程 pH 值應控制在 8.08.66.碳氮比(BOD/TN)BOD5/TN 一般應大于 5,當小于 3 時需補加有機碳源，如 甲醇、醋酸、丙酮等易于被生物降解的含碳有機物7.碳磷比(BOD/TP)一般 BOD/TP 應大于 18.溶解氧(DO)一般情況下，缺氧階段DOv0.5mg/L ;好氧階段 DO 12.0mg/L9. B

12、OD 負荷一般在 0.150.70kgBOD/(kgMLSS d)10.總氮負荷一般在 0.020.1kgTN/(kgMLSS d)2.5.3影響因素與控制條件1)硝化反應主要影響因素與控制要求1好氧條件，并保持一定的堿度。氧是硝化反應的電子受體，硝化 池溶解氧的高低，必將影響硝化反應的進程，溶解氧質量濃度一般維持 在23mg/L，不得低于1mg/L,當溶解氧質量濃度低于0.50.7mg/L時, 氨的硝態(tài)反應將受到抑制。硝化菌對pH值的變化十分敏感，為保持適宜pH值，廢水應保持足 夠的堿度以調節(jié)pH值的變化，對硝化菌的適宜pH值為8.08.4。Word 資料2混合液中有機物含量不宜過高，否則硝

13、化菌難成為優(yōu)勢菌種。3硝化反應的適宜溫度是2035C。當溫度在535C之間由低向 高逐漸升高時，硝化反應的速率將隨溫度的升高而加快，而當?shù)椭?C時, 硝化反應完全停止。對于去碳和硝化在同一個池子中完成的脫氮工藝而言，溫度對硝化速率的影響更為明顯。當溫度低于15C時即發(fā)現(xiàn)硝化速率迅速下降。低溫狀態(tài)對硝化細菌有很強的抑制作用， 如溫度為1214C時，反應器出水常會出現(xiàn)亞硝酸鹽積累的現(xiàn)象。因此，溫度的控制時相 當重要的。4硝化菌在消化池的停留時間，即生物固體平均停留時間，必須大 于最小的世代時間，否則硝化菌會從系統(tǒng)中流失殆盡。5有害物質的控制。除重金屬外，對硝化反應產生抑制作用的物質有高濃度NH4-

14、N、高濃度有機基質以及絡合陽離子等。2）反硝化反應主要影響因素與控制要求1碳源（C/N）的控制。生物脫氮的反硝化過程中，需要一定數(shù)量的碳 源以保證一定的碳氮比而使反硝化反應能順利地進行。碳源的控制包括 碳源種類的選擇、碳源需求量及供給式等。反硝化菌碳源的供給可用外加碳源的法（如傳統(tǒng)脫氮工藝）、或利用原 廢水中的有機碳（如前置反硝化工藝等）的法來實現(xiàn)。反硝化的碳源可分為 三類：第一類為外加碳源，如甲醇、乙醇、葡萄糖、淀粉、蛋白質等， 但以甲醇為主；第二類為原廢水中的有機碳；第三類為細胞物質，細菌利用細胞成分進行源反硝化，但反硝化速率最慢。當原廢水中的B0D5與TKN（總凱氏氮）之比在58時，BO

15、D5與TK（總氮）之比大于35時，可認為碳源充足。如需外加碳源，多采用甲 醇，因甲醇被Word 資料分解后產物為CO2、H2O，不留任難降解的產物。2反硝化反應最適宜的pH值為8 8.6。pH值高于8.6或低于6, 反硝化速率將大幅度下降。3反硝化反應最適宜的溫度是2040C。低于15C反硝化反應速率 降低，為了保持一定的反應速率，在冬季時采用降低處理負荷、提高生 物固體平均停留時間以及水力停留時間等措施。4反硝化菌屬于異養(yǎng)兼性厭氧菌在無分子氧但存在硝酸和亞硝酸離 子的條件下，一面，它們能夠利用這些離子中的氧進行呼吸，使硝酸鹽 還原；另一面，因為反硝化菌體的某些酶系統(tǒng)組分只有在有氧條件下才 能

16、合成，所以反硝化菌適宜在厭氧、好氧條件交替下進行，故溶解氧應 控制在0.5mg/L以下。2.5.4 A/O生化處理生物相的判斷生物相是指活性污泥微生物的種類、數(shù)量及其活性狀態(tài)的變化。生物相觀察可以作為一種輔助手段來達到控制工藝運行的目的。表 2.4 A/O 法工藝一般生物相（參考）優(yōu)勢生物種類出水質量鞭毛蟲占優(yōu)很差草履蟲占優(yōu)勢不好Word 資料鐘蟲占優(yōu)勢很好輪蟲和線蟲占優(yōu)勢一般，需排泥。表 2.5 A/0 法工藝異常生物相（參考）鏡檢發(fā)現(xiàn)形成因素措施鐘蟲頭部端會突出一個空泡，俗稱“頭頂氣泡”DO 過高或者 DO 過低調整曝氣量鐘蟲體將積累一些未消化的進水中有難降解物質或有毒停止進水顆粒，俗稱“

17、生物泡”物質鐘蟲不活躍，纖毛停止擺動進水 pH 發(fā)生突變超出 6-9 圍。調整 pH 值，或停止進水鐘蟲發(fā)育正常，但數(shù)量銳減預示活性污泥將處于膨脹狀采取污泥膨脹控制措態(tài)施輪蟲數(shù)量劇增指示污泥老化及時排泥需要強調的是：生物相觀察只是一種定性法，只能作為理化法的一 種補充手段。應在長期的運行中注意積累資料，總結出本系統(tǒng)的生物相 變化規(guī)律。2.6深度處理2.6.1基本原理及工藝特點本系統(tǒng)深度處理采用浙大玉泉專利產品M180進行處理，其具有鐵、鋁系絮凝劑產品的功效，且配中含有對CODcr具有強降解能力的組分。針對焦化廢水而言，常規(guī)的深度處理主要是采用無機高分子絮凝劑Word 資料和有機咼分子絮凝劑復合

18、處理，但對CODCr等指標的去除率不咼，且易 受二沉池出水CODcr等指標的影響，一般而言，常規(guī)的深度處理復合藥 劑對CODcr的去除率不到45%,因此當二沉池出水CODcr超過180mg/l時常規(guī)藥劑基本上不能保證系統(tǒng)CODCr達標排放，而浙大玉泉專利產品 通過實驗，其最大的CODcr去除能力可達65%,263實驗論證深度處理混凝沉淀實驗見附錄二。2.7污泥脫水2.7.1基本原理污水處理過程中產生的沉淀物質，包括污水中所含固體物質、懸浮物質、膠體物質以及從水中分離出來的沉渣，統(tǒng)稱為污泥。影響污泥濃縮和脫水性能的因素主要是顆粒的大小、表面電荷水合的程度以及顆粒間的相互作用。其中污泥顆粒大小是影

19、響污泥脫水性能 的只要因素，污泥顆粒越小，顆粒的比表面積越大，這意味著更高的水 合程度和對過濾（脫水）的更大阻力及改變污泥脫水性能要更多的化學藥 劑。污泥中顆粒大多數(shù)是相互排斥而不是相互吸引的，首先由于水合作用，有一層或幾層水附于顆粒表面而阻礙了顆粒相互結合。其次，污泥 顆粒一般都帶負電荷，相互之間表現(xiàn)為排斥，造成了穩(wěn)定的分散狀態(tài)。向污泥中投加混凝劑和助凝劑的目的是要克服水合作用和靜電排斥 作用，在污泥膠質微粒表面起化學反應，中和污泥膠質微粒的電荷，促 使污泥微粒凝聚成大的顆粒絮體，同時使水從污泥顆粒中分離出來，從Word 資料而提高污泥的脫水性能。2.7.2藥劑選擇為提高污泥脫水性能可以向污

20、泥中投加三氯化鐵、三氯化鋁、硫酸 鋁、聚合氯化鋁、聚合硫酸鐵、聚丙烯酰胺、灰等。無機絮凝劑價廉易 得，但渣量大，受pH值的影響大。經無機絮凝劑處理后污泥量增加，污 泥中無機成分的比例提高，污泥燃燒值降低；而加有機絮凝劑則與之相 反。根據(jù)我公司在其它污水處理廠的經驗，選擇陽離子PAM投加污泥脫水效果最好。Word 資料第 3 章 系統(tǒng)運行處理效果評定3.1各單元處理效果控制在第2章中，我們針對系統(tǒng)的工藝和水質特點提出了一套針對性和 可操作性強的化學處理案，為了保證系統(tǒng)運行的處理效果，做好水質檢 測必不可少。焦化廢水生化處理單元是核心，預處理單元是前提，后處 理單元是保障，整個水處理系統(tǒng)的各個處理

21、單元環(huán)環(huán)相扣，緊密相連， 一個環(huán)節(jié)的處理效果直接影響到下個環(huán)節(jié)的處理效果，最終將影響出水 水質。因此，使在本焦化水處理系統(tǒng)的各處理單元的處理效果需層層把 關，使其達到控制效果。表3.1表示了各單兀處理效果控制。表 3.1 各單元處理效果控制表水質項目進水氣浮出口生化出口深度處理出口CODmg/L 3800 2660達標氨氮mg/L 300 294 12達標SSmg/L 100 40 20達標油類mg/L 30 12 3.6達標揮發(fā)酚mg/L 700 700 0.35達標Word 資料氰化物 20 20 0.1達標mg/LpH7-97-97-96-93.2系統(tǒng)出水水質只有其中水質檢測的主要意義體

22、現(xiàn)在兩個面：保障出水水質達標； 保證處理設施的正常運行。其具體容如表3.2所示。系統(tǒng)正式運行后,我們將每天對進水水質和出水水質進行監(jiān)測，根據(jù)水質分析結果及時調 整藥劑用量，保證出水水質達標。表 3.2 酚氰廢水出水水質一覽表序號項目參數(shù)分析法分析頻率1CODCr 100.00 mg/LGB/T 11914-19892 次/天2NH3-N 15.00 mg/LGB/T 11891-19892 次/天3CN- 0.50 mg/LGB/T 7486-19872 次/天4酚 0.50 mg/LGB/T 7491-19872 次/天5油 8.00 mg/LGB/T16488-19962 次/天6SS 7

23、0.00 mg/LGB/T 11903-19892 次/天7pH69GB/T 6920-19862 次/天注：分析頻率視現(xiàn)場情況而定第 4 章應急預案4.1制定目的和制定依據(jù)為了確保廢水處理系統(tǒng)的正常、穩(wěn)定運行，保證系統(tǒng)出水達標，不 影響后續(xù)用戶端Word 資料的正常生產，在各種可能的事故發(fā)生時，應迅速做出反 應、正確處理事故，使系統(tǒng)盡快恢復正常運行。依據(jù)人民國環(huán)境保護法、人民全生產法、突發(fā)公共事件總體 應急預案和突法環(huán)境事故應急預案及相關的法律、行政法規(guī)，制 定本預案。4.2適用圍本應急預案適用于HNMH有限公司酚氰廢水處理系統(tǒng)。4.3應急工作原則1）堅持以人為本，預防為主。加強對事故發(fā)生源

24、的監(jiān)測、監(jiān)控并實 施監(jiān)督管理，建立事故風險防體系，積極預防、及時控制、消除隱患， 提高突發(fā)性事故防和處理能力，盡可能地避免或減少突發(fā)事故的發(fā)生，消除或減輕事故造成的中長期影響，最大程度地保障系統(tǒng)的正常運行。2）堅持分工合作，分類管理。加強各部門人員之間協(xié)同與合作，提 高快速反應能力。針對不同事故特點，實行分類管理，使采取的措施與 事故造成的危害圍降到最低。3）堅持未雨綢繆，專兼結合。積極做好應對突發(fā)性事故的思想準備、物資準備、技術準備、工作準備，加強培訓演練，應急系統(tǒng)做到常備不 懈，確保應急時快速有效。4.4異常情況質量反饋控制體系在HNMH有限公司酚氰廢水處理系統(tǒng)中，如出現(xiàn)異常情況，均按照圖

25、5.1所示工作步驟進行。異常問Word 資料啟動應急預經驗總制定鞏固纟納入標圖4.1異常情況質量反饋控制圖4.5異常情況分析與解決4.5.1預處理段異常情況1）氣浮出水油含量突然大于30mg/L時，及時將部分污水排入事故 池，并檢查各加藥設備有無故障，有故障時立刻啟動備用設備并對故障 設備進行搶修，無故障時調整氣浮池加藥量，確保氣浮出水油含量不能大于30mg/L。2）進水水量及各水質指標突然超標時，及時分流部分污水進入事故 調節(jié)池；同時，對缺氧池和好氧池， 投加生物菌種強化生化處理能力；改變前氣浮段和后混凝段藥劑配比，保證氣浮和混凝效果最佳；立即和 焦化生產車間取得聯(lián)系，積極查明原因，保證焦化

26、廢水進水水量正常。4.5.2生化處理段異常情況1）生物相不正常正常的生物相鏡檢可見大量有柄纖毛蟲，如鐘蟲屬、累枝蟲屬、蓋 蟲屬和聚縮蟲屬。Word 資料這類纖毛蟲以體柄分泌的粘液固著成污泥絮體。如系 統(tǒng)出現(xiàn)大量游泳型纖毛蟲，如豆形蟲屬、腎形蟲屬、尾絲蟲屬、草履蟲 屬等則可能是有機負荷太高或溶解氧偏低所致。如果是有機負荷太高所 致，及時將一部分廢水排入事故池，降低生化池進水量；如果是溶解氧 偏低所致，增加曝氣強度。2）污泥SV值異常原因及對策 見表4.1表 4.1 污泥 SVI 值異常原因及對策異?，F(xiàn)象原因具體原因對策SVI 值異常高原廢水水質變化1.水溫降低降低污泥負荷2. pH 值下降加堿調

27、整3低分子量溶解性有機物大量涌入降低負荷4. P 不足投加磷酸二氫鈉5.腐敗廢水大量流入降低負荷6.有害物質流入去除抑制物好氧池管理不善6.有機負荷過高或過低相應采取措施8.溶解氧不足增加供氧量，短時間悶曝氣二沉池管理不善9.活性污泥在二沉池停留時 間過長縮短停留時間，加大回 流量SVI 值異常低原廢水水質變化10.水溫上升加自來水稀釋11. 土、沙等流入曝氣池管理不善12.有機負荷過低投加營養(yǎng)物質3）污泥膨脹及控制正?；钚晕勰喑两敌阅芰己茫试?8%以上。當污泥變質時,污泥不易沉淀，SVI值較高，污泥結構松散和體積膨脹，顏色也有異變，這就是污泥膨脹。污泥膨脹主要是絲狀菌大量繁殖所引起的。

28、一般污水 中碳水化合物較多，缺乏氮、磷、鐵Word 資料等養(yǎng)料，溶解氧不足，水溫高或pH值較低都容易引起大量絲狀菌繁殖，導致污泥膨脹，此外，超負荷、污 泥齡過長或有機物濃度剃度過小等，也會引起污泥膨脹，排泥不暢則易 引起結合水性污泥膨脹。為防止污泥膨脹，首先應加強操作管理，經常監(jiān)測污水水質、曝氣 池溶解氧、污泥沉降比、污泥指數(shù)和進行顯微鏡觀察等，如發(fā)現(xiàn)不正常 現(xiàn)象，就需要采取預防措施，一般可調整、加大曝氣量，及時排泥，有 可能采取分段進水，以減輕二沉池的負荷。發(fā)生污泥膨脹解決的辦法是 針對引起污泥膨脹的原因采取措施， 當缺氧或水溫高等可以加大曝氣量或降低進水量以減輕污泥負荷，或適當降低污泥濃度

29、，使需氧降低等，如污泥負荷過高可適當提高污泥濃度，以調整負荷，必要時還要停止進 水，悶曝一段時間。如缺氮、磷、鐵等養(yǎng)料，要投加硝化污泥或氮、磷、 鐵等，如pH過低，可投加灰等調pH，若污泥流失量大，可投加氯化鐵， 幫助凝聚，刺激菌膠團生長，也可投加漂白粉或液氯，抑制絲狀菌生長，特別能控制結合水性污泥膨脹。也可投加棉粉末、硅藻土、粘土等惰性 物質，降低污泥指數(shù)。4）污泥解體及控制處理水質渾濁，污泥絮體微細化，處理效果變壞等則是污泥解體的 現(xiàn)象。導致這種異?，F(xiàn)象的原因有運行中的問題，也有可能是污水中混 入了有毒物質。運行不當，如曝氣過量，會使污泥生物營養(yǎng)的平衡遭破 壞，使微生物量減少而失去活性，吸

30、附能力下降，絮凝體縮小質密度， 一部分則成為不易沉淀的羽毛狀污泥，處理水質渾濁，SV指數(shù)降低等。當污水中存在有毒物質時，微生物受到抑制或傷害，凈化功能下降或完 全停止，從而使污泥失去活性。一般可通過顯微鏡來觀察并判別產生的 原因，當鑒別是運行的原因時， 應當對污水量、 回流污泥量、 空氣量和 排泥狀況以及SVI、 污泥濃度、DO、污泥負荷等多項指標進行監(jiān)測，加 以調整。當污水中混有有毒物質時，應考慮這是Word 資料新的工業(yè)廢水，需查明 來源進行處理。5）污泥腐化及控制在二沉池可能由于污泥長期停滯而產生厭氧發(fā)酵生產氣體，從而使 大塊污泥上浮的現(xiàn)象，它與污泥脫氮上浮不同，污泥腐敗變黑，產生惡 臭

31、。此時也不是全部上浮，大部分污泥也是通過正常的排出或回流。只 有沉積在死角長期停滯的污泥才腐化上浮。防止的措施是：安設不使污 泥外溢的浮渣清除設備；消除沉淀池的死角；加大池底坡度或改善刮泥 設施，不使污泥停滯于池底。6）污泥上浮及控制污泥在二沉池呈塊狀上浮現(xiàn)象，并不是由于腐敗所造成的，而是在 于曝氣池污泥泥齡過長，在沉淀池產生了反硝化，氮等氣體托出附著的 污泥，從而使污泥整塊上浮。應增加污泥回流量或剩余污泥排放量。Word 資料6)泡沫問題曝氣池中產生泡沫，主要原因是，污水中存在著大量洗滌劑或其它 起泡沫的物質。泡沫可給生產運行帶來一定的困難，如影響操作環(huán)境， 帶走大量的污泥。當采用機械曝氣時

32、，還能影響葉輪的沖氧能力。消除 泡沫的措施有：分段注水以提高混合液的濃度，進行噴水或投加消泡劑。7)二沉池異常情況及對策二沉池出水異常主要表現(xiàn)在出水透明度降低、SS和COD或BOD值 升高等，原因要從二沉池本身和污泥特性兩面分析。出水COD或BOD異常增高原因判斷順序見圖4.2。判明原因后，采取相應措施。二沉池出水BOD或COD值異常升高DO高污泥生物量少一 NO2,NO3 高硝化對 B0 影響出水渾濁卜-pH值正常DO低M 污泥生物正常污泥解體Word 資料4.5.3深度處理段異常情況如前所述，混凝反應池和混凝澄清池是整個工藝流程中相當重要的 一個單元，因此做好混凝工藝中的每一項工作，確?；?/p>

33、凝效果，就顯得 十分重要。根據(jù)我?guī)啄暌詠淼默F(xiàn)場實際經驗和理論研究，發(fā)現(xiàn)混凝工藝 中往往會出現(xiàn)一些異?，F(xiàn)象，對這些異?，F(xiàn)象如果不進行及時地分析和 解決，就會影響混凝效果，導致出水水質的惡化。但是在現(xiàn)場操作中很多異?，F(xiàn)象的發(fā)生并不是由混凝劑的投加引起的，而是由于非加藥環(huán)節(jié) 所造成的。因此，為了使我和甲各自做好自己的本職工作，共同確?；?凝工藝正常進行，我們將混凝工藝中常見的異常情況進行匯總，如表4.2所示。表 4.2 混凝工藝異常現(xiàn)象分析與對策異?，F(xiàn)象原因與對策反應池末端絮體正常，澄清池出水攜帶絮體1 澄清池超負荷。降低表面水力負荷；2、水流短路。查明短路原因（死角、密度流），采取 整流措施。圖

34、4.2 二沉池出水 BOD(COD)值異常原因判斷順序Word 資料澄清池中出現(xiàn)細小絮粒上升， 出水水質渾濁。1 進水堿度偏低，補充堿度；2、混凝劑投量不足，增加用量；3、水溫降低，改用無機高分子混凝劑等受水溫影響小的混凝劑；4、混凝條件改變。反應池大量集泥，絮凝時間縮短，排除集泥。Word 資料反應池末端絮體松散，沉淀池 出水清澈（渾濁），出水攜帶 絮體（渾濁）混凝劑投加過量。降低混凝劑投加量。池面水體有大的絮粒普遍上浮，但顆粒間水色仍透亮投藥量過大，可適當降低投藥量，觀祭效果。污泥濃縮斗排出的泥渣含水量很低，泥渣沉降比已超過80%1、通常說明排泥量不夠，必須縮短排泥期或加長排泥歷時；2、排

35、泥不及時， 池積砂或浮渣太多， 或者由于設備 本身故障，可能堵塞排泥管，影響刮泥機、排泥泵正 常工作。泥渣層逐漸升高，出水水質變壞排泥量不夠，必須縮短排泥期或加長排泥歷時。當二沉池出水 CODcr超過250mg/l投加氧化混凝劑。當二沉池出水氨氮超過15mg/l投加 MAP 劑。絮粒明顯上升，甚至引起翻池1、進水流量超過設計流量過多或出水槽堵塞，使配 水不均而短流，降低進水流量，疏通出水槽，采取整 流措施；2、投藥中斷，排泥不適或其他因素。4.6應急預防及控制1）提出現(xiàn)場應急行動原則要求，根據(jù)現(xiàn)場檢測結果制定具體控制案;Word 資料2）格執(zhí)行酚氰廢水處理系統(tǒng)各設備的安全操作規(guī)程；3）協(xié)調各部

36、門、各專業(yè)應急力量實施應急行動；4）格執(zhí)行酚氰廢水處理系統(tǒng)工藝安全操作規(guī)程；5）格執(zhí)行甲規(guī)定的各項規(guī)章制度；6）格執(zhí)行設備點檢制度、設備維護制度；7）按規(guī)定對各設備進行維護和保養(yǎng)；8）定期對員工進行安全操作培訓和安全風險意識教育；9）定期對加藥泵進行檢查，觀察其震動、溫度、噪聲是否異常，電 機是否過熱。10）經常巡查各設備、管道、儀表等，將異常情況消滅在萌芽狀態(tài)；11）每天對系統(tǒng)各環(huán)節(jié)特別是生化處理段水質進行化驗分析，密監(jiān)控 水質情況，確保處理效果；4.7應急保障1）資金保障確定應急處理預案專項資金、并明確使用圍、數(shù)量和監(jiān)督管理措施, 保障應急狀態(tài)時應急經費的及時到位。2）通信保障確定應急工作

37、相關聯(lián)的人員通信聯(lián)系式和法，配備必要的通信器材, 建立信息通信系統(tǒng)及維護案，確保應急期間信息通暢。3）裝備保障確定應急救援需要使用的應急物資和裝備的類型、數(shù)量、性能、存放位置、管理責任人及其聯(lián)系式等容。4）人力資源保障Word 資料建立和培訓一支常備不懈、熟悉系統(tǒng)應急知識，充分掌握各類事故 處理措施的預備應急力量，保證在事故發(fā)生后能迅速參與并完成現(xiàn)場處 理工作。5）技術保障建立應急處理小組，確保在啟動應急預案前，異常情況發(fā)生后各技 術人員能迅速到位，為解決異常情況提供服務。4.8應急終止、終止后期處理事故現(xiàn)場得到控制，事故條件已經消除，環(huán)境符合有關標準，次生、 衍生事故隱患消除后，經事故現(xiàn)場指

38、揮小組下達應急終止命令，現(xiàn)場應 急可結束。應急終止后，應做到一下幾點：1）異常事故應急處理工作結束后，應組織相關人員認真總結、分析、 吸取事故教訓，及時進行整改；2）對應急計劃和實施程序的有效性、應急裝備的可行性、應急人員 的素質和反應速度等做出評價，并提出對應急預案的修改意見；3）參加應急行動的各負責人員，應加強維護和保養(yǎng)應急儀器設備， 使之始終保持良好的技術狀態(tài)。4）消除事故后果影響并對事故影響作善后處理；5）處理各項污染物、使系統(tǒng)恢復正常運行；6）對應急救援能力進行評估，對應急預案進行修訂。4.9宣傳、培訓和獎懲1）宣傳和培訓Word 資料加強技術人員知識培訓和管理，普及異常情況預防常識

39、，增強員工 防意識，提高防能力。培養(yǎng)訓練有素的應急處置、檢驗、檢測等專門人 才。為保障異常情況質量反饋控制體系始終處于良好狀態(tài)，并實現(xiàn)持續(xù) 改進，對各應急人員的設置情況、制度和工作程序的建立與執(zhí)行情況，應急小組的建設和人員培訓、考核情況，應急裝備和經費管理與使用情況等，在異常情況質量反饋控制體系中實行自上而下的監(jiān)督、檢查和考 核工作機制。2）獎勵與責任追究對事故應急處理工作中表現(xiàn)突出者給予一定的獎勵，對事故應急工 作中消極怠工者和影響工作正常實施者，視情節(jié)和危害后果，追究相應 的責任。Word 資料第 5 章藥劑年用量及計算5.1硫酸亞鐵的投加量計算硫酸亞鐵（工業(yè)品為FeSO7H2O）的投加量

40、可按照去除硫化物的 量進行理論推導。按去除硫化物50 mg/L計算，每年（360天）的硫酸 亞鐵投加量按下式進行計算。X= 50 xMi-M2XQ+1000 x24x360式中：X投加量kg/aMi硫酸亞鐵的分子量M2硫元素的分子量Q處理水量m3/h可知：X= 50 x278-32x80-1000 x24x360=300240kg/a 5.2氣浮端絮凝劑的投加量計算通過實驗得出聚合氯化鋁的投加濃度為100mg/L,陽離子聚丙烯酰胺的投加量5mg/L時，有著最佳的絮凝效果。則每年的聚合氯化鋁的投 加量為可按下式進行計算。X= 100 xQ+1000 x24x360式中：X投加量kg/aQ處理水量

41、m3/h可算出：X= 100 x80-1000 x24x360= 69120 kg/a（35040） 陽離子聚丙烯酰胺的投加量可以按照下式進行計算。Word 資料X=5xQ+1000 x24x360可算出：X= 5x80-1000 x24x360= 3456 kg/a(4642.8)5.3磷酸氫二鈉的投加量計算磷元素的投加量可按照BOD:P=100:1的比例投加， 焦化廢水的BOD/COD般為0.4左右，所以每年Na2HPO4的投加量可以按照下式 進行計算。X=0.01x0.4x3800 x144-31x80-1000 x24x360 =48803kg/a(30295)5.4氫氧化鈉的投加量計

42、算通常為了維持生化反應的需要，混合液中堿度不應低于70mg/L。從質量守恒可以看出，混合液中堿度主要包括以下幾個面：生物硝化所 要消耗的堿度(用ALKN表示)；混合液中應保持的堿度(用ALKE表示); 原污水中的總堿度(用ALKW表示);反硝化過程中產生的堿度(用ALKC表示)。因此硝化過程消耗的堿度可以用下式表示。ALK=ALKN+ALKEALKWALKC即厶ALKcaC03二二(300 x7.14+70700300 x3.57)x80 x24x360 x10-3=230861 kg /a換算成投加的氫氧化鈉的投加量可以按下式進行計算。X=230861-50 x40= 184689 kg /

43、a(?)5.5 M180藥劑的投加量計算在該系統(tǒng)生化處理之后，COD無法達到一級排放標準，所以設計加Word 資料入焦化廢水專用藥劑M180進行混凝沉淀進行COD和懸浮物以及色度的 進一步去除，通過實驗確定M180A藥劑和M180B藥劑的投加濃度分別 為300mg/L和200mg/L，可以確保出水的指標最佳。焦化混凝藥劑M180A的年用量按下式進行計算。X= 300 xQ+1000X24X360式中：X投加量kg/aQ處理水量m3/h可算出：X= 300X160-1000X24X360=414720 kg/a焦化混凝藥劑M180B的年用量按下式進行計算。X= 200XQ+1000X24X360

44、式中：X投加量kg/aQ處理水量m3/h可算出：X= 300X160-1000X24X360=276480 kg/a5.6污泥脫水藥劑邙日離子聚丙）的投加量計算在這里我們選擇用陽離子聚丙烯酰胺做為污泥脫水的絮凝藥劑，用于脫水的投加量一般是0.1%到0.5%（以干污泥計），在這里按0.3%計算。系統(tǒng)中產生的污泥分為兩種，一種是二沉池排放的剩余污泥，一種是混凝沉淀池排放的污泥。二沉池的剩余污泥產生量可按照下式進行計算。Word 資料Mi=(MLSSX生化池的有效容積)/污泥的泥齡=(4X72X160)/30=1536 kg/d混凝沉淀池排放的污泥可按照二沉池的出水SS濃度及混凝沉淀池的出水SS濃度

45、已經投加的混凝藥劑產生SS濃度進行計算。M2=(Ci+C2?C3) XQX241000式中：M2投加量kg/dC1二沉池出水SS濃度，取200mg/LC2混凝沉淀池出水SS濃度，取50mg/LC3混凝藥劑產生SS濃度，取100mg/LQ處理水量m3/h可以算出：M2二二(200+100 ?50)X160X24-1000=960 kg/d則按脫水干污泥的一般含水率為60%，用于脫水的陽離子聚丙烯酰 胺的每年投加量計算按下式計算。X= 0.5%X(1536+960) -60%X360=7488 kg/a5.7年加藥量統(tǒng)計HNMH有限公司焦化廢水處理工程的每年的加藥量及藥劑種類如F表5.1所示。Wo

46、rd 資料表 5.1 焦化廢水年加藥量表藥劑名稱年用量/kg陽離子聚丙烯酰胺10944聚合氯化鋁69120硫酸亞鐵300240磷酸氫二鈉48803M180A414720M180B276480氫氧化鈉184689Word 資料第 6 章運營費用HNMH有限公司焦化廢水處理工程的全年運行費用明細如下表6.1所示。表 6.1 焦化廢水處理工程藥劑總包費用明細表運營項目報價（萬元/年）備注1 人員工資30.7定員 16 人，平均 1600 元/月2 藥劑費用2.1 硫酸亞鐵21年用量 300 噸，單價 700 元/噸2.2 聚合氯化鋁14.5年用量 69 噸，單價 2100 元/噸2.3 陽離子聚丙烯

47、酰 胺28.6年用量 11 噸，單價 26000 元/噸2.4 磷酸氫二鈉16.17年用量 49 噸，單價 3300 元/噸2.5 氫氧化鈉年用量 185 噸，單價 3200 元/噸，甲供應2.6 M180A161.85年用量 415 噸，單價 3900 元/噸2.7 M180B166.27年用量 277 噸，單價 6000 元/噸3 設備維護費10廢水站加藥設備的維護及管理4 檢校費用20現(xiàn)場建立實驗室，設備、化驗用藥劑以及儀器的校驗費用，并在調節(jié)池添加在線監(jiān)測設備。5 管理費用20接待來訪的各級環(huán)保監(jiān)察機構以及協(xié)調與用Word 資料戶相關部門的關系6 技術服務20現(xiàn)場管理、技術服務、培訓以

48、及學習交流合計509.09Word 資料第 7 章總包服務承諾第一節(jié) 目標對HNMH有限公司焦化廢水處理實施總包，肩負著重要的責任和目 標。體現(xiàn)在以下幾個面：1負責對廢水處理站進行有效、科學管理，定期向業(yè)主單位申報設 備、系統(tǒng)運行情況。2、負責對廢水處理站相關設施設備進行保養(yǎng)和維護，確保正常使用 和延長使用年限。3、負責對廢水處理站具體日常運營，確保廢水處理效果及達標排放, 總包期間無任污染事故發(fā)生。第二節(jié)總包效益對HNMH有限公司焦化廢水處理實施總包運營之后， 我公司將通過 有效的經營管理手段和法，確保廢水處理設施穩(wěn)定正常的運行，確保各 類廢水中污染物質的的達標排放，有助于真正消減污染物對圍環(huán)境和排 放環(huán)境的污染，徹底改善居民生活環(huán)境和杜絕用水污染隱患。將產生巨 大的