塔吊基礎施工方案匯總

1、目錄一、編制依據(jù)2二、工程建設概況2三、塔機安裝要求及塔機性能21、塔吊概況22、塔吊安裝要求23、塔吊性能3四、前期準備3五、施工工藝31、土方開挖、墊層澆筑32、模板制安33、基礎鋼筋施工34、埋設預埋件55、混凝土澆筑56、技術(shù)要求57、成品保護5六、基礎施工要求及注意事項51、施工要求52、安裝注意事項6七、施工技術(shù)資料準備6八、安全管理措施6九、計算書7塔吊基礎專項施工方案一、編制依據(jù)1、建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程（JGJ33-2001）2、安徽省建筑工程安全操作規(guī)程（J10169-2002）3、塔式起重機使用說明書4、合肥合肥海亮九璽項目二期巖土工程地勘報告，相關(guān)技術(shù)標準。二、工程建

2、設概況工程名稱九璽花園二期二標段工程地址九璽花園二期二標段位于安徽省合肥市高新區(qū)，本地塊西側(cè)為312高速公路，北側(cè)為西門換中心，南側(cè)為皖水路，東側(cè)為文曲路。建設單位安徽海亮房地產(chǎn)有限公司主要功能高層住宅、別墅、高層商業(yè)、地下車庫、學校、室外配套工程監(jiān)理單位安徽南巽建設項目管理投資有限公司主要功能對施工合同范圍內(nèi)的質(zhì)量、安全、進度等問題進行管理控制與協(xié)調(diào)施工單位中建四局第六工程有限公司主要功能按照規(guī)范及合同要求完成合同范圍內(nèi)相關(guān)事務三、塔機安裝要求及塔機性能1、塔吊概況 塔吊序號參數(shù)塔吊型號TC5012TC5613QTZ63（5610）半徑（m）56M2、塔吊安裝要求為滿足工程垂直運輸任務，擬安

3、裝五臺TC5613型塔式起重機、一臺TC5012型塔式起重機和兩臺QTZ63（5610）（詳細位置詳見總平圖），最大工作幅度額定起重量為1.3噸，可把構(gòu)件和物料垂直或水平直接吊運至工作位置，不需二次搬運，可有效提供工程的運輸效率。塔吊基礎采用整體預埋式基礎，由C35混凝土和HRB400鋼筋澆筑而成。塔吊大臂最終高度1#、5#、11#、12#、13#樓120米，2#、3#、10#樓為110米，幼兒園、小學樓為30米。塔吊基礎底標高低于地下室底板底部10公分。塔吊的現(xiàn)場定位見附圖。塔吊基礎置于粘土上。地基承載力260Kpa大于塔吊基礎要求160Kpa滿足要求。3、塔吊性能塔吊性能表幅度(m)323

4、538414447505356兩倍率2.732.442.201.991.821.821.531.411.30四倍率2.672.382.141.931.761.601.471.351.24四、前期準備1、根據(jù)方案在現(xiàn)場對塔吊進行準確定位。2、為滿足塔吊正常工作，塔吊必須配備專用電箱，電箱距塔吊中心不得大于5米，距離塔吊不得大于3米）。3、根據(jù)塔吊基礎布筋圖準備鋼筋砼等材料。4、提供場地，便于塔吊部件的擺放和汽車吊的入場選位。五、施工工藝1、土方開挖、墊層澆筑根據(jù)本工程的實際情況，土方開挖采用機械開挖。當挖到塔吊基坑設計標高200mm處，人工清除基坑底土方，修底鏟平，立即通知業(yè)主、監(jiān)理檢查土質(zhì)情況

5、，合格后立即施工100mm厚C15砼墊層，防止基坑暴曬及地下水浸泡基礎，出現(xiàn)塌方現(xiàn)象。2、模板制安根據(jù)塔吊基礎圖，精心組織人力按要求配置模板。施工定位點在墊層面上彈出塔吊基礎邊框線，及時安排人員采用九層板、鋼管搭設模板，模板搭設保證穩(wěn)定，防止混凝土澆筑過程中漲模、位移等現(xiàn)象出現(xiàn)。3、基礎鋼筋施工(詳見塔吊基礎配筋圖)序號型號高度長度數(shù)量251.0m492024251.0m492024121.0m1240144基礎預埋件平面布置圖1-1剖面圖根據(jù)本塔吊生產(chǎn)廠家所提供的基礎圖及現(xiàn)場實際情況，每臺塔吊基礎承臺截面尺寸均為5m×5m，塔吊基礎承臺高度均為1000mm，具體設計詳塔吊基礎圖。塔

6、吊平面布置詳見平面布置圖塔吊基礎底深度不得高于旁邊樓層基礎底標高，如北-10#塔吊基礎為位于10#樓旁邊的獨立基礎，為確保10#樓土方回填，當10#塔吊基礎施工完畢后，在塔吊基礎上加砌370厚擋土墻，長度為3m，寬度為3m，高度至現(xiàn)場場地標高。并在四個角點設置500×500的端柱，砌筑后，四周按照設計基層回填土要求進行周邊土方的回填。具體詳見下圖。塔吊基礎平面圖1-1剖面圖4、埋設預埋件塔身的預埋位置是本工程最關(guān)鍵一步，它的定位直接影響塔吊的安置，因此在對塔身的定位埋設嚴格按設計圖。用鋼筋和定位磨具與基礎鋼筋焊接來固定地角螺栓，嚴格檢查控制螺栓平面定位與標高，并且與基礎鋼筋及馬凳焊在

7、一起，防止在澆筑砼時引起塔身的位置偏移。5、混凝土澆筑塔吊基礎鋼筋綁扎完畢并經(jīng)質(zhì)量員驗收合格后，報請專業(yè)監(jiān)理工程師進行驗收，驗收通過方可澆筑C35混凝土?；A砼的澆筑應嚴格按照砼澆筑的施工工藝要求進行操作，在澆筑過程中必須加強對預埋件的觀測，防止預埋節(jié)的偏移。如果出現(xiàn)預埋節(jié)偏移必須隨時發(fā)現(xiàn)隨時整改，確保預埋節(jié)的位置正確。在混凝土澆筑過程中隨機見證取樣試塊二組（一組標養(yǎng)、一組同條件）。6、技術(shù)要求（1）地基的承壓能力不得低于0.16Mpa；（2）塔吊基礎砼標號不應低于C35。（3）預埋節(jié)的位置、標高和垂直度以及施工工藝符合出廠說明書要求。（4）基礎施工完畢，經(jīng)驗收合格后方可使用。7、成品保護（1

8、）鋼筋綁扎完后，應采取保護措施，防止鋼筋變形、位移；（2）澆筑砼時，嚴禁機械碰撞預埋件，如碰動應按設計位置重新固定牢靠并校驗；（3）各工種操作人員不準任意掰動切割鋼筋；（4）砼澆筑后注意加強混凝土的養(yǎng)護。六、基礎施工要求及注意事項1、施工要求1）、本方案執(zhí)行前必須經(jīng)過監(jiān)理單位和工程設計單位的批準；2）、留出安裝作業(yè)面，大小要滿足25噸汽車吊站位以及塔吊起重臂的拼裝；3）、定位必須按圖紙進行嚴格施工；4）、先鋪設基礎底鋼筋網(wǎng)片，然后安放馬凳和預埋節(jié)與鋼筋綁扎同步進行，馬凳必須與塔吊基礎主筋焊接牢固，避免因震動跑偏；5）、基礎采用C35混凝土，并搗實，確保預埋節(jié)水平度在1內(nèi)；6）、當混凝土強度達到

9、80%以上，方能安裝塔吊；7）、做兩組防雷接地，接地電阻不大于4。提供70KW的塔機專用電源，單獨拉設配電箱。防雷接地做法：用兩塊-4×100的鋼板立埋于基礎旁邊，用鍍鋅扁鐵與塔基標準節(jié)連接。8）塔基混凝土澆筑前，必須對鋼筋和標準節(jié)埋入深度安裝尺寸進行隱蔽驗收，并作好隱蔽資料，經(jīng)監(jiān)理確認合格后才能進行下道工序施工。2、安裝注意事項1）塔機供電電源為三相五線制，必須采用接地保護，零線不接塔身，重復接地的接地電阻不得大于4。2）塔機的臂長范圍外的510米不應有高、低壓電線桿（低壓5米，高壓10米）。3、塔吊的基礎積水處理措施 塔吊基礎四周擋土墻施工結(jié)束后在基礎里面放置自動抽水泵，當塔吊基

10、礎存在積水情況將自動抽水。（詳見塔吊基礎積水處理圖）七、施工技術(shù)資料準備塔吊基礎驗收時應提交下列資料1、地基承載力報告；2、鋼筋檢驗報告；3、塔吊基礎鋼筋隱蔽驗收記錄；4、塔吊基礎混凝土強度報告；5、混凝土配合比報告，及原材料檢驗報告；6、本施工方案等。八、安全管理措施1、塔吊安裝（拆除）嚴格按照塔吊安裝（拆除）操作順序進行操作，在安裝（拆除）過程中禁止違章操作。2、塔吊司機必須具有上崗證，持證上崗；塔吊司機負責讓掉的日常維護與保養(yǎng)，協(xié)同我方安全員定期或異常情況下對塔吊進行檢查，主要檢查機械零部件的使用情況，安全防護、基礎的不均勻沉降情況。3、安裝使用前必須有動力管理部門組織檢查驗收，合格后方

11、可用于施工。4、塔臂旋轉(zhuǎn)范圍內(nèi)高壓線附近做好紅色標識，塔吊吊裝物體時必須避開高壓線。5、搭、拆和頂升時必須設安全區(qū)，并有專人指揮。6、塔機司機必須遵守“十不吊”要求。7、塔機吊物時要避免或盡量不要將吊物從臨時設施上方越過。8、拆、搭、頂升時必須設安全區(qū)，并有專人指揮。9、風速超過六級，禁止吊物、頂升，需要更換或排放塔機上的油料時必須在無風條件下進行，并將油料放到容器內(nèi)回收。10、機械在使用過程中，必須注意臨塔的動態(tài)，信號員在發(fā)出啟動信號之前，要觀察相鄰塔機臂方向移動，根據(jù)情況發(fā)出啟動信號；在塔機臂移動過程中，塔司也要密切注意臨塔臂的移動情況，一旦發(fā)現(xiàn)兩個塔機臂要出現(xiàn)相碰情況，立即停止移動或反方

12、向移動塔基臂。11、作業(yè)應在白天進行，當遇大風、濃霧和雨雪等惡劣天氣時，應停止作業(yè)；遇到緊急情況，如停電、機械故障等，短時間不能繼續(xù)作業(yè)的，必須使已拆裝的部位達到穩(wěn)定狀態(tài)并固定牢靠，經(jīng)檢查確認無隱患后，方可停止作業(yè)。12、安裝作業(yè)人員在進入施工現(xiàn)場后應床帶安全防護用品，高出作業(yè)時應系好安全帶，熟悉并認真執(zhí)行拆裝工藝和操作規(guī)程，當發(fā)現(xiàn)異常情況或疑難問題時，應及時向技術(shù)負責人反映，不得自行其是，防止處理不當造成的事故。13、吊安裝過程中，必須分階段進行技術(shù)檢驗，整機安裝完畢后，應進行整機技術(shù)檢驗和調(diào)整，各機構(gòu)動作應正確、平穩(wěn)、無異常響動，制動可靠，各安全裝置林敏有效；無荷載情況下，塔身和基礎平面的

13、垂直度允許偏差為千分之四，經(jīng)分階段及整機檢驗合格后，應填寫檢驗記錄（即入賬表），經(jīng)技術(shù)負責人審核簽證后，方可交付使用。九、計算書 TC5613（一）、參數(shù)信息塔吊型號：TC5613， 塔吊起升高度H：120.00m，塔身寬度B：1.6m， 基礎埋深d：大于2.00m，自重G：487.5kN， 基礎承臺厚度hc：1.00m，最大起重荷載Q：60kN， 基礎承臺寬度Bc：5.00m，混凝土強度等級：C35， 鋼筋級別：RRB400，基礎底面配筋直徑：25mm 額定起重力矩Me：800kN·m， 標準節(jié)長度b：1.8m， 基礎所受的水平力P：18.5kN，主弦桿材料：角鋼/方鋼, 寬度/直

14、徑c：12mm，所處城市：安徽合肥市， 基本風壓0：0.35kN/m2，地面粗糙度類別：C類 有密集建筑群的城市郊區(qū)，風荷載高度變化系數(shù)z：1.54 。（二）、塔吊對交叉梁中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=487.5kN；塔吊最大起重荷載：Q=60kN；作用于塔吊的豎向力：FkGQ487.560547.5kN；2、塔吊風荷載計算依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）中風荷載體型系數(shù)：地處安徽合肥市，基本風壓為0=0.35kN/m2；查表得：風荷載高度變化系數(shù)z=1.54；擋風系數(shù)計算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(3×1.6+2×

15、;1.8+(4×1.62+1.82)0.5)×0.012/(1.6×1.8)=0.05因為是角鋼/方鋼，體型系數(shù)s=2.9；高度z處的風振系數(shù)?。簔=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7×z×s×z×0=0.7×1.00×2.9×1.54×0.35=1.094kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：M=××B×H×H×0.5=1.094×0.05×1.6×120×120

16、5;0.5=491.5kN·m；MkmaxMeMP×hc800491.518.5×11310kN·m；（三）、塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算基礎抗傾覆穩(wěn)定性按下式計算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離； Mk作用在基礎上的彎矩； Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力，Gk25×5×5×1=625kN； Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=1310/(547.5+625)=1.117m < 5/3=1.667m；基礎抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求?。ㄋ模⒌鼗休d力驗算依據(jù)建筑地基基礎設

17、計規(guī)范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖: 混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)定性計算：e=1.117m > 5/6=0.833m地面壓應力計算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2×(FkGk)/（3×a×Bc）式中 Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： aBc/20.5Mk/（FkGk）5/20.5-1310/(547.5+625)=2.42m。 Bc基礎底面的寬度，取Bc=5m；不考慮附著基礎設計值：Pk（547.5625）/5246.9kPaPkmax=2×(5

18、47.5+625)/(3×2.42×5)= 64.6kPa；地基承載力特征值計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2002第條。計算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第條的原則確定；取160.000kN/m2； b、d-基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)； -基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m； m-基礎底面以上土的加權(quán)平均重度，地下水

19、位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基礎埋置深度(m) 取2.000m；解得地基承載力設計值：fa=208.000kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=208.000kPa；地基承載力特征值fa大于壓力標準值Pk=47.848kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力標準值Pkmax=64.6kPa，滿足要求?。ㄎ澹⒒A受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）第條。驗算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于200

20、0mm時，hp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取 hp=0.98； ft -混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1.57MPa； ho -基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=0.95m； am -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；am=(at+ab)/2； am=1.60+(1.60 +2×0.95)/2=2.55m； at -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at1.6m； ab -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬

21、加兩倍基礎有效高度；ab=1.60 +2×0.95=3.50； Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=71.72kPa； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=5.00×(5.00-3.50)/2=3.75m2 Fl -相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=PjAl； Fl=71.72×3.75=268.94kN。允許沖切力：0.7×0.98×1.57×2550.00×950.00=2609080.

22、95N=2609.08kN > Fl= 268.94kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求?。?、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）第條。計算公式如下:MI=a12(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.60)/2=1.70m； Pmax -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取71.72kN/m2； P -相應于

23、荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值，PPmax×（3×aal）/3×a71.72×(3×1.6-1.7)/(3×1.6)=46.318kPa； G -考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.00=843.75kN/m2； l -基礎寬度，取l=5.00m； a -塔身寬度，取a=1.60m； a' -截面I - I在基底的投影長度, 取a'=1.60

24、m。 經(jīng)過計算得MI=1.702×(2×5.00+1.60)×(71.72+46.32-2×843.75/5.002)+(71.72-46.32)×5.00/12=171.77kN·m。2.配筋面積計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取l=1.00； fc -混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承臺的計算高度，h

25、o=0.95m。經(jīng)過計算得： s=171.77×106/(1.00×16.70×5.00×103×(0.95×103)2)=0.002； =1-(1-2×0.002)0.5=0.002； s=1-0.002/2=0.999； As=171.77×106/(0.999×0.95×103×360.00)=502.82mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5000.00×1000.00×0.15%=7500.00mm2。故取 As=7500.00mm2。

26、建議配筋值：RRB400鋼筋，承臺底筋、面筋雙層雙向，直徑25MM，共96跟。TC5610（一）、參數(shù)信息塔吊型號：TC5613， 塔吊起升高度H：40.00m，塔身寬度B：1.6m， 基礎埋深d：大于2.00m，自重G：456kN， 基礎承臺厚度hc：1.00m，最大起重荷載Q：60kN， 基礎承臺寬度Bc：5.00m，混凝土強度等級：C35， 鋼筋級別：RRB400，基礎底面配筋直徑：25mm 基礎所受的水平力P：18.5kN，額定起重力矩Me：800kN·m， 標準節(jié)長度b：1.8m，主弦桿材料：角鋼/方鋼, 寬度/直徑c：12mm，所處城市：安徽合肥市， 基本風壓0：0.35

27、kN/m2，地面粗糙度類別：C類 有密集建筑群的城市郊區(qū)，風荷載高度變化系數(shù)z：1.54 。（二）、塔吊對交叉梁中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=456kN；塔吊最大起重荷載：Q=60kN；作用于塔吊的豎向力：FkGQ45660516kN；2、塔吊風荷載計算依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）中風荷載體型系數(shù)：地處安徽合肥市，基本風壓為0=0.35kN/m2；查表得：風荷載高度變化系數(shù)z=1.54；擋風系數(shù)計算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(3×1.6+2×1.8+(4×1.62+1.82)0.5)×0.0

28、12/(1.6×1.8)=0.05因為是角鋼/方鋼，體型系數(shù)s=2.9；高度z處的風振系數(shù)取：z=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7×z×s×z×0=0.7×1.00×2.9×1.54×0.35=1.094kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產(chǎn)生的彎矩計算：M=××B×H×H×0.5=1.094×0.05×1.6×40×40×0.5=70kN·m；MkmaxMeMP×hc800

29、7018.5×1888.5kN·m；（三）、塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算基礎抗傾覆穩(wěn)定性按下式計算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離； Mk作用在基礎上的彎矩； Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力，Gk25×5×5×1=625kN； Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=888.5/(70+625)=1.28m < 5/3=1.667m；基礎抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求?。ㄋ模?、地基承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖: 混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)定性計

30、算：e=1.117m > 5/6=0.833m地面壓應力計算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2×(FkGk)/（3×a×Bc）式中 Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： aBc/20.5Mk/（FkGk）5/20.5-888.5/(70+625)=2.28m。 Bc基礎底面的寬度，取Bc=5m；不考慮附著基礎設計值：Pk（70625）/5227.8kPaPkmax=2×(70+625)/(3×2.28×5)= 40.6kPa；地基承載力特征值計算依據(jù)建筑

31、地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2002第條。計算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第條的原則確定；取160.000kN/m2； b、d-基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)； -基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m； m-基礎底面以上土的加權(quán)平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基礎埋置深度(m) 取2.000m；解得地基承載力設計值：f

32、a=208.000kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=208.000kPa；地基承載力特征值fa大于壓力標準值Pk=47.848kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力標準值Pkmax=40.6kPa，滿足要求?。ㄎ澹⒒A受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）第條。驗算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取 hp=0.98； ft -混凝土軸心抗拉強度設計值；取 f

33、t=1.57MPa； ho -基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=0.95m； am -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；am=(at+ab)/2； am=1.60+(1.60 +2×0.95)/2=2.55m； at -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at1.6m； ab -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.60 +2×0.95=3.50； Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效

34、應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=71.72kPa； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=5.00×(5.00-3.50)/2=3.75m2 Fl -相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=PjAl； Fl=71.72×3.75=268.94kN。允許沖切力：0.7×0.98×1.57×2550.00×950.00=2609080.95N=2609.08kN > Fl= 268.94kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！（六）、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）第