課程設計反應釜設計

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上化工工藝課程設計（本）題 目 反應釜的設計 班 級 10工藝2班 學 號 5 姓 名 何東寶 指導教師 黃相璇 完成日期 2013年12月30日 專心-專注-專業(yè)目錄*一.六.課程設計任務書 20132014學年第1學期組員：第五組 專業(yè)班級：化學工程與工藝2班 指導教師：黃相璇一、課程設計作業(yè)題目：反應釜的設計二、設計內容（含技術指標）1反應介質：6m3的水乳膠涂料；2. 容器內壓：常壓；3. 反應溫度：80±10；4. 電機功率：5KW；5. 攪拌轉速：6 0rpm。6. 作業(yè)成果：計算書1份，設備圖1張（A1圖紙手工繪制）。三、進度安排112月20日：

2、分配任務；212月22日-6月03日：查詢資料、初步設計；312月25日-6月08日：設計計算，完成報告。四、基本要求1. 課程設計的基本內容（1）設計方案簡介 對給定或選定的工藝流程，主要的設備型式進行簡要的論述；（2）主要設備的工藝設計計算 包括工藝參數的選定、物料衡算、熱量衡算、設備的工藝尺寸計算及結構設計；（3）典型輔助設備的選型和計算 包括典型輔助設備的主要工藝尺寸計算和設備型號規(guī)格的選定；（4）帶控制點的工藝流程簡圖 以單線圖的形式繪制，標出主體設備和輔助設備的物料流向、物流量、能流量和主要化工參數測量點；（5）主體設備工藝條件圖 圖面上應包括設備的主要工藝尺寸，技術特性表和接管表

3、；2013 年12月25日一.概述1.設計任務及條件（1）反應介質：6m3的水乳膠涂料；（2）容器內壓：常壓；（3）反應溫度：80±10；（4）電機功率：5KW；（5）攪拌轉速：60rpm。（6）作業(yè)成果：計算書1份，設備圖1張。設計方案：根據給定的條件合理選擇設備的結構以及合適的材料，立式容器或臥式容器的筒體和封頭、鋼板卷制焊接結構接頭、鋼板材料的型號及熱處理條件等。設計計算：依據材料的性能，對選用設備的壁厚進行計算、穩(wěn)定性進行校核；輔助設備的選型：包括典型輔助設備的主要尺寸計算及型號規(guī)格：人孔或手孔設計、法蘭的型號規(guī)格、接管開孔結構、視鏡或液面鏡以及容器的支座選型等。2.設計方案

4、簡介由設計條件單可知，設計的反應釜體積為=6/0.85=7.06,圓整V=7.1m3；攪拌軸的轉速為60r/min,電機功率5kW（1=0.9），軸的功率為P=P0×1=0.45kW;攪拌槳的形式為推進式；裝置上設有3個工藝接管、2個視鏡、4個耳式支座、1個溫度計管口，1個人孔。反應釜設計的內容主要有：（1）釜體的強度、剛度、穩(wěn)定性計算和結構設計；（2）夾套的的強度、剛度計算和結構設計；（3）輔助設備的計算及選型；（3）設計釜體的法蘭聯接結構、選擇接管、管法蘭（4）人孔的選型及補強計算；（5）支座選型及驗算；（6）視鏡的選型；（7）焊縫的結構與尺寸設計；（8）電機、減速器的選型；（9

5、）攪拌軸及框式攪拌槳的尺寸設計；（10）選擇聯軸器；（11）設計機架結構及尺寸；（12）設計底蓋結構及尺寸；（13）選擇軸封形式；（14）設計結果匯總表；（15）設計評述及設計者對本設計有關問題的討論；（16）工藝流程圖及設備工藝條件圖；（14）繪總裝配圖及攪拌軸零件圖等。3.水乳膠物性及參數表由于水性涂料不用有機溶劑，對人體無毒害，對環(huán)境無污染，固而近年來發(fā)展十分迅速。凡是用水作溶劑或者分散在水中的涂料部可稱之為水性涂料。水性涂料包括水溶性涂料和水膠乳涂料兩種，采用乳液聚合工藝制備成合成樹脂水膠乳，膠粒徑0.1-10。在合成樹脂水膠乳中，加入顏料、體質顏料、保護膠體、各種添加劑后，經過研磨或

6、分散處理，即成為水乳膠涂料。目前，世界上使用較廣的水膠乳涂料有聚醋酸乙烯水膠乳涂料、聚丙烯酸酯水膠乳涂料、醇酸樹脂水膠乳涂料和偏氯乙烯共聚樹脂水膠乳涂料。水乳膠可用：丙烯酸甲酯、丙烯酸乙酯、丙烯酸丙酯、而烯酸丁酯、丙烯酸異丁酯、丙烯酸2乙基己酯 2一甲基丙烯酸甲酯、醋酸乙烯酯，苯乙烯、氯乙烯和丙烯腈。以上這些單律在使用時不少于一種使用量最好為單體總量的4-45%。在進行操作時可將水乳膠的密度近似于水的密度進行計算。二.工藝設計計算1反應釜釜體設計1.1釜體的DN、PN的確定1.1.1釜體DN的確定將釜體視為筒體，取L/D=1.4,V=6m3。由V=(/4)（1-1）式中V操作體積，m3;Di釜

7、體的直徑，m；L釜體的長度，m。L=1.4，則，圓整得釜體的DN=1800mm。1.1.2釜體PN的確定由設計說明書知常壓反應，所以釜體的設計壓力0.2MPa。1.2 釜體筒體壁厚的設計1.2.1設計參數的確定設計壓力P1： P10.2MPa；液柱靜壓力P1H：P1H=10(-6)×1.8×1.4×103×10=0.0252MPa 計算壓力P1c： P1c= P1+ P1H =0.2+0.0252=0.2252MPa；設計溫度t1：t1<100；焊縫系數：0.85許用應力：根據材料Q235-B、設計溫度<100，由文獻1,6知113；鋼板負偏

8、差：0.6（GB6654-96）；腐蝕裕量：3.0。1.2.2 筒體壁厚的設計由公式：（1-2）式中：受力物體的厚度，mm;Pc計算的壓力，kPa; Di釜體的直徑，m；焊縫系數：許用應力，MPaC腐蝕裕量和偏差的和，mm。得：圓整剛度校核：碳素鋼的故筒體的壁厚取。1.3 釜體封頭的設計1.3.1 封頭的選型釜體的下封頭選標準橢球型，代號EHA、標準JB/T47462002。1.3.2 設計參數的確定見1.2.1的相關數據。1.3.3 封頭的壁厚的設計由公式（1-2）得圓整得，又根據JB/T47462002，D=1800mm的封頭的名義厚度為。故。1.3.4封頭的直邊尺寸、體積及重量的確定根據

9、，由文獻6根據JB/T47462002知：直邊高度h2： 25mm容積V： 0.8270m3曲邊高度h1： 450mm內表面積A： 13.6535m2質量m: 225kg1.4筒體長度的設計1.4.1筒體長度H1的設計筒體高度：（1-3）式中H1筒體高度，m;V操作體積，m3;V封封頭體積，m3；S筒體截面積，m2。H1=(6-0.827)/2.543=2.033m圓整H1至2050mm1.4.2釜體長徑比L/Di的復核 (1-4)式中L/Di釜體的長徑比，H1筒體高度，m；h2直邊高度，mm；Di釜體的直徑，m；h1曲邊高度，mm。L/Di=2525 / 1800 = 1.403在1.31.

10、5的范圍內，故所求長徑比滿足要求。1.5 外壓筒體壁厚的設計1.5.1設計外壓的確定由設計條任務書可知，夾套內介質的壓力為常壓，取設計外壓=0.101MPa。1.5.2試差法設計筒體的壁厚設筒體的壁厚n=12mm，則：有效厚度筒體外徑：=1824mm，由（1-5）式中Lcr當量長度，mm；D0筒體外直徑，mm；e有效厚度，mm。得：Lcr=1.17×1824= 31828mm。筒體的計算長度=2050+ 150 + 25 = 2225mmLcr= 31828mm> ；該筒體為短圓筒。圓筒的臨界壓力為： (1-6)式中Pcr臨界壓力，kPa；L筒體的計算長度，mm；D0筒體外徑，

11、mm；E設計溫度下的彈性模量，MPae有效厚度，mm；m穩(wěn)定系數。E=2.0×105MPa，Pcr對于圓筒m=3 , P=0.5554/3=0.185MPa故P=1.01 < P；所以假設n=12mm滿足穩(wěn)定性要求。1.5.3 圖算法設計筒體的壁厚設筒體的壁厚n=12mm，則： =12-3.8 = 8.2mm，=1016mm , 在文獻6圖9-7中的坐標上找到1.22的值，由該點做水平線與對應的線相交，沿此點再做豎直線與橫坐標相交，交點的對應值為：0.00032。再由文獻6圖9-9中選取，在水平坐標中找到=3.2×10-4點，由該點做豎直線與對應的材料溫度線相交，沿此

12、點再做水平線與右方的縱坐標相交，得到系數的值為：47MPa、=2.00×105MPa。根據=（1-7）式中 P許用壓力，MPa；B查表對應壓力，MPa；D0筒體外徑，mm；e有效厚度，mm。得： =0.211（MPa）因為0.101MPa<0.211MPa，所以假設12mm合理，取筒體的壁厚12mm。1.6 外壓封頭壁厚的設計1.6.1 設計外壓的確定封頭的設計外壓與筒體相同，即設計外壓=0.101MPa。1.6.2 封頭壁厚的計算設封頭的壁厚=10mm，則: =10-3.8 = 6.2mm，對于標準橢球形封頭=0.9，0.9×1800=1620（mm）， =1620

13、/6.2= 261.29計算系數：= 4.784×10-4在文獻6圖9-7中選取，在水平坐標中找到=4.784×10-4點，由該點做豎直線與對應的材料溫度線相交，沿此點再做水平線與右方的縱坐標相交，得到系數的值為值為：65MPa、=2.00×105MPa根據（1-7）=得： =0.249（MPa）因為0.101<0.249，所以假設10mm合理，考慮到與筒體的焊接，符合封頭的壁厚與筒體一致，故取12mm。由JB/T 473795知釜體封頭尺寸，封頭質量：339（kg）。圖1-1 釜體封頭的結構與尺寸2表 1-1釜體封頭結構與尺寸表Di/mmH/mmH0/mm

14、/mm180045025122反應釜夾套的設計2.1 夾套的、的確定2.1.1夾套的確定由夾套的筒體內徑與釜體筒體內徑之間的關系可知：1800+100=1900（mm）考慮到1900mm一般不再取值范圍，故取=2000mm2.1.2 夾套PN的確定由設備設計條知，夾套內介質的工作壓力為常壓，取0.25MPa。2.2 夾套筒體的設計2.2.1夾套筒體壁厚的設計由公式（1-2）得：圓整剛度校核：碳素鋼的，筒體的壁厚取。2.2.2夾套筒體長度H筒的初步設計由H筒=（2-1）式中H筒夾套的筒體長度，m;V操作體積，m3;V封內徑封頭體積，m3；S筒體截面積，m2。圓整后H筒=1600mm。2.3 夾套

15、封頭的設計2.3.1 封頭的選型夾套的下封頭選標準橢球型，內徑與筒體相同（Dj2000mm）。代號EHA，標準JB/T47462002。夾套的上封頭選帶折邊錐形封頭，且半錐角。2.3.2 橢球形封頭壁厚的設計因為PW為常壓0.3MPa，所以需要根據剛度條件設計封頭的最小壁厚。因為Dj2000mm3800mm，取2 Di /1000且不小于3 mm另加，所以 min3+3=6（mm），圓整=8mm。對于碳鋼制造的封頭壁厚取=8mm。2.3.3橢球形封頭結構尺寸的確定夾套封頭的尺寸見下表： 表 2-1 夾套封頭的尺寸直邊高度h1曲面高度h2容積VF質量內表面積25mm500mm1.126m386.

16、49kg4.493m2封頭的下部結構如圖 2-1：圖 2-1封頭的下部結構圖由設計條知：下料口的50mm，封頭下部結構的主要結構尺寸146mm。2.3.4帶折邊錐形封頭壁厚的設計考慮到封頭的大端與夾套筒體對焊，小端與釜體筒體角焊，因此取封頭的壁厚與夾套筒體的壁厚一致，即8mm。2.3.5 封頭結構的設計表 2-2封頭結構的設計數據表公稱直徑DN/mm總深H/mm內表面積A/m2容積V/m320002001.22460.3232.3.6 帶折邊錐形封頭壁厚的設計由于封頭過渡部分與錐體部分受力情況不同，分兩部分計算過渡部分：，K=0.8181 ，f=0.645 ，選型為CHB，由式（1-2）：（2

17、-2）式中受力物體的厚度，mm；Pc計算的壓力，KPa；K過渡區(qū)形狀系數；焊縫系數；f椎體形狀系數；Di釜體的直徑，m；許用應力，MPaC腐蝕裕量，mm。錐體部分：考慮到與夾套筒體的焊接，故圓整。2.4 傳熱面積的校核=1800mm釜體下封頭的內表面積Fh= 3.6535m2=1800mm筒體（1m高）的內表面積= 5.655m2夾套包圍筒體的表面積Fs =×H筒= 5.655×1.6=9.048m2Fh+Fs=3.6535+9.048=12.70 m2釜內進行的反應是吸熱反應，則需進行傳熱面積的校核，即：將Fh+Fs = 12.70m2與工藝需要的傳熱面積進行比較。Fh+

18、Fs>F=11.57m2，滿足要求。3反應釜釜體及夾套的壓力試驗3.1釜體的水壓試驗3.1.1水壓試驗壓力的確定水壓試驗的壓力： (3-1)式中PT水中壓力，MPa；P設計壓力，MPa； 水中應力，MPa； t許用應力，MPa。查.0，。3.1.2液壓試驗的強度校核由（3-2）式中Di釜體直徑，m；e有效厚度，mm；PT水中壓力，MPamax最大應力，MPa。得：MPa 0.9 =0.9×235×0.85=179.8MPa由：27.56MPa< 0.9=179.8MPa故液壓強度足夠。3.1.3壓力表的量程、水溫及水中濃度的要求壓力表的最大量程：P表=2=2&#

19、215;0.25=0.5MPa或1.5PTP表4PT即0.375MPaP表1MPa水溫15水中濃度25mg/L3.1.4水壓試驗的操作過程操作過程：在保持釜體表面干燥的條件下，首先用水將釜體內的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.25MPa，保壓不低于30，然后將壓力緩慢降至0.2MPa，保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質量合格，緩慢降壓將釜體內的水排凈，用壓縮空氣吹干釜體。若質量不合格，修補后重新試壓直至合格為止。水壓試驗合格后再做氣壓試驗。3.2夾套的液壓試驗3.2.1液壓試驗壓力的確定液壓試驗的壓力由式（3-1）：查=1.0 PT=1.25×0.

20、25×1.0=0. 3125MPa，取PT =0.3125MPa。3.2.2液壓試驗的強度校核由式（3-2），得： =50.56MPa50.56MPa0.9=0.9×235×10.85=179.8MPa液壓強度足夠3.2.3壓力表的量程、水溫的要求壓力表的量程：P表= 2 PT =2×0.3125=0.75MPa或1.5 PTP表4 PT即 0.46875MPaP表1.25MPa水溫5。3.2.4液壓試驗的操作過程在保持夾套表面干燥的條件下，首先用水將夾套內的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.3125MPa，保壓不低于30min，然后將壓力緩慢降至0.3

21、MPa，保壓足夠。長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質量合格，緩慢降壓將夾套內的水排凈，用壓縮空氣吹干。若質量不合格，修補后重新試壓直至合格為止。4反應釜附件的選型及尺寸設計4.1釜體法蘭聯接結構的設計設計內容包括：法蘭的設計、密封面形式的選型、墊片設計、螺栓和螺母的設計。4.1.1密封面形式的選型根據0.6MPa1.6MPa、介質溫度<100和介質的性質，由文獻知密封面形式為光滑面。4.1.2螺栓、螺母和墊圈的尺寸規(guī)格及材料的選擇本設計選用六角頭螺栓（雙頭螺柱B級、GB90188）、型六角螺母（A級和B級、GB/T61712000）。平墊圈（100HV、GB/T

22、95-2002）。螺栓長度L的計算：螺栓4的長度由法蘭的厚度（）、墊片的厚度（S）、螺母的厚度（H）、墊圈厚度（h）、螺栓伸出長(0.30.5d)確定。其中=80mm、S=3mm、H=21.5mm、h=3.2mm、螺栓伸出長度取0.3d=0.3×33.7。螺栓的長度為：=201.01 mm取L200mm螺柱標記：螺柱 M24×200 GB 90188螺母標記：螺母 M24 GB/T61702000 墊圈標記：墊片 24-100HV GB/T952002 根據乙型平焊法蘭、工作溫度t<100的條件，由文獻1,3法蘭、墊片、螺栓、螺母材料匹配表進行選材，結果如表4-1表所

23、示。 表 4-1 法蘭、墊片、螺栓、螺母材料表法蘭墊片螺栓螺母墊圈16Mn聚四氟乙烯3520100HV4.2工藝接管的設計由文獻6表6-4（HG2059297）查無縫鋼管（1）進水口，出水口采用45×2.5無縫鋼管，罐內的接管與夾套內表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：法蘭 PL400.6 RF HG2059397。（2）進、放料口采用57×3.5無縫鋼管，接管與封頭內表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：法蘭 PL500.6 RF HG2059397。（3）溫度計接口采用25×2.5無縫鋼管，伸入釜體內一定長度。配用突面板式平焊管法蘭：法蘭 PL200.6 RF HG

24、2059297 （4）人孔采用480×15無縫鋼管，接管與封頭內表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：法蘭 PL4500.6 RF HG2059397 （5）視鏡采用108×4.0無縫鋼管，接管與封頭內表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：法蘭 PL1000.6 RF HG2059397 4.3管法蘭尺寸的設計根據1800mm、0.6MPa，由文獻6表10-3，確定法蘭的類型為乙型平焊法蘭。標記：法蘭-RF 1800-0.6 JB/T4701-2000材料：16M工藝接管配用的突面板式平焊管法蘭的結構如圖。由文獻6得并根據PN=0.6MPa、和接管的公稱直徑，由板式平焊管法蘭標準（

25、HG20592）確定法蘭的尺寸。表 4-2 法蘭結構數據表公稱直徑DN/mm法蘭/mm螺栓DD1D2D3D4d規(guī)格數量1800196019151876185618538027M2452表 4-3 法蘭尺寸接管名稱公稱直徑接管外徑連接尺寸法蘭厚度密封面法蘭內徑坡口寬度Th厚度進水口4045130100144M1216346出水口4045130100144M1216346視鏡100108210170184M16183110溫度計接口20259060114M1014326人孔4504805955502216M203044854.3墊片及材質由文獻表610-12得墊片選用非金屬軟墊片，材料為聚四氟乙烯

26、包覆墊片（JB/T 47022002），結構及尺寸如圖 4-1、表4-4。圖4-1 墊片結構表 4-4 墊片尺寸D0/mmdi/mm/mm185518013工藝接管配用的突面板式平焊管法蘭的墊片尺寸、材質見文獻6。4.3.2 密封面形式及墊片尺寸表 4-5 墊片尺寸接管名稱密封面型式墊片尺寸mm墊片材質外徑D0內徑di厚度進水口RF80493聚四氟乙烯出水口RF80493聚四氟乙烯視鏡RF1511153聚四氟乙烯溫度計接口RF50273聚四氟乙烯人口RF5284584聚四氟乙烯進、放料口RF92613聚四氟乙烯4.5視鏡的選型由于釜內介質壓力較低（Pc=0.2MPa），且考慮DN=100mm，

27、本設計選用兩個DN=100mm、PN=0.6MPa的帶頸視鏡。由文獻6，確定視鏡的規(guī)定標記、標準圖號、視鏡的尺寸及材料。標記：視鏡PN0.6，DN 100標準圖號：HG501-1986-7。視鏡的尺寸見表4-6：表 4-6視鏡尺寸DN視鏡玻璃dH×SDD1b1B2hdHH1雙頭螺柱數量直徑×長度100108×42001652626801081428133×4表 4-7視鏡材料序號名稱數量材料序號名稱數量材料1視鏡玻璃1鋼化硼硅玻璃4壓緊環(huán)1Q235-A2襯墊2聚四氟乙烯5雙頭螺柱8Q235-A3接緣11Cr18Ni9Ti6螺母16Q235-A4.6支座的

28、選型及設計夾套反應釜多為立式安裝，最常用的支座為耳式支座。標準耳式支座（JB/T 4725-92）分為A型和B型兩種。當設備需要保溫或支承在樓板上時選B型，否則選A型。4.6.1支座的選型及尺寸的初步設計這里初步將支座定為B型耳式支座，數目為4個。每臺反應釜常用4個支座，但作承重計算時，考慮到安裝誤差造成的受力情況變壞，應按兩個支座計算。(1)粗略估算反應釜的總質量m0釜體筒體質量m1DN=1800mm，=12mm的筒節(jié)，每米的質量q1=536kg所以m1= q1×H1=536×2.05=1098.8kg釜體封頭的質量m2DN=1800mm，=12mm，直邊高度h=25mm

29、的標準橢圓形封頭，其質量m2=339kg夾套筒體質量m3DNj=2000mm，=8mm的筒節(jié)，每米的質量q2=39kg所以m3= q2×H筒=396×1.6=633.6kg夾套封頭質量m4由文獻查得m4=276kg物料質量m5,將水溶膠的密度按水的密度計算。m5=5×1.0×103=5×103kg附件質量m6m6=100kg所以反應釜的總質量m0= m1+ m2+ m3+ m4+ m5+ m6=1098.8+339+633.6+276+5000+100 =7447.4kg(2)粗選耳式支座的型號每個支座承受的重量Q=mg/2=7447.4

30、15;9.8/2=36492N根據DN=1800mmQ=36.49kN由文獻6表13-6初選B型耳式支座，支座號4。標記： JB/T4725-92 耳座B4材料：Q235-BB型耳座的尺寸參數見表4-8表 4-8B型耳座的尺寸參數H底板筋板墊板地腳螺栓支座重量ed規(guī)格kg25020014014702901601031525084030M2415.74.6.2支座載荷的校核計算耳式支座實際承受的載荷按下式近似計算：（6-1）式中Q實際承載荷，kNm0實際重量，kg; D安裝尺寸，mm; Ge偏心載荷，N； n支座數目，個； k安全系數； h質心高度，mm; P水平力，N； g重力加速度，m/s2

31、； Se偏心距，mm。D=2467.2mm，9.8，h=800mm，k=0.83 ，Se=1200mmGe=10000N，=7447.4，=4，P=15812N，將已知值代入得 =34.99KN因為=34.99KNQ=60KN，所以選用的耳式支座滿足要求。5攪拌軸及漿的設計5.1攪拌軸直徑的初步計算5.1.1攪拌軸直徑的設計軸的功率4.5kW，攪拌軸的轉速50，材料為45 ，35MPa，系數C=112,剪切彈性模量G2×105MPa，許用單位扭轉角0.35°/m。軸所傳遞的扭矩T=9.55×106P/n=（Nmm）=191×10³（Nmm）攪拌

32、軸為實心軸，開一個鍵槽，軸徑擴大5%，d=50.2×1.05=52.7mm（2）攪拌軸剛度的校核其中IP=d4/32攪拌軸的直徑應同時滿足強度和剛度兩個條件，故取兩者中的較大值，圓整后得d=52mm,考慮到直葉槳式攪拌器的尺寸選擇，可將軸端直徑圓整至60mm。5.1.2攪拌抽臨界轉速校核計算由文獻6知，攪拌軸的轉速n>200r/min時，都應做臨界轉速校核。由于反應釜的攪拌軸轉速=60，故不作臨界轉速校核計算。5.2聯軸器的型式及尺寸的設計聯軸器的型式選用剛性凸緣聯軸器（C型1,3）由文獻6確定聯軸器的結構和尺寸。表 5-1 C型凸緣聯軸器的剛性及尺寸表標定符號軸徑MnmaxN

33、m主要尺寸,mm質量kgDL1L2LH1H2l1M d4l2bC60976170859820381683M84201820.05.3直葉槳式攪拌器尺寸的設計由于攪拌軸轉速=50，選擇直葉槳式攪拌器。查工具書1,6可知直葉槳式攪拌器的結構參數如下：DJ=(0.25-0.75)DN , b=(.01-0.25)DJ, h=(0.2-1)DJ, Z=2直葉槳的直徑：DJ=0.5DN=900mm槳底距槽底：h=0.8DJ=720mm槳葉厚度：b=0.15DJ=135mm6傳動裝置的選型和尺寸計算6.1電動機的選型由于反應釜里的物料腐蝕情況微弱且沒有防爆要求，所以可選擇最常用的Y系列全封閉自扇冷式三相異

34、步電動機。電機功率必須滿足攪拌器運轉功率與傳動系統(tǒng)、軸封系統(tǒng)功率損失的要求，還要考慮到有時在攪拌操作中會出現不利條件造成功率過大。6.2減速機的選型反應釜用的立式減速機，主要類型有諧波減速機、擺線針輪行星減速機、二級齒輪減速機和V帶傳動減速機。根據電機的功率P=5kW、攪拌軸的轉速n=60 r/min，查文獻可選用BLD行星減速機，其型號尺寸從HG 574578標準中查得BLD5029。6.3機架的設計由于反應釜傳來的軸向力不大，減速機輸出軸使用了剛性凸緣聯軸器，且反應釜使用不帶內置軸承的機械密封，故選用WJ型單支點機架（HG2156695）。DJ單支點機架的主要尺寸見表 6-1：表 6-1

35、DJ單支點機架主要尺寸機架公稱直徑傳遞軸徑A型B型mmd/mmH1/mmH2/mmH1/mmH2/mm3006079527910403996.4反應釜的軸封裝置設計6.4.1反應釜的軸封裝置的選型軸封是攪拌設備的一個重要組成部分，其任務是保證攪拌設備內處于一定的正壓和真空狀態(tài)及防止反應物料逸出和雜質的滲入。鑒于攪拌設備以立式容器中心頂插式攪拌為主，很少滿釜操作，軸封的對象主要為氣體；而且攪拌設備由于工況復雜，軸的偏擺振動大，運轉穩(wěn)定性差等特點，故不是所有形式的軸封都能用于攪拌設備上。反應釜攪拌處的軸封，屬于動密封，常用的軸封結構主要有兩大類，填料箱密封和機械密封。填料密封式攪拌設備最早采用的一

36、種軸封結構，它的基本結構是由填料、填料箱、壓蓋、壓緊螺栓及油杯等組成。特點是結構簡單、易于制造，在攪拌設備上曾得到廣泛應用。一般用于常壓、低壓、低轉速及允許定期維護的攪拌設備。機械密封是一種功耗小、泄漏率低，密封性能可靠，使用壽命長的轉軸密封。主要用于腐蝕、易燃、易爆、劇毒及帶有固體顆粒的介質中工作的有壓和真空設備。由設計任務書知，釜內介質的腐蝕性微弱，釜內壓力較低，所以可以選擇應用廣泛的填料密封。6.4.2 填料密封的結構及尺寸根據軸徑60，選擇公稱壓力PN=0.6的填料密封。表 6-2 填料密封結構及尺寸軸徑dD1D2D3HPN0.6法蘭螺栓孔填料規(guī)格質量kgn¢60240210

375×12.515.47焊縫結構的設計7.1 釜體上主要焊縫結構的設機圖 7-1 筒體的縱向焊縫 圖 7-2 筒體與下封頭的環(huán)向焊縫圖 7-3 固體物料進口與封頭的焊縫圖 7-4 進料管與封頭的焊縫圖 7-5 溫度計接管與封頭的焊縫圖 7-6 出料口接管與封頭的焊縫7.2夾套上的焊縫結構的設計圖 7-7 夾套的縱向焊縫 圖 7-8 夾套與封頭的橫向焊縫圖 7-9進水口接管與筒體的焊縫 圖 7-10出水口接管與筒體的焊縫圖 7-11 釜體與夾套的焊縫三.設計結果一覽表設計結果一覽容器內夾套內工作壓力 ，Mpa設計壓力 ，Mpa0.70.9工作溫度 ，設計溫度 ，<110<140介質水膠乳涂料及有機溶劑冷卻水或蒸汽全容積 ，m³7.5操作容積 ，m³7傳熱面積 ，m³7腐蝕情況微弱推薦材料Q235-A攪拌器型式漿式攪拌軸轉速 ，r/min60軸功率 ，KW5設備一覽表序號設備名稱位號規(guī)格型號容積（m3）材質數量1袋式卸料器V-0101不銹鋼32輸送泵P-0101鋼33接收罐V-0101鋼34預混合罐V-020112不銹鋼15輸送泵P-0102不銹鋼36聚合釜R-010120502016MnR鋼17聚合釜R-02012050