同濟(jì)大學(xué)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計原理題庫及答案

1、一、填空題1承受動力荷載作用的鋼結(jié)構(gòu)，應(yīng)選用 綜合性能好 的鋼材。2冷作硬化會改變鋼材的性能，將使鋼材的 強(qiáng)度 提高， 塑性、韌性 降低。3鋼材五項機(jī)械性能指標(biāo)是 屈服強(qiáng)度 、 抗拉強(qiáng)度 、 延伸率 、 冷彎性能 、 沖擊韌性 。4鋼材中氧的含量過多，將使鋼材出現(xiàn) 熱脆 現(xiàn)象。5鋼材含硫量過多，高溫下會發(fā)生 熱脆 ，含磷量過多，低溫下會發(fā)生 冷脆 。6時效硬化會改變鋼材的性能，將使鋼材的 強(qiáng)度 提高， 塑性、韌性 降低。7鋼材在250C度附近有 強(qiáng)度 提高 塑性、韌性 降低現(xiàn)象，稱之為藍(lán)脆現(xiàn)象。8鋼材的沖擊韌性值越大,表示鋼材抵抗脆性斷裂的能力越 強(qiáng) 。9鋼材牌號Q235BF,其中235表示

2、屈服強(qiáng)度 ,B表示 質(zhì)量等級為B級 ,F表示 沸騰鋼 。10鋼材的三脆是指 熱脆 、 冷脆 、 藍(lán)脆 。11鋼材在250C度附近有 強(qiáng)度 提高 塑性、韌性 降低現(xiàn)象，稱之為藍(lán)脆現(xiàn)象。12焊接結(jié)構(gòu)選用焊條的原則是,計算焊縫金屬強(qiáng)度宜與母材強(qiáng)度 相適應(yīng)，一般采用等強(qiáng)度原則 。13鋼材中含有C、P、N、S、O、Cu、Si、Mn、V等元素,其中 N、O 為有害的雜質(zhì)元素。14衡量鋼材塑性性能的主要指標(biāo)是 伸長率 。15.結(jié)構(gòu)的可靠指標(biāo)越大,其失效概率越 小 。16承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有 抗拉強(qiáng)度 、 屈服點(diǎn) 、 伸長率 和 硫 、 磷極限含量 的合格保證,對焊接結(jié)構(gòu)尚應(yīng)具有 碳極限含量 的合格保證;對于

3、重級工作制和起重量對于或大于50 t中級工作制焊接吊車梁、吊車桁架或類似結(jié)構(gòu)的鋼材,應(yīng)具有 冷彎試驗的 的合格保證。17冷彎性能合格是鑒定鋼材在彎曲狀態(tài)下 塑性應(yīng)變能力 和 鋼材質(zhì)量 的綜合指標(biāo)。18 冷彎性能 是判別鋼材塑性變形能力和鋼材質(zhì)量的綜合指標(biāo)。19薄板的強(qiáng)度比厚板略 高 。20采用手工電弧焊焊接Q345鋼材時應(yīng)采用 E50 焊條。21焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的 強(qiáng)度 。22角焊縫的最小計算長度不得小于和 焊件厚度 。23承受靜力荷載的側(cè)面角焊縫的最大計算長度是 。24在螺栓連接中，最小端距是 2d0 。25在螺栓連接中，最小栓距是 3d0 。26普通螺栓連接,當(dāng)板疊厚度t5d時 (d

4、螺栓直徑),連接可能產(chǎn)生 栓桿受彎 破壞。28單個普通螺栓承壓承載力設(shè)計值，式中表示 受力方向承壓構(gòu)件總厚度的較小值。29普通螺栓連接靠 螺栓桿 傳遞剪力；摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接靠 摩擦力 傳遞剪力。30.手工焊焊接Q235鋼，一般采用 E43 型焊條。31.焊接結(jié)構(gòu)在焊縫附近形成熱影響區(qū),該區(qū)材質(zhì) 存在缺陷 。32.側(cè)面角焊縫連接或正面角焊縫的計算長度不宜。33.承壓型高強(qiáng)度螺栓僅用于 承受非動力荷載 結(jié)構(gòu)的連接中。34.采用手工電弧焊焊接Q345鋼材時應(yīng)采用 E50 焊條。35.承受動力荷載的側(cè)面角焊縫的最大計算長度是。36軸心受壓構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)有 強(qiáng)度 和 穩(wěn)定性 。37格構(gòu)式軸心

5、受壓構(gòu)件的等穩(wěn)定性的條件 繞虛軸與繞實軸的長細(xì)比相同 。38雙軸對稱的工字型截面軸壓構(gòu)件失穩(wěn)時的屈曲形式是 彎曲 屈曲。39. 單軸對稱截面的軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件繞對稱軸失穩(wěn)時發(fā)生 彎扭 屈曲。40軸心受壓構(gòu)件的缺陷有 殘余應(yīng)力 、 初始偏心 、 初始曲率 。41軸心受壓構(gòu)件的屈曲形式有 彎曲屈曲 、 扭轉(zhuǎn)屈曲 、 彎扭曲屈曲 。42對于綴板式格構(gòu)柱，單肢不失穩(wěn)的條件是 單肢穩(wěn)定承載力不小于整體穩(wěn)定承載力 ，且不大于 容許長細(xì)比 。43綴條式格構(gòu)柱的綴條設(shè)計時按 軸心受力 構(gòu)件計算。44對于綴條式格構(gòu)柱，單肢不失穩(wěn)的條件是 單肢穩(wěn)定承載力不小于整體穩(wěn)定承載力 。45按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范，就一般情況

6、而言，為做到軸心受壓構(gòu)件對兩主軸的等穩(wěn)定，應(yīng)使 兩主軸方向長細(xì)比相同 。46軸壓柱的柱腳中錨栓直徑應(yīng) 根據(jù)構(gòu)造 確定。47在軸心壓力一定的前提下,軸壓柱腳底板的面積是由 基礎(chǔ)混凝土的局壓強(qiáng)度 決定的。48工字形軸壓構(gòu)件翼緣局部穩(wěn)定保證條件是根據(jù) 三邊簡支一邊自由的均勻的受壓板 導(dǎo)出的。49軸壓構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定保證條件是。50為保證組合梁腹板的局部穩(wěn)定性,當(dāng)滿足時,應(yīng) 設(shè)置橫向加勁肋 。51焊接工字形梁腹板高厚比時，為保證腹板不發(fā)生局部失穩(wěn)，應(yīng)設(shè)置 橫向加勁肋 和 縱向加勁肋 。52梁的最小高度是由 強(qiáng)度 控制的。53組合梁的局穩(wěn)公式是按 限制受壓翼緣板的寬厚比和腹板的高厚比 原則確定。54支承

7、加勁肋應(yīng)驗算的內(nèi)容是 在腹板平面外的穩(wěn)定性 、 承壓強(qiáng)度計算 、 與腹板的連接焊縫計算 。55鋼梁在集中荷載作用下，若局部承壓強(qiáng)度不滿足應(yīng)采取的措施是 設(shè)置支承加勁肋 。56按正常使用極限狀態(tài)計算時,受彎構(gòu)件要限制 撓度 ,拉、壓構(gòu)件要限制 長細(xì)比 。57荷載作用在上翼緣的梁較荷載作用在下翼緣的梁整體穩(wěn)定承載力 高 。58承受靜力荷載或間接承受動力荷載的工形截面壓彎構(gòu)件，其強(qiáng)度計算公式中，塑性發(fā)展系數(shù)x取_1.05_。59工字形受彎構(gòu)件翼緣板的局部穩(wěn)定保證條件是根據(jù)_單向均勻受壓板的臨界力_導(dǎo)出的。60工字形截面組合梁的抗彎強(qiáng)度計算考慮部分截面發(fā)展塑性時,其受壓件翼緣板的外伸寬度應(yīng)滿足。61組

8、合梁腹板與翼緣間的連接焊縫受_剪_；當(dāng)該焊縫為角焊縫時,最大計算長度。62實腹式壓彎構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)屈曲形式為 彎曲失穩(wěn) 。63. 實腹式壓彎構(gòu)件在彎矩平面外屈曲形式為 彎扭失穩(wěn) 。64.壓彎構(gòu)件的剛性柱腳中的錨栓直徑應(yīng)按 構(gòu)造 確定。65.按正常使用極限狀態(tài)計算時,受彎構(gòu)件要限制 最大撓度 ,拉、壓構(gòu)件要限制 長細(xì)比 。二 選擇題1在鋼材所含化學(xué)元素中，均為有害雜質(zhì)的一組是（ C ）A 碳磷硅 B 硫磷錳 C 硫氧氮 D 碳錳礬2鋼材的性能因溫度而變化，在負(fù)溫范圍內(nèi)鋼材的塑性和韌性（ B ）A不變 B降低 C升高 D稍有提高，但變化不大3體現(xiàn)鋼材塑性性能的指標(biāo)是（ C ）A屈服點(diǎn) B強(qiáng)屈比

9、C延伸率 D抗拉強(qiáng)度4同類鋼種的鋼板，厚度越大（ A ）A強(qiáng)度越低 B塑性越好 C韌性越好 D內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少5在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是（ B ）的典型特征A脆性破壞 B塑性破壞 C強(qiáng)度破壞 D失穩(wěn)破壞6構(gòu)件發(fā)生脆性破壞時，其特點(diǎn)是（ D ）。A變形大 B破壞持續(xù)時間長 C有裂縫出現(xiàn) D變形小或無變形7鋼材中磷含量超過限制時，鋼材可能會出現(xiàn)（ A ）。A冷脆 B熱脆 C藍(lán)脆 D徐變8在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的（ A ）。A最大應(yīng)力 B設(shè)計應(yīng)力 C疲勞應(yīng)力 D穩(wěn)定臨界應(yīng)力9鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于（ C ）。A 0.6% B 0.25% C 0.22% D

10、 0.2%10在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，無明顯先兆的情況是（ A ）的典型特征。A脆性破壞 B塑性破壞 C強(qiáng)度破壞 D失穩(wěn)破壞11鋼材中硫的含量超過限值時，鋼材可能會出現(xiàn)（ B ）。A冷脆 B熱脆 C藍(lán)脆 D徐變12鋼結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性能是因為（ C ）。A鋼材的強(qiáng)度高 B鋼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量輕 C鋼材良好的吸能能力和延性 D鋼結(jié)構(gòu)的材質(zhì)均勻13鋼材的強(qiáng)度指標(biāo)是（ C ）。A延伸率 B韌性指標(biāo) C屈服點(diǎn) D冷彎性能14鋼材的設(shè)計強(qiáng)度是根據(jù)（ C ）確定的。 A比例極限 B 彈性極限 C 屈服強(qiáng)度 D 極限強(qiáng)度 15. 焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與（ D ）關(guān)系不大。 A 鋼材的種類 B 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)C 連

11、接的構(gòu)造細(xì)節(jié) D 殘余應(yīng)力大小 16. 焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與（ B ）有關(guān)。 A B C D17. 型鋼中的鋼和工字鋼相比，（ D ）。 A兩者所用的鋼材不同 B前者的翼緣相對較寬 C前者的強(qiáng)度相對較高D兩者的翼緣都有較大的斜度 18. 有二個材料分別為3號鋼和16Mn鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧焊，焊條應(yīng)選用（ A ）型。 A E43 B E50 CE55 DT50 19. 在低溫工作的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需（ C ）指標(biāo)。 A低溫屈服強(qiáng)度B低溫抗拉強(qiáng)度 C低溫沖擊韌性D疲勞強(qiáng)度 20. 鋼材脆性破壞同構(gòu)件（ D ）無關(guān)。 A應(yīng)力集中B低溫影響 C殘余應(yīng)力

12、D彈性模量21. 3號鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計強(qiáng)度可以提高5%，是因為鎮(zhèn)靜鋼比沸騰鋼（ A ）好。 A脫氧 B爐種 C屈服強(qiáng)度 D澆注質(zhì)量 22. 鋼材的理想曲線（包括考慮焊接應(yīng)力和不考慮焊接應(yīng)力）是（ ）。 23. 普通碳素鋼強(qiáng)化階段的變形是（ B ）。 A完全彈性變形 B完全塑性變形 C彈性成分為主的彈塑性變形 D塑性成分為主的彈塑性變形 24. 下列因素中，（ A ）與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系。 A鋼材屈服點(diǎn)的大小B鋼材含碳量 C負(fù)溫環(huán)境D應(yīng)力集中 25.k是鋼材的 （ A ）指標(biāo)。 A韌性性能B強(qiáng)度性能 C塑性性能 D冷加工性能26. 吊車梁的受拉下翼緣在下列不同板邊的加工情況下，疲勞強(qiáng)度最高的

13、（ B ）。 A兩側(cè)邊為軋制邊 B兩側(cè)邊為火焰切割邊 C一側(cè)邊為軋制邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊 D一側(cè)邊為刨邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊 27. 進(jìn)行疲勞驗算時，計算部分的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按（ ） A標(biāo)準(zhǔn)荷載計算 B設(shè)計荷載計算C考慮動力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計算 D考慮動力系數(shù)的設(shè)計荷載計算 28.下列鋼結(jié)構(gòu)計算所取荷載設(shè)計值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？ （ C ）. 計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值； . 計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值； . 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值； . 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載

14、標(biāo)準(zhǔn)值。 A 、 B 、 C 、 D 、 29. 計算吊車梁疲勞時，下列作用在跨間內(nèi)的哪種吊車荷載取值是正確的？ A兩臺吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以動力系數(shù)B一臺吊車荷載設(shè)計值乘以動力系數(shù)C一臺吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項系數(shù)D一臺起重量最大的吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值 30焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的（ B ）A整體穩(wěn)定 B靜力強(qiáng)度 C剛度 D局部穩(wěn)定31反應(yīng)鋼材的最大抗拉能力的是（ D ）。 A 比例極限 B 彈性極限 C 屈服強(qiáng)度 D 極限強(qiáng)度 32在鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)中，既能反應(yīng)鋼材塑性又能反應(yīng)鋼材冶金缺陷的指標(biāo)是（ C ）。 A 屈服強(qiáng)度 B 沖擊韌性 C 冷彎性能 D 伸長率 33 北方一嚴(yán)寒地區(qū)（溫度低于-

15、20）的一露天倉庫起重量大于50t的工作制為A4級吊車梁，其鋼材應(yīng)選擇（ D）鋼。A Q235-A B Q235-B C Q235-C D Q235-D34 焊接承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有（B ）。A抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度和硫、磷含量的合格保證B 抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度和碳、硫、磷含量的合格保證C 抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度和碳、硫、磷含量和冷彎試的合格保證D 抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)度，冷彎試驗和沖擊韌性的合格保證。35 鋼材的冷彎試驗是判別鋼材（C ）的指標(biāo)。A強(qiáng)度 B塑性 C塑性及冶金質(zhì)量 D 韌性及可焊性36 鋼材的韌性是反映的（ B ）的指標(biāo)。A耐腐性及可焊性 B強(qiáng)度及塑性 C塑性

16、及可焊性 D 韌性及耐腐性37 在碳素結(jié)構(gòu)鋼中，A，B，C，D為按質(zhì)量劃分的級別。除（A）鋼沖擊韌性不作為要求條件，其余的都要求保證沖擊韌性合格。A、 A級 B、 B級 C、 C級 D、 D級38直接受到重復(fù)荷載作用的焊接結(jié)構(gòu)，影響其疲勞強(qiáng)度的最主要因素是（D）A 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和鋼材的靜力強(qiáng)度B應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力、應(yīng)力比（絕對值最小與最大應(yīng)力之比，拉應(yīng)力取正值，壓應(yīng)力取負(fù)值）和構(gòu)造細(xì)部C應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）、最大應(yīng)力、應(yīng)力比和鋼材的靜力強(qiáng)度D 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和構(gòu)造

17、細(xì)部39為保證承重結(jié)構(gòu)的承載力和防止在一定條件下出現(xiàn)能脆性破壞，應(yīng)根據(jù)（ C ）等綜合因素考慮，選用合適的鋼材牌號和材性。A 結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)，鋼材厚度和工作溫度B荷載特征、連接方法、計算方法、工作環(huán)境及重要性C 重要性、荷載特征、結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度和工作環(huán)境D 重要性、跨度大小、連接方法、工作環(huán)境和加工方法40鋼材經(jīng)過冷加工冷拉、冷彎、沖孔、機(jī)械剪切所產(chǎn)生的冷作硬化應(yīng)變硬化后，其（ D ）基本保持不變。A 抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度 B 塑性 C 韌性 D彈性模量41鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化應(yīng)變強(qiáng)化之后（ A ）。 A 強(qiáng)度提高 B塑性提高 C 冷彎性能提高 D 可焊性提高 42鋼材

18、沖擊韌性與工作溫度T之間的關(guān)系為（ C ）AT降低，增加 BT增加，降低CT降低，降低 DT改變，不變43鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（ B ）等于單向拉伸時的屈服點(diǎn)決定的。 A 最大主拉應(yīng)力1 B 最大剪應(yīng)力1 C 最大主壓應(yīng)力3 D 折算應(yīng)力eq 44鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本、最主要的是（ C ）時的力學(xué)性能指標(biāo)。 A 承受剪切 B 承受彎曲 C 單向拉伸 D 兩向和三向受力 45對于承受靜荷常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是（ C ）。 A 可選擇Q235鋼 B 可選擇Q345鋼 C 鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證 D鋼材應(yīng)有三項基本保證 46在進(jìn)行第二種極限狀態(tài)計算時，計算用的

19、荷載（ C ）。 A 需要將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久荷載分項系數(shù) B 需要將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分項系數(shù) C 永久荷載和可變荷載都要乘以各自的荷載分項系數(shù) D 永久荷載和可變荷載都用標(biāo)準(zhǔn)值，不必乘荷載分項系數(shù) 47進(jìn)行疲勞驗算時，計算部分的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按（ C ）。 A 標(biāo)準(zhǔn)荷載計算 B 設(shè)計荷載計算 C 考慮動力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計算 D 考慮動力系數(shù)的設(shè)計荷載計算 48在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比 時，稱為（ A ）。 A 完全對稱循環(huán) B 脈沖循環(huán) C不完全對稱循環(huán) D 不對稱循環(huán) 49鋼結(jié)構(gòu)第一極限狀態(tài)的設(shè)計表達(dá)式為： ，式中 是（ C ）。 A 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) B 荷載分項系數(shù)

20、 C 可變荷載組合系數(shù) D 材料的抗力分項系數(shù) 50下列鋼結(jié)構(gòu)計算所取荷載設(shè)計值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？（ C ）. 計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值； . 計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值； . 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值； . 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 A 、 B 、 C 、 D 、 51. 建筑鋼材的伸長率與（ C ）標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。 A到達(dá)屈服應(yīng)力時 B到達(dá)極限應(yīng)力時 C試件斷裂瞬間D試件斷裂后 52. 結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用（

21、B ）表示。 A流幅 B沖擊韌性 C可焊性 D伸長率 53. 在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時，下列因素中的（ D ）不是主要考慮的因素。 A建造地點(diǎn)的氣溫B荷載性質(zhì) C鋼材造價D建筑的防火等級 3、剛結(jié)構(gòu)表面長期承受某一溫度下的輻射熱時，需加隔熱保護(hù)層。該溫度是（ A ）A150 B250 C320 D60054.鋼材中硫的含量超過規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)（ D ）A將提高鋼材的伸長率 B將提高鋼材的抗拉強(qiáng)度C將使鋼材在低溫工作時變脆 D將使鋼材在高溫工作時變脆55.對于Q235-C級鋼材，應(yīng)具有的質(zhì)量保證是（ C ）A強(qiáng)度、延伸率、冷彎性能 B強(qiáng)度、延伸率和0韌性指標(biāo)C強(qiáng)度、延伸率和+20韌性指標(biāo) D強(qiáng)度

22、、延伸率和-20韌性指標(biāo)56.鋼結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)是指（ C ）A結(jié)構(gòu)發(fā)生劇烈振動 B結(jié)構(gòu)的變形已不能滿足使用需要C結(jié)構(gòu)達(dá)到最大承載力產(chǎn)生破壞 D使用已達(dá)五十年57.處于低溫下的焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)選用（ C ）A耐腐蝕的鋼材 B含磷的鋼材 C韌性好的鋼材 D強(qiáng)度高的鋼材58.規(guī)范按照鋼材的厚度將鋼材分為三組，不同組分的鋼材主要是下列哪項指標(biāo)不同（ B ）A強(qiáng)度設(shè)計值 B鋼材規(guī)格 C硫磷含量 D延伸率59、在鋼構(gòu)件中產(chǎn)生應(yīng)力集中的因素是（ D ）A構(gòu)件環(huán)境溫度的變化 B荷載的不均勻分布C加載的時間長短 D構(gòu)件截面的突變60.鋼材中碳元素含量提高對鋼材性能的影響是（ A ）A可提高鋼材的強(qiáng)度 B可增強(qiáng)

23、鋼材的塑性性能C將提高鋼材的韌性 D提高鋼材的耐腐蝕性61.下列鋼結(jié)構(gòu)的破壞屬于脆性破壞的是（ B ）A軸壓柱的失穩(wěn)破壞 B疲勞破壞C鋼板受拉破壞 D螺栓桿被拉斷62.下列情況屬于正常使用極限驗算的是（ B ）A受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計算 B梁的撓度驗算C受彎構(gòu)件的彎曲強(qiáng)度驗算 D螺栓連接的強(qiáng)度驗算63.Q235-A級鋼和Q235-B級鋼出廠保證項目不同的力學(xué)性能指標(biāo)是（ C ）A屈服點(diǎn) B極限抗拉強(qiáng)度 C韌性指標(biāo)值 D延伸率64.引起疲勞破壞的荷載為（ C ）A靜載 B動載C產(chǎn)生拉應(yīng)力循環(huán)的荷載 D產(chǎn)生全壓應(yīng)力循環(huán)的荷載65.按近似概率方法設(shè)計的鋼結(jié)構(gòu)是（ C ）A. 絕對可靠的 B. 絕對不可靠的

24、C. 存在一定風(fēng)險的 D. 具有相同可靠性指標(biāo)的66.結(jié)構(gòu)鋼材易發(fā)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是（ D ）A. 三向同號等值拉應(yīng)力 B. 兩向異號等值正應(yīng)力C. 單向壓應(yīng)力 D. 三向等值剪應(yīng)力67.為提高對接焊縫的容許應(yīng)力幅應(yīng)采取下列哪項措施（ ）A. 對焊縫進(jìn)行加工，磨平處理 B. 提高鋼材強(qiáng)度C. 提高焊條抗拉強(qiáng)度 D. 改變作用的應(yīng)力幅68.Q235鋼的質(zhì)量等級是按（ A ）A. 強(qiáng)度劃分 B. 厚度劃分C. 化學(xué)成分和力學(xué)性能劃分 D. 不同的硫磷含量劃分69.鋼材的冷彎性能可檢驗鋼材的（ A ）A. 在單向拉伸應(yīng)力下塑性變形能力 B. 在動荷載作用下的工作能力C. 在復(fù)雜應(yīng)力下的塑性變形能

25、力 D. 在低溫下彎曲時吸收機(jī)械能的能力70.鋼材的抗彎強(qiáng)度與屈服點(diǎn)的關(guān)系是（ C ）A. B. C. D. 71.鋼材的性能因溫度而改變，在負(fù)溫范圍內(nèi)鋼材的塑性和韌性（B ）A. 不變 B. 降低 C. 升高 D. 稍有提高，但變化不大72.抗拉強(qiáng)度與屈服點(diǎn)之比可表示鋼材（ B ）A. 變形能力 B. 極限承載能力 C. 抵抗分層能 D. 承載力儲備73.處于低溫下的焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)選用（ C ）A. 耐腐蝕的鋼材 B. 喊磷的鋼材 C. 韌性好的鋼材 D. 強(qiáng)度高的鋼材74.鋼材的伸長率指標(biāo)是通過下列哪項實驗得到的（ C ）A. 冷彎試驗 B. 沖擊功試驗 C. 單向拉伸試驗 D. 疲勞試驗75

26、.產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（ C ）A. 鋼材的塑性太低 B. 鋼材的彈性模量太大C. 焊接時熱量分布不均勻 D. 焊縫的厚度太小76.下列陳述正確的是（ D ）A. 因鋼材不易燃，所以鋼結(jié)構(gòu)具有良好的放火性能B. 溫度達(dá)到600度時鋼材的強(qiáng)度降為0，說明其耐熱性能不好C. 鋼材的比重較大，因此將鋼材稱為輕質(zhì)高強(qiáng)材料是不恰當(dāng)?shù)腄. 與混凝土材料相比，大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼材77.沒有明顯屈服點(diǎn)的鋼材，名義屈服點(diǎn)可?。?B ）A 殘余應(yīng)變?yōu)?.01時對應(yīng)的應(yīng)力B 殘余應(yīng)變?yōu)?.2時對應(yīng)的應(yīng)力C. 殘余應(yīng)變?yōu)?.33時對應(yīng)的應(yīng)力D. 殘余應(yīng)變?yōu)?.4時對應(yīng)的應(yīng)力78.脆性破壞的特點(diǎn)是（ D

27、 ）A. 變形大 B. 破壞持續(xù)時間 C. 有裂縫出現(xiàn) D. 變形小或無變形79.下面關(guān)于鋼材中各化學(xué)成分的敘述錯誤的是（ D ）A鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于0.22%B錳是有益元素，弱脫氧劑，能消除硫?qū)︿摰臒岽嘤绊?。C硅是強(qiáng)脫氧劑，適量的硅可提高鋼的強(qiáng)度，對變形性能無明顯影響。D磷元素在低溫下能提高鋼材強(qiáng)度，還能增加鋼材的變形能力。80.下列關(guān)于鋼結(jié)構(gòu)疲勞驗算的描述正確的是（ A ）A疲勞驗算采用以概率論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)原則進(jìn)行的B疲勞驗算中構(gòu)件和連接的分類受到鋼材的種類及其強(qiáng)度級別的影響C疲勞驗算中的應(yīng)力幅由重復(fù)作用的荷載產(chǎn)生，故疲勞驗算按可變荷載進(jìn)行D疲勞驗算時不出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位，也應(yīng)

28、進(jìn)行疲勞驗算81.鋼材在250附近出現(xiàn)抗拉強(qiáng)度提高，沖擊紉性下降的現(xiàn)象，稱為（ A ）A藍(lán)脆 B熱脆 C冷脆 D氫脆82.紉性指標(biāo)受下列哪項因素影響較大（ A ）A低溫 B荷載類別 C鋼材強(qiáng)度 D塑性性能83.下列哪種情況可以使用沸騰鋼（ C ）A、需要驗算疲勞的焊接結(jié)構(gòu)B、常溫下承受靜荷載的受彎構(gòu)件C、工作溫度低于-20、直接承受動荷載的焊接結(jié)構(gòu)D、工作溫度低于-20、直接承受動荷載的非焊接結(jié)構(gòu)84.下列哪一種狀態(tài)屬于承載能力極限狀態(tài)（ B ）A、雨蓬傾覆 B、鋼梁有較明顯的變形C、拉桿在動荷載下劇烈晃動 D、吊車梁在吊車行駛時發(fā)生抖動、搖晃85.下列哪一種狀態(tài)屬于正常使用極限狀態(tài)（ C ）

29、A、雨蓬傾覆 B、鋼梁有較明顯的變形C、拉桿在荷載作用下產(chǎn)生較大塑性變形 D、壓桿喪失整體穩(wěn)定86.摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪能力是依靠（ C ）A栓桿的預(yù)拉力 B栓桿的抗剪能力 C被連接板件間的摩擦力 D栓桿被連接板件間的擠壓力87在動荷載作用下，側(cè)面角焊縫的計算長度不宜大于（ B ）A 60 B40 C80 D12088在鋼結(jié)構(gòu)連接中，常取焊條型號與焊件強(qiáng)度相適應(yīng)，對Q345鋼構(gòu)件，焊條宜采用（ B ）。A E43型 B E50型 C E55型 D 前三種均可89承壓型螺栓連接比摩擦型螺栓連接（ B ）。A承載力低，變形大 B承載力高，變形大 C 承載力低，變形小 D承載力高，變形小90摩擦型高

30、強(qiáng)度螺栓抗拉連接，其承載力（ A ）。A比承壓型高強(qiáng)螺栓連接小 B 比承壓型高強(qiáng)螺栓連接大 C與承壓型高強(qiáng)螺栓連接相同 D 比普通螺栓連接小91某角焊縫T形連接的兩塊鋼板厚度分別為8mm和10mm，合適的焊角尺寸為（ B ）。A 4mm B 6 mm C 10mm D 12mm92下列螺栓破壞屬于構(gòu)造破壞的是（ B ）。A鋼板被拉壞 B鋼板被剪壞 C螺栓被剪壞 D螺栓被拉壞93排列螺栓時，若螺栓孔直徑為，螺栓的最小端距應(yīng)為（ B ）。A 1.5 B 2 C 3 D 894采用手工電弧焊焊接Q235鋼材時應(yīng)采用（ A ）焊條。A E43型 B E50型 C E55型 D 無正確答案95在承擔(dān)靜力

31、荷載時，正面角焊縫強(qiáng)度比側(cè)面角焊縫強(qiáng)度（ A ）。A 高 B 低 C 相等 D 無法判斷96對于對接焊縫，當(dāng)焊縫與作用力間的夾角滿足（ B ）時，該對接焊縫的可不進(jìn)行驗算。A 1 B 1.5 C 2 D 0.597可不進(jìn)行驗算對接焊縫是（ D ）。A I級焊縫 B 當(dāng)焊縫與作用力間的夾角滿足1.5時的焊縫 C II級焊縫 D A、B、C都正確98. 熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力（ C ）。 A以拉應(yīng)力為主 B以壓應(yīng)力為主 C包括拉、壓應(yīng)力D拉、壓應(yīng)力都很小 99. 產(chǎn)生縱向焊接殘余應(yīng)力的主要原因是（ D ）。 A 冷卻速度太快B 焊件各纖維能自由變形 C 鋼材彈性模量太大，使構(gòu)件剛度很大D 施

32、焊時焊件上出現(xiàn)冷塑和熱塑區(qū) 100.角鋼和鋼板間用側(cè)焊縫搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都等同時，（ C ）。 A角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等B角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫C角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫D由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用 101. 對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，計算正面直角焊縫時（ C ）。 A 要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高B 要考慮焊縫剛度影響C 與側(cè)面角焊縫的計算式相同D 取 102. 未焊透的對接焊縫計算應(yīng)按（ C ）計算。 A 對接焊縫B 角焊縫 C 斷續(xù)焊縫D斜焊縫103.角焊縫的最小焊腳

33、尺寸A 較薄板厚度 B較厚板厚度 C任意板厚104.某角焊縫的焊腳尺寸為8mm，該焊縫的最小長度應(yīng)為下列哪項數(shù)值（ A ）A、40 mm B、64 mm C、80 mm D、90 mm105.某側(cè)面角焊縫長度為600 mm，焊腳為8 mm，該焊縫的計算長度應(yīng)為下列哪項（ B ）A、600 mm B、584 mm C、496 mm D、480 mm106.下列哪項屬于螺栓連接的受力破壞（ A ）A、鋼板被剪斷 B、螺栓桿彎曲 C、螺栓桿被拉 D、C級螺栓連接滑移107.某角焊縫連接的兩塊鋼板厚度分別是8mm和10mm，合適的焊腳尺寸為（ B ）A4mm B6mm C10mm D12mm108.對

34、于高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，由于栓桿中有較大的預(yù)應(yīng)力，所以高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接（C ）A不能再承擔(dān)外應(yīng)力，以免栓桿被拉斷B不能再承擔(dān)外拉力，以免降低連接的抗剪承載力C可以承載外應(yīng)力，因為栓桿中的拉力并未增加D可以承擔(dān)外應(yīng)力，但需限制栓桿拉力的增加值109.某承受軸向力的側(cè)面角焊縫的焊縫長度為300mm，焊腳尺寸為6mm，該焊縫能承受的最大動荷載為（ ）A100.8KN B. 151.2KN C. 201.6KN D. 245.9KN110.普通螺栓抗剪工作時，要求被連接構(gòu)件的總厚度小于螺栓直徑的5倍，是防止（ C ）A.螺栓桿剪切破壞B.鋼板被切壞C.板件擠壓破壞D.栓桿彎曲破壞111.某焊縫焊腳

35、尺寸為6mm,經(jīng)計算焊縫長度為30mm,則最終焊縫長度（ C ）A. 48mm B. 58mm C. 50mm D. 40mm112.某承受軸心拉力的鋼板用摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接，接觸面摩擦系數(shù)是0.5，栓桿中的預(yù)拉力為155KN，栓桿的受剪面是一個，鋼板上作用的外拉力為180KN，該連接所需螺栓個數(shù)為（ C ）A. 1個 B. 2個 C. 3個 D. 4個113.摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪能力是依靠（ C ）A. 栓桿的預(yù)拉力 B. 栓桿的抗剪能力C. 被連接板件間的摩擦力 D. 栓桿與被連接板件間的擠壓力114.摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接與承壓型高強(qiáng)度螺栓連接（ C ）A沒有本質(zhì)差別 B施工方法不同 C

36、承載力計算方法不同 D材料不同 115. 設(shè)有一截面尺寸為1008的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm厚的節(jié)點(diǎn)板上，兩板件板面平行，焊腳尺寸為6mm。為滿足最小焊縫長度的構(gòu)造要求，試選用下列何項數(shù)值。 （ A ）A 40mm B 60mm C 80mm D 100mm116.下列有關(guān)殘余應(yīng)力對壓桿穩(wěn)定承載力的影響，描述正確的是（ A ）A殘余應(yīng)力使柱子提前進(jìn)入了塑性狀態(tài)，降低了軸壓柱的穩(wěn)定承載力B殘余應(yīng)力對強(qiáng)軸和弱軸的影響程度一樣C翼緣兩端為殘余拉應(yīng)力時壓桿穩(wěn)定承載力小于翼緣兩端為殘余壓應(yīng)力的情況D殘余應(yīng)力的分布形式對壓桿的穩(wěn)定承載力無影響117.軸心受壓柱的柱腳，底板厚度的計算依據(jù)是底

37、板的（C ）A抗壓工作 B抗拉工作 C抗彎工作 D抗剪工作118格構(gòu)式軸壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定計算采用了大于的換算長細(xì)比是考慮（ D ）。A格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實腹構(gòu)件B考慮強(qiáng)度降低的影響C考慮單肢失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響D考慮剪切變形的影響119為保證格構(gòu)式構(gòu)件單肢的穩(wěn)定承載力，應(yīng)（ B ）。A控制肢間距 B控制截面換算長細(xì)比C控制單肢長細(xì)比 D控制構(gòu)件計算長度120軸壓柱在兩個主軸方向等穩(wěn)定的條件是（ C ）。A桿長相等 B計算長度相等 C長細(xì)比相等 D截面幾何尺寸相等121實腹式組合工字形截面柱翼緣的寬厚比限值是（ C ）。A B C D 122. 一根截面面積為A，凈截面面積

38、為An的構(gòu)件，在拉力N作用下的強(qiáng)度計算公式為（ C ）。 A B C D 123. 實腹式軸心受拉構(gòu)件計算的內(nèi)容有（ B ）。 A強(qiáng)度B強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性 C強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定 D強(qiáng)度、剛度（長細(xì)比） 124. 為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了（ D ）。 A改變板件的寬厚比 B增大截面面積C改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài) D增加截面的慣性矩 125. 軸心壓桿構(gòu)件采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼，其穩(wěn)定性計算（ B ）。 A完全相同 B僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同 C僅面積取值不同 D完全不同 126. 工字型截面受壓構(gòu)件的腹板高度與厚度之比不能滿足按全腹板進(jìn)行計算的要求時，（ A ）。

39、A可在計算時僅考慮腹板兩邊緣各 的部分截面參加承受荷載B 必須加厚腹板 C必須設(shè)置縱向加勁肋 D 必須設(shè)置橫向加勁肋127.實腹式軸壓桿繞x,y軸的長細(xì)比分別為x、y ，對應(yīng)的穩(wěn)定的系數(shù)分別為fx、fy ，若x=y ，則（ D ）。 Afxfy Bfx=fy CfxfyD需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別 128. 縱向均勻受壓四邊簡支矩形薄板的穩(wěn)定系數(shù)為 。當(dāng)a=3600mm，b=1500mm時， kmin=（ ）。 A 4.000 B 5.138 C 4.134 D 4.203 129. 在下列因素中，（ B ）對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。 A壓桿的殘余應(yīng)力分布B構(gòu)件的初始幾何形狀偏差 C材料的屈

40、服點(diǎn)變化 D荷載的偏心大小 130長細(xì)比較小的十字形軸壓構(gòu)件易發(fā)生屈曲形式是（ B ）A彎曲 B扭曲 C彎扭屈曲 D斜平面屈曲131與軸壓桿穩(wěn)定承載力無關(guān)的因素是（ A ）A. 桿端的約束狀況 B. 殘余應(yīng)力C. 構(gòu)件的初始偏心 D. 鋼材中有益金屬元素的含量132軸壓構(gòu)件喪失整體穩(wěn)定是由（ A ）A個別截面的承載力不足造成的 B個別截面的剛度不足造成的C整個構(gòu)件承載力不足造成的 D整個構(gòu)件剛度不足造成的133單軸對稱的軸心受壓拄，繞對稱軸發(fā)生屈曲的形式是（ C ）A彎曲屈曲 B扭轉(zhuǎn)屈曲 C彎扭屈曲 D三種屈曲均可能134與軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)有關(guān)的因素是（A ）A截面類別、鋼號、長細(xì)比 B

41、截面類別、計算長度系數(shù)、長細(xì)比C截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比 D截面類別、兩個方向的長度、長細(xì)比135由二槽鋼組成的格構(gòu)式軸壓綴條柱，為提高虛軸方向的穩(wěn)定承載力應(yīng)（ D ）A加大槽鋼強(qiáng)度 B加大槽鋼間距C減小綴條截面積 D增大綴條與分肢的夾角136以下截面中抗扭性能較好的是（ D ）A. 槽鋼截面 B. 工字型截面 C. T形截面 D. 箱形截面137某軸心受拉構(gòu)件，截面積為1400,承受軸拉力N=300，該桿截面上的應(yīng)力是( C )A120 N/ B.200.2 N/ C. 214.3 N/ D.215 N/138N/Af的物理意義是（ A ）A構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值B構(gòu)

42、件截面最大應(yīng)力不超過構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計值C構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計值D軸心壓力設(shè)計值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計值139格構(gòu)式軸壓柱等穩(wěn)定的條件是（ D ）A實軸計算長度等于虛軸計算長度B實軸計算長度等于虛軸計算長度的2倍C實軸長細(xì)比等于虛軸長細(xì)比D實軸長細(xì)比等于虛軸換算長細(xì)比140格構(gòu)式柱中綴材的主要作用是（ B ）A、保證單肢的穩(wěn)定 B、承擔(dān)桿件虛軸彎曲時產(chǎn)生的剪力C、連接肢件 D、保證構(gòu)件虛軸方向的穩(wěn)定141某承受軸拉力的鋼板，寬250，厚10，鋼板沿寬度方向有兩個直徑為21.5的螺栓孔，鋼板承受的拉力設(shè)計值為400KN，鋼板截面上的拉應(yīng)力最接近下列哪項（ B ）A、

43、 B、 C、 D、142下列關(guān)于穩(wěn)定的說法哪種正確（ B ）A、壓桿失穩(wěn)是因為桿中部的應(yīng)力超過了鋼材的強(qiáng)度B、壓桿失穩(wěn)是壓力使剛度減小并消失的過程C、壓桿失穩(wěn)是因為桿件有缺陷D、壓桿失穩(wěn)時屈曲的形式是彎曲143受拉構(gòu)件按強(qiáng)度計算極限狀態(tài)是（ C ）A凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度B毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度C凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度D毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度144驗算工字形組合截面軸心受壓構(gòu)件翼緣和腹板的局部穩(wěn)定時，計算公式中的長細(xì)比為（ C ）。A繞強(qiáng)軸的長細(xì)比 B繞弱軸的長細(xì)比 C兩方向長細(xì)比的較大值 D兩方向長細(xì)比的較小值145格構(gòu)柱設(shè)置橫隔的目的是( D

44、 )A保證柱截面幾何形狀不變 B 提高柱抗扭剛度 C傳遞必要的剪力 D 上述三種都是146下面的（ B ）情況應(yīng)將其設(shè)計強(qiáng)度進(jìn)行折減。A動力荷載作用的構(gòu)件 B單角鋼單面按軸壓計算穩(wěn)定的構(gòu)件 C有應(yīng)力集中影響的構(gòu)件 D殘余應(yīng)力較大的構(gòu)件147軸壓柱腳設(shè)計中采用錨栓目的（ D ）。A承受柱底的彎矩 B承受柱底的剪力 C承受柱底的軸力 D便于柱子安裝定位148計算長度一定的軸心壓桿回轉(zhuǎn)半徑增大，其穩(wěn)定承載力（ A ）。A提高 B降低 C不變 D不能確定149設(shè)軸心受壓柱a、b、c 三類截面的穩(wěn)定系數(shù)分別為，則在長細(xì)比相同的情況下，他們的關(guān)系為（ C ）。150下列梁不必驗算整體穩(wěn)定的是（ D ）A焊

45、接工字形截面 B箱形截面梁 C型鋼梁 D有剛性鋪板的梁151驗算組合梁剛度時，荷載通常?。?A ）A標(biāo)準(zhǔn)值 B設(shè)計值 C組合值 D最大值152計算梁的（ A ）時，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)A正應(yīng)力 B剪應(yīng)力 C整體穩(wěn)定 D局部穩(wěn)定153梁腹板的高厚比時，應(yīng)設(shè)置（ A ）A橫向加勁肋 B縱向加勁肋 C縱橫向加勁肋 D短加勁肋154下列哪項措施對提高梁的穩(wěn)定承載力有效（ D ）。A加大梁側(cè)向支撐點(diǎn)間距 B減小梁翼緣板的寬度 C提高鋼材的強(qiáng)度 D提高梁截面的抗扭剛度155實腹式組合工字形截面柱腹板的寬厚比限值是（ B ）。A B C D 對直接承受動荷載的鋼梁，其工作階段為（ A ）。A彈性階段 B彈塑

46、性階段 C塑性階段 D強(qiáng)化階段157整體失穩(wěn)的方式是（ D ）。A彎曲失穩(wěn) B扭轉(zhuǎn)失穩(wěn) C剪切失穩(wěn) D彎扭失穩(wěn)158計算直接承受動力荷載的工字型截面梁抗彎強(qiáng)度時，取值為（ A ）。A 1.0 B 1.05 C 1.15 D 1.2159支承加勁肋進(jìn)行穩(wěn)定計算時，計算面積應(yīng)包括加勁肋兩端一定范圍內(nèi)的腹板面積，該范圍是（ A ）。A 15 B 13 C 13 D 15160焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋為防止（ A ）引起的局部失穩(wěn)；布置縱向加勁肋為防止（ B ）引起的局部失穩(wěn)。A剪應(yīng)力 B彎曲應(yīng)力 C復(fù)合應(yīng)力 D局部壓應(yīng)力161受彎構(gòu)件的整體失穩(wěn)是（ C ）屈曲A 彎曲 B 扭轉(zhuǎn) C 彎扭 D

47、 A、B、C都不正確162軸心受壓構(gòu)件的應(yīng)力梯度（ B ）A 0 B 1 C 1.5 D 2163在梁的整體穩(wěn)定計算中當(dāng)（ C ）時梁在彈塑性階段失穩(wěn)。A 大于等于1 B 小于等于1 C 大于等于0.6 D 大于0.6 164梁的縱向加勁肋應(yīng)布置在（ C ）。A 靠近上翼緣 B 靠近下翼緣 C 靠近受壓翼緣 D 靠近受拉翼緣 165. 梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)在（ C ）A彎矩較大的區(qū)段 B剪力較大的區(qū)段C有固定集中荷載的部位 D有吊車輪壓的部位166. 鋼結(jié)構(gòu)梁計算公式 中（ C ）。 A與材料強(qiáng)度有關(guān) B是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比C表示截面部分進(jìn)入塑性 D與梁所受荷載有關(guān) 167. 梁的最小高

48、度是由（ C ）控制的。 A強(qiáng)度 B建筑要求 C剛度 D整體穩(wěn)定 168. 單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時是（ A ）形式的失穩(wěn)。 A彎曲 B扭轉(zhuǎn) C彎扭 D雙向彎曲 169. 為了提高梁的整體穩(wěn)定性，（ B ）是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。 A增大截面 B增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減少l1 C設(shè)置橫向加勁肋 D改變荷載作用的位置 170. 當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點(diǎn)處應(yīng)（ B ）。 A設(shè)置縱向加勁肋 B設(shè)置橫向加勁肋C減少腹板寬度 D增加翼緣的厚度 171. 鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用（ D ）準(zhǔn)則。 A腹板局部屈曲應(yīng)力與構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力相等B腹板實際應(yīng)力不超過腹板屈曲應(yīng)力C腹板實際應(yīng)力不小于板的屈服應(yīng)力D腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力 172. 如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點(diǎn)，其位置以（ C ）為最佳方案。 173. 當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)時，用 代替，主要