三相交流系統(tǒng)短路電流計算(國際標準)

1、三相交流系統(tǒng)短路電流計算國際電工委員會IEC 標準三相交流系統(tǒng)短路電流計算同版物 909第一版(1988年)能源部 水利部 水利電力情報所標準化室國際電工委員會三相交流系統(tǒng)短路電流計算前言1)IEC有關(guān)技術(shù)問題的正式?jīng)Q議或協(xié)議是由對這些問題特別關(guān)切的各有關(guān)國家委員會組成的技術(shù)委員會提出的，它們最大限度地表達了國際上涉及問題的一致意見。2)這些決議或協(xié)議以推薦標準的形式供國際上使用，并在些意義上為各國家委員會所接受。3)為了促進國際上的統(tǒng)一，IEC希望各國家委員會在其本國條件許可范圍內(nèi)，采用IEC推薦標準的內(nèi)容作為他們的國家標準。IEC推薦標準和相應(yīng)的國家標準之間的任何差別，應(yīng)盡可能地在國家標準

2、中明確指出。序本標準由IEC73(電流短路)技術(shù)委員會制訂的。本標準的內(nèi)容以下表中兩個文件為基礎(chǔ)：在關(guān)投票的詳細情況可以在上表中投票結(jié)果報告中查找。本標準引用過下列IEC標準：標準號：83(1983)：IEC標準電壓50：國際電工詞匯(IEV)50 (131)(1978)：電路和磁路：第131章50 (151)(1978)：電磁設(shè)備：第151章50 (441)(1984)：關(guān)開、控制器和熔斷器第441章865(1986)：短路電流效應(yīng)計算本標準適用于以下電力系統(tǒng)中的短中電流計算：1)低壓三相交流系統(tǒng)；2)標稱電壓230KV以下，在標稱頻率(50Hz或60Hz)下運行的高壓三相交流系統(tǒng)。給出的標

3、準化方法，盡可能采用便于非專業(yè)工程師使用的形式。本標準的目的在于把能得到可靠結(jié)果并具有足夠計算精度的一般實用簡化計算方法規(guī)范化。為此目的，認為在短路點處存在一等效電壓源，這將在第6章加以介紹。如果能得到同樣精度，并不排除在特殊情況下，采用特殊的計算方法，如疊加法。要決定短路電流和短路阻抗的大小，可以通過系統(tǒng)試驗，如用網(wǎng)絡(luò)分析儀測量或用數(shù)字計算機求得。在已有低壓系統(tǒng)中，在測試基礎(chǔ)上確定已選短路點的短路阻抗是可能的。根據(jù)電氣設(shè)備額定參數(shù)和系統(tǒng)的拓撲結(jié)構(gòu)來計算短路阻抗，對于現(xiàn)有系統(tǒng)和規(guī)劃中的系統(tǒng)，都有許多優(yōu)點。有兩種不同數(shù)值的短電流，要加以計算，即：1) 確定電氣設(shè)備容量或額定值的最大短路電流；2)

4、 選擇熔斷器、整定繼電保護裝置和校驗電動機起動所依據(jù)的最小短路電流。應(yīng)區(qū)分以下兩種情況：1) 短路電流中無衰減交流分量的系統(tǒng)(遠離發(fā)電機端短路)，在這第一部分中論述。2) 短路電流中具有衰減交流分量的系統(tǒng)(靠近發(fā)電機端短路)這在第二部分中論述，這部分還包括電動機的影響。本標準不涉及控制條件(短路試驗站)下人為造成的短路電流計算，也不涉及船只和飛機上電氣設(shè)備的短路電流計算。關(guān)于短路電流熱效應(yīng)的計算，風(fēng)IEC出版物865第二部分。用于非環(huán)網(wǎng)低壓三相交流系統(tǒng)的使用導(dǎo)測，以及關(guān)于本標準中各種計算系數(shù)和參數(shù)的推導(dǎo)報告，正在編寫中。本標準中使用的以下定義，參照了國際電工辭匯(IEV)(IEC出版物：50)

5、。 短路通過一個比較低的電阻或阻抗，偶然或有意地對一個電路中在正常情況處于不同電壓下的兩個或幾個點之間進行的連接(見IEV150-03-41)。 短路電流在電路中(IEV441-11-07)由于故障或不正確連接而形成短路，并由此產(chǎn)生的過電流。注：需區(qū)別流過短路點和流過網(wǎng)絡(luò)支路中的短路電流。 預(yù)期(可達到的)短路電流在電源不改變情況下，用阻抗為零(忽略阻抗)的理想連接代替短路時所流過的電流。注：假定三相短路時的短路電流在各相同時出現(xiàn)。否則將導(dǎo)致短路電流中產(chǎn)生大的非周期分量，對于該分量的研究，不屬于本標準的范圍。 對稱短路電流不計非周期分量時的預(yù)期(可達到的)短路電流對稱交流分量的有效值(見第3.

6、3條)。 對稱短路電流Ik初始值當阻抗保持零值(見圖1和圖12)時，在短路瞬間，預(yù)期(可達到的)短路電流對稱交流分量(見第3.3條)的有效值。 對稱短路功率初始值Sk把假定值規(guī)定為對稱短路電流初始值Ik(3.5條)與系統(tǒng)標稱電壓Un和3系數(shù)的乘積，即： 短路電流的直流(非周期)分量iDC如圖1和圖12所示，短路電流從初始值衰減到零時，峰、谷包絡(luò)曲線的平均值。 短路電流峰值iP預(yù)期(可達到的)短路電流的最大可能瞬時值(見圖1和圖12)注：短路電流峰值的大小，隨短路發(fā)生時間的不同而不同。計算三相短路電流的峰值是為了求得某相導(dǎo)線可能出現(xiàn)最大短路電流峰值的瞬間，但不考慮連續(xù)發(fā)生的故障，對于三相短路，假

7、設(shè)三相導(dǎo)線同時發(fā)生短路。 對稱短路遮斷電流Ib在開關(guān)設(shè)備觸頭最初斷開的瞬間，預(yù)期(可達到的)短路電流對稱交流分量在一個周期內(nèi)的有效值。 穩(wěn)態(tài)短路電流Ik短路暫態(tài)過程衰減完后，還保持的短路電流有效值(見圖1和圖12)。 對稱堵轉(zhuǎn)電流ILR異步電動機在額定電壓UrM、額定頻率和轉(zhuǎn)子堵住時從供電線路輸入最大對稱電流的有效值。 等效電路用理想元件組成的網(wǎng)絡(luò)以表示電路特性的模型(IEV131-01-33)。 (獨立)電壓源電路中的有源元件可以用一個與電路總電流和電壓無關(guān)的理想的電壓源和一個與之串聯(lián)的無源元件來表示(IEV131-01-37)。 系統(tǒng)標稱電壓Un設(shè)計電力系統(tǒng)時采用的電壓(線電壓)，此電壓電

8、力系統(tǒng)的某些運行特性有關(guān)。標稱電壓值由IEC出版物(1983年)38號給出。 等效電壓源cUn/3在按照第6章進行短路計算的正序網(wǎng)絡(luò)中，加到短路點的理想電壓源，是電網(wǎng)中唯一有效的電壓。 電壓系數(shù)c等效電壓源與被 除的標稱電壓Un之比，該值見表1。注：由于下列原因，必須引用電壓系數(shù)c即：電壓變化與時間和地點有關(guān)；變壓器抽頭改變；按第六章的計算方法略去的負載和電容；發(fā)電機和電動機的超瞬態(tài)特性。 同步電機的超瞬態(tài)電勢E短路瞬間，超瞬態(tài)電抗Xd后起作用的同步電機對稱內(nèi)電勢的有效值。 遠離發(fā)電機端短路預(yù)期(可達到的)短路電流對稱交流分量值基本保持不變的短路(見第7章)。 靠近發(fā)電機端短路一臺同步電機供給

9、短路點的預(yù)期對稱短路電流初始值比這臺發(fā)電機的額定電流至少大兩倍的短路，或同步電動機和異步電動機向短路點供給的電流比沒有電動機時的對稱短路電流初始值Ik的峰值大5%短路(見第10章)。 短路點F的短路阻抗 三相交流系統(tǒng)的正序短路阻抗Z(1)從短路點觀察的正序系統(tǒng)阻抗(款和圖4a)。 三相交流的負序短路阻抗Z(2)從短路點觀察的負序系統(tǒng)阻抗(款和圖4b)。 三相交流系統(tǒng)短路阻抗Z(0)從短路點觀察的零序系統(tǒng)阻抗(第款和圖4c)。該阻抗包含三倍中性點對地阻抗，即3ZNE。 三相交流系統(tǒng)短路阻抗Zk根據(jù)第款，用作三相短路電流計算的正序短路阻抗Z(1)的簡略式。 電氣設(shè)備的短路阻抗 電氣設(shè)備的正序短路阻

10、抗Z(1)當設(shè)備對稱正序電壓系統(tǒng)供電時，線對中性點的電壓與電氣設(shè)備相應(yīng)相的短路電流之比(見第)款注：當負序阻抗和零序阻抗不可能與正序阻抗混淆時，表示正序阻抗的下標可以省略。 電氣設(shè)備的負序短路阻抗Z(2)當設(shè)備對稱負序電壓系統(tǒng)供電時，相電壓與電氣設(shè)備相應(yīng)相的短路電流之比(見第款)。 電氣設(shè)備的零序短路阻抗Z(0)當用三條并行的相導(dǎo)線作為電流進線，用第四條導(dǎo)線或大地作為回線，而設(shè)備由交流電壓供電時，相對中性點電壓與電氣設(shè)備相應(yīng)相的電流之比(款)。 同步電機的超瞬態(tài)電抗Xd短路瞬間的有效電抗，在計算短路電流時，用Xd的飽和值。注：用歐姆表示超瞬態(tài)電抗Xd除以同步電機的額定阻抗ZrG=U2rG/Se

11、G，則為標么值，用小寫字母X表示，即Xd=Xd/ZrG。 斷路器最小延遲時間tmin從短路開始到開關(guān)設(shè)備一個觸頭首先分離的最短時間。注：tmin是瞬時繼電器動作的最短時間與斷路器的最短動作時間之和，這個時間不考慮開關(guān)跳閘機構(gòu)的調(diào)整延遲時間。符號、下標和上標字母下加一橫線表示復(fù)數(shù)如：Z=R+jX。所有方程式都沒有注明單位，如果選用一種統(tǒng)一的單位制，如國際單位制(SI)，則各個符號既具有量的大小，又具有與單位制無關(guān)的量綱。A 非周期分量的初始值c 電壓系數(shù)E 同步電機的超瞬態(tài)電勢f 頻率(50Hz或60Hz)Ib 對稱短路遮斷電流(r.m.s.)Ik 穩(wěn)態(tài)短路電流(r.m.s.)Ikp 裝有復(fù)勵的

12、發(fā)電機機端的穩(wěn)態(tài)短路電流Ik或Ik3 對稱短路電流初始值(r.m.s.)ILR 異步電動堵轉(zhuǎn)電流jDC 衰減的短路電流的非周期分量ip 短路電流峰值cUR/3 等效電壓源(r.m.s.)K 阻抗校正系數(shù)Pkit 變壓器繞組在額定電流時的總損耗q 異步電動機遮斷電流計算系數(shù)qn 標稱截面R我相應(yīng)的r 電阻的絕對值和相應(yīng)的相對值RG 計算IK和ip時用同步電動機的計算用電阻Sk 對稱短路功率初始值(視在功率)Sr 電氣設(shè)備的額定視在功率li 計算用變比tmin 最小延遲時間tr 額定變比(抽頭切換開關(guān)位于主分接時)tr1Un 系統(tǒng)標稱電壓，線電壓(r.m.s.)Ur 額定電壓，線電壓(r.m.s.

13、)ukr 額定短路電壓的百分數(shù)uRr 電阻上額定壓降的百分數(shù)U(1)，U(2)，U(3) 正序、負序和零序電壓X和相應(yīng)的x 電抗的絕對值和相應(yīng)的絕對值Xd和相應(yīng)的Xq 直軸同步電抗和相應(yīng)的交軸同步電抗Xdp 復(fù)式勵磁的發(fā)電機，若考慮發(fā)電電勵磁影響時，在機端穩(wěn)態(tài)短路時發(fā) 電機的計算電抗Xd和相應(yīng)Xq 同步電機的超瞬態(tài)直軸電抗(飽和值)和相應(yīng)的交軸超瞬態(tài)電抗Xdsar 短路比的倒數(shù)Z 和相應(yīng)的z 阻抗的絕對值和相應(yīng)的相對值Zk 三相交流系統(tǒng)短路阻抗Z(1) 正序短路阻抗Z(2) 負序短路阻抗Z(0) 零序短阻抗 異步電動機的效率 短路電流峰值計算系數(shù) 穩(wěn)態(tài)短路電流計算系數(shù) 對稱短路遮斷電流計算系數(shù)

14、o 真空的絕對導(dǎo)磁率e 電阻率 相角 下標(1) 正序分量(2) 負序分量(0) 零序分量f 計算用參數(shù)K或K3 三相短路K1 線對地短路，線對中性線短路K2 線間不接地短路K2E和相應(yīng)的KE2E 線間短路接地，線電流和相應(yīng)的地電流max 最大值min 最小值n 標稱值r 額定值rsl 結(jié)果t 換算值A(chǔ)T 廠用變壓器B 母線E 大地F 故障，短路點G 發(fā)電機HV 高壓，變壓器的高壓繞組L 相線LR 堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)子L1，L2，L3， 三相系統(tǒng)的一、二、三線M 異步電動機或異步電動機組M 無電動機組MV 中壓，變壓器的中壓繞組N 三相交流系統(tǒng)的中性點P 端，極PSU 發(fā)電機一變壓器組Q 饋電線連結(jié)點T

15、變壓器 上標 初始(超瞬)值 單位長度電阻或電抗圖1 遠離發(fā)電機短路的短路電流(示意圖)Ik對稱短路電流初始值ip短路電流峰值Ix穩(wěn)態(tài)短路電流iDC短路電流的直流(非周期)分量A非周期份量iDC的初始值計算某短路點的全部短路電流，應(yīng)求出從短路開始到短路結(jié)束時的電流和時間的函數(shù)關(guān)系和對應(yīng)于短路開始時的電壓瞬時值(見圖1和圖12)。在多數(shù)實際情況下，可以不按上述要求進行計算。這取決于計算的目的。了解短路電流對稱交流分量(r.m.s.)和短路后緊接著出現(xiàn)的短路電流峰值Ip是較為重要的。Ip值決定于衰減的非周期分量的時間常數(shù)和頻率f,即與短路阻抗Zk的電阻與電抗的比值R/x或X/R相關(guān)。如果在電壓過零

16、時發(fā)生短路，則短路電流接近ip。由于環(huán)形網(wǎng)絡(luò)中有多個時間常數(shù)。因此不可能給有足夠精度而又簡易的短路電流峰值ip和非周期分量iDC的計算方法。能滿足精度要求的計算的專門方法見本文第.2項。為了決定不對稱短路時的遮斷電流，對于短路電流非周期分量iDC(圖1或12)可用能滿足精度要求的下式計算，即：式中對稱短路電流初始值標稱頻率50Hz或60Hzt 時間R/X 按第在環(huán)形網(wǎng)絡(luò)中，按第.2項-方法A-在公式(1)的右邊應(yīng)乘以1.15。按第9.1.3.2項-方法B-等效頻率選擇如下：表中的f=50Hz或60Hz。進而，短路電流最大值和最小值的計算基于下面的簡化：1) 在短路持續(xù)時間內(nèi)，短路所包含的電路數(shù)

17、不變，即在短路時，三相短路保留三相，單位相對地短路只保留一相和地；2) 變壓器的分接開關(guān)位于主分接位置；3) 不計弧電阻。對所研究的電力系統(tǒng)，上述幾點假設(shè)與實際情況不同。雖然如此，所推薦的短路計算方法的精度仍能滿足要求。對于圖2所示的平衡短路和不平衡短路。可用對稱分量法計算短路電流(見第8.2條)對于第一部分和第二部分所述的各種情況，可以手一等效電壓源來計算短路點的短路電流。用戶靜負載的運行數(shù)據(jù)、變壓器分接頭的位置和發(fā)電機勵磁方式等的影響是無關(guān)緊要的。此外，對于短路瞬間所有可能的各種潮流計算也無必要。等效電壓源是系統(tǒng)內(nèi)唯一起作用的電壓。所有電網(wǎng)饋電線、同步電機和異步電機都用他們的內(nèi)阻抗代替(見

18、款)。而且，對于這種方法，所有線路的電容和非旋轉(zhuǎn)負載的并聯(lián)導(dǎo)納，除在零序系統(tǒng)中考慮外，都可不計(和11.4條)。a)平衡三相短路b)線間短路c)線對線接地短路d)線對地短路圖2 短路和短路電流的性能描述 電流箭頭的方向是任意選定的。在很多情況下，高壓變壓器上裝有電壓調(diào)節(jié)器和有載調(diào)壓開關(guān)，而低壓供電系統(tǒng)的變壓器，通常只有少數(shù)幾個抽頭，如+2.5%或+4%。等效電壓源法用在遠離發(fā)電機端短路時，可不考慮變壓器實際調(diào)節(jié)器或分接頭切換位置影響，此時，仍能滿足計算精度要求。把利用第和11.5.3款中的阻抗所建立的系統(tǒng)設(shè)備模型同短路點的等效電壓源一起考慮。短路點在遠離發(fā)電機端(本文第一部分內(nèi)容)還是在靠近發(fā)

19、電機端(本文第二部分內(nèi)容)都無關(guān)緊要。圖3 按照等值電壓源法計算對稱短路電流初值I”k的說明a)系統(tǒng)圖b)等值電路圖(正序系統(tǒng))a)正序短路阻抗Z(1)=U(1)/I(1)b)負序短路阻抗Z(2)=U(2)/I(2)c)零序短路阻抗Z(0)=U(0)/I(0)圖4 三相交流系統(tǒng)在短路點F處的短路阻抗表1 電壓系統(tǒng)C注： 電力系統(tǒng)設(shè)備用cUn應(yīng)不超過最高電壓Um。圖3所示為在短路點F一個等效電壓源的例子，它是由單臺變壓器供電的低壓系統(tǒng)中唯一的有源電壓。假設(shè)系統(tǒng)中其它有源電壓均為零，圖3a所示的電網(wǎng)饋電線就只用它的內(nèi)阻來表表示(見.1款)。當時照圖3b所示電路進行短路電流計算時，不考慮并連導(dǎo)納(如

20、線路電容和負載)的影響。短路點F的等效電壓源cUn/3(見3.15條)由三個部分組成，即電壓系數(shù)C、系統(tǒng)標稱電壓Un和常數(shù)3.計算短路電流最大值和最小值時，電壓系數(shù)取值是不同的，在無國家標準時，可按表1提供的電壓系數(shù)選擇。表中的系數(shù)考慮到正常系統(tǒng)的最高電壓平均比系統(tǒng)標稱電壓約高+5%(低壓)或+10%(高壓)。用此方法用于計算短路電流最大值的等效電壓源，根據(jù)表1數(shù)據(jù)確定如下：1)為230/400，50Hz的低壓系統(tǒng)2)其它低壓系統(tǒng)3)中壓和高壓系統(tǒng)第一部分短路電流不含衰減交流通分量的系統(tǒng)(遠離發(fā)電機端短路)這部分討論的內(nèi)容是關(guān)于在短路過程中，引起短路電流發(fā)生的電壓不發(fā)生變化(即準穩(wěn)定電壓情況)

21、，電路的阻抗也不發(fā)生明顯變化(即為常量或線性阻抗)的短路。這樣，可以認為預(yù)期(可達到的)短路電流是由以下兩部分組成：1)在整個短路過程中振幅恒定的交流分量；2)具有初始值A(chǔ)并衰減至零的非周期分量。圖1簡明表示遠離發(fā)電機端短路時，短路電流的一般情況。對稱交流分量Ik和Ik均為有效值，大小基本相等。由高壓系統(tǒng)經(jīng)過變壓器供電的電力系統(tǒng)中的短路，通常是滿足上述的假設(shè)條件的。按照.1項計算XQ1和8.3.2.2項計算XTLV，如果XTLV2XQt時，按圖3所示，可以把由一臺變壓器供電的單電源短路視為遠離發(fā)電機短路。 平衡短路圖2a所示的三相交流系統(tǒng)對稱三相短路是人們特別關(guān)注的，因為這類短路的預(yù)期(可達到

22、的)短路電流通常出現(xiàn)最大值，但因短路的平衡特性使計算過程變得特別簡單。計算短路電流時，從故障點觀察(見款)，只考慮正序短路阻抗Z(1)=ZK就足以滿足計算要求。第9章敘述有關(guān)計算的細節(jié)。 不平衡短路本標準涉及的不平衡(不對稱)短路，有下述幾種：1) 兩相不接地短路 (圖2b)2) 兩相接地短路 (圖2c)3) 單相接地短路 (圖2d)通常，三相短路電流最大。不過，當短路點靠近中性點接地的變壓器或接地中性點的變壓器附近時，單相短路電流可能大于三相短路電流。當變壓器低壓側(cè)Y或Z繞組接地時Dy或Dz矢量組結(jié)線的變壓器更是如此。在三相系統(tǒng)中，用對稱分量法可使計算不平衡短路電流值變得簡單。因?qū)Ψ至糠ㄒ?/p>

23、計算的是三個獨立的系統(tǒng)量，避免了互阻抗的耦合。使用對稱分量法，各線中的電流由下面三個對稱分量系統(tǒng)電流疊加。a) 正序電流 I(1)，b) 負序電流 I(2)，c) 零序電流 I(0)。以線路LI為例說明IL1，IL2，和IL3分別為：三個對稱分量系統(tǒng)有各自的阻抗(8.3條)。對稱分量法要求系統(tǒng)阻抗平衡，如線路采用換位。在不換位線路上采用對稱分量法進行短路計算時，要考慮精度是否符合要求。 短路阻抗對本標準而言，必需區(qū)別短路點F的短路阻抗和單個電氣設(shè)備的短路阻抗，用對稱分量法計算時，要考慮正序、負序和零序阻抗。 短路點F的正序短路阻抗當把正序?qū)ΨQ系統(tǒng)電壓加到短路點F，并且所有同步電機和異步電機均用

24、自身的內(nèi)阻抗代替，按圖4a，即可得到短路點F的正序短路阻抗Z(1)。當按第9章計算短路電流時，可忽略所有線路電容和非旋轉(zhuǎn)負載的并聯(lián)導(dǎo)納。為了計算平稀三相短路，正序阻抗是唯一有關(guān)的阻抗，在這樣情況下，Zk=Z(1)(第和3.20.1款)。當負序的對稱系統(tǒng)電壓加到短路點F時，根據(jù)圖4b可以得到短路點F的負序短路阻抗Z(2)。當按第9章計算短路電流時，也可忽略所有的線路電容和非旋轉(zhuǎn)負載的并聯(lián)導(dǎo)納。旋轉(zhuǎn)電機的正序和負序阻抗值可能互不相同。這一部分計算遠離發(fā)電機短路，通?？梢匀(2)=Z(1)。如果在短路線和公共回線(如大地系統(tǒng)、中性系統(tǒng)、地線、電纜外殼和電纜鎧裝)之間加上交流電壓，按照圖4c即可得到

25、短路點F的零序短路阻抗。當在短路點加一等效電壓源計算中壓或高壓系統(tǒng)的不平衡短路電流時，對于中性點絕緣的系統(tǒng)和經(jīng)消弧線圈接地的系統(tǒng)，應(yīng)考慮線路的的零序電容和非旋轉(zhuǎn)負載的零序并聯(lián)導(dǎo)納。不計零序電容算得的中性點接地系統(tǒng)的短路電流值比實際值大，其差值與系統(tǒng)中的某些參數(shù)有關(guān)，比如中性點接地的變壓器之間的線路長度。在低壓系統(tǒng)中，可忽略線路電容和非旋轉(zhuǎn)負載的并聯(lián)導(dǎo)納。除特殊情況下，零序短路阻抗不同于正序短路阻抗。a)矢量組Dy變壓器b)矢量組Yz變壓器c)Z接線的中性點接地的變壓器d)線路(架空線或電纜)圖5 電氣設(shè)備零序短路阻抗的測量(例) 電氣設(shè)備短路阻抗對于電網(wǎng)饋電線、變壓器、架空線路、電纜、電抗器和

26、其它類似電氣設(shè)備，它們的正序短路阻抗和負序短路阻抗相等，即：如圖5d所示，當計算線路的零序短路阻抗Z(0)=U(0)/I(0)時，可以假設(shè)在三條平行導(dǎo)線和相連接的返回線(如大地、接地裝置、中性線、地線、電纜外殼和電纜鎧裝)之間存在一交流電壓，在此情況下，三倍零序電流流過所連接的返回線。通常，零序短路阻抗和正序短路阻抗不等。Z(0)可能大于、等于或小于Z(01)。.1 電網(wǎng)饋電線如果電網(wǎng)向短路點供給短路電流如圖6a所示，在饋電連接點Q，對稱短路功率初始值或?qū)ΨQ短路電流初始值為已知，則饋電線連接Q處的網(wǎng)絡(luò)等效阻抗可按下式計算：a)a)無變壓器b)有變壓器圖6 電力網(wǎng)饋電線的系統(tǒng)圖和等值電路圖如圖6

27、b所示，如中壓或高壓電網(wǎng)通過變壓器向短路點供給短路電流，僅知饋電線連接點Q的對稱短路功率初始值或?qū)ΨQ短路電流初始值，則歸算到變壓器低壓側(cè)的等效阻抗用下式計算：式中：UnQ 饋電連接點Q的系統(tǒng)標稱電壓SkQ 饋電連接點Q的對稱短路視在功率初始值IkQ 饋電連接點Q的對稱短路電流初始值C 電壓系數(shù)(見3.16條表1和方程式(2)tr 分接開關(guān)位于主分接位置時的變壓器變比用標稱電壓大于35KV的高壓線路饋電時，等效阻抗Zo可認為是一電抗，即Zo=0+JXQ。在其它情況下，如果不知道電網(wǎng)饋電線電阻的確切數(shù)值，可以認為RQ=0,1XQ,式中XQ=0，995ZQ供電變壓器高壓側(cè)的對稱短路功率初始值SkQ或

28、對稱短路電流初始值IkQ應(yīng)由供電部門給出。通常，不要求計算電網(wǎng)饋電線的等效零序短路阻抗，但在特殊情況下也可能需要考慮這一阻抗。.2 變壓器雙繞組變壓器的正序短路阻抗Zt=RT+jXT可根據(jù)變壓器的額定數(shù)據(jù)來計算，即：式中：UrT= 變壓器高壓側(cè)或低壓側(cè)的額定電壓IrT= 變壓器高壓側(cè)或低壓側(cè)的額定電流SrT= 變壓器的額定視在功率PkrT= 變壓器繞組流過額定電流時的總損耗Ukr= 額定短路電壓，%Urt= 電阻上電壓降的額定值，%必要的數(shù)據(jù)可以從變壓器銘牌或制造廠得到。電阻分量可以根據(jù)流過額定電流時繞組的總損耗計算。比值X/R，一般是隨變壓器尺寸加大而增加，對于大型變壓器由于繞組的電阻很小，

29、在計算短路電流時，可以認為變壓器的阻抗僅由電抗組成。在計算短路電流峰值ip或衰減的非周期分量idc時，必需要考慮繞組的電阻。雙繞組或多繞組變壓器的零序短路阻抗Z(0)T=R(0)T+jX(0)T，可以從變壓器制造廠得到。注：對于具有分接開關(guān)的變壓器，按公式(6)確定主分接位置時的阻抗Zr及按第8.4條用對應(yīng)于主分接位置時的額定變比變換阻抗、電流和電壓是充分的。只在以下幾種情況，需要特殊考慮：-計算單電源饋電的短路電流和短路電流與短路前(一臺變壓器或根據(jù)圖3或圖6所示的具有分接開關(guān)的多臺并聯(lián)變壓器的低壓側(cè)短路)的運行電流具有相同方向。-具有分接開關(guān)變壓器的變比變化范圍可能較大，即：UTHV=Ur

30、THV(1±pT),pT0.05,-最小短路電壓ukmin比主分接位置的額定短路電壓ukr小很多，即(rkminukr),-運行中的電壓U比系統(tǒng)標稱電壓Un大很多，即(U1.05Un)。三繞組變壓器，如圖7所示的ZA、ZB、和ZC三相正序短路阻抗可以由以下三個短路阻抗計算(變換到變壓器A側(cè))：代入下式可得：式中：UrTA 額定電壓SrTAB A與B間接額定視在功率SrTAC B與C間的額定視在功率SrTBC A與C間的額定視在功率UkrAB A與B間的額定短路電壓，%UkrAC A與C間的額定短路電壓，%UkrBC B與C間的額定短路電壓，%.3 架空線和電纜正序短路阻抗ZL=RL+

31、jXL可以根據(jù)導(dǎo)線的數(shù)據(jù)，如截面尺寸和線間中心距離進行計算。測量零序短路阻抗Z(0)=R(0)+JX(0)，可以按款和圖5b所示方法進行。有時，可以用RL(0)/RL和XL(0)/XL，的比值進行零序阻抗計算。高、低壓電纜的正序阻抗Z(0)L和零序阻抗Z(0)L值，由國家制造技術(shù)和標準決定，也可以從教科書制造廠得到。架空線的平均溫度為20時，每單位長導(dǎo)線的電阻可根據(jù)標稱截面qn和電阻率計算：式中為：a)接線和繞組名稱b)等值電路圖(正序系統(tǒng))圖7 三繞組變壓器(例)架空線每單位長的電抗XL可根據(jù)下式計算：式中：d對應(yīng)于分裂導(dǎo)線中心線距離的導(dǎo)線間幾何均距。r： 單根導(dǎo)線的半徑，若為分裂導(dǎo)線時用

32、代替r，分裂導(dǎo)線半徑為R。n： 分裂導(dǎo)線數(shù)，如單根導(dǎo)線時，n=1。取真空絕對磁導(dǎo)率o=4·10-4H/km，則可以把(12a)式簡化為：.4 限制短路電流電抗器假設(shè)幾何對稱，則正序、負序和零序短路阻抗三者相等。應(yīng)將限制短路電流電抗器看作短路阻抗的一部分。.5 電動機同步電動機作為發(fā)電機看待，見第二部分。在低壓和中低壓電力系統(tǒng)中，異步電動機要向短路點供給短路電流。在三相平衡短路情況下，異步電動機的短路電流衰減很快。在進行短路計算時，如果異步電動機或異步電動機組的總額定電流小于不考慮電動機影響時算出的對稱短路電流初始值lk的1%時，可以不考慮異步電動機或異步電動機組的影響。即N如果, 則

33、短路電流中可以不計入異步電動機供給的短路電流式中：LrM：連接在短路點附近所有電動機的總額定電流(參看第二部、第.5項)。lk：不計電動機影響時流過短路點的短路電流。其它情況參看第二部分。 阻抗、電流和電壓和換算當計算有不同電壓等級的電力系統(tǒng)短路電流時，需將阻抗、電流和電壓從一個電壓等級換算到另一個電壓等級(見圖3b)。采用標么缺點或其他類似單位制，如果這些單位制相關(guān)，則不需要換算。在多電壓等級的被聯(lián)網(wǎng)絡(luò)各設(shè)備的阻抗，如果已知變壓器的實際分接頭位置，則用變壓器實際分接頭所對應(yīng)的變比t的平方去除或乘。如不知實際分接頭裝置，則用額定變比的平方去除或乘。電壓和電流用變壓器的額定變比tr或t換。 平衡

34、短路的計算方法 單電源饋電系統(tǒng)三相短路.1 對稱短路電流初始值lk按圖3所示，三相對稱短路電流初始值lk為：若Rk0.3Xk時，則Rk可以忽略。與變壓器連接的饋電線路，在變壓器一側(cè)存在短路時，饋電線路的阻抗ZQt=RQt+jXQt按公式(5a)和(5b)計算。其它情況在第.1款介紹。本文第一部分涉及的范圍滿足下式：.2 短路電流峰值ip因為短路由串連電路供電，所以短路電流峰值ip可用下式表示：圖8 串聯(lián)電路的系數(shù)n與阻抗比的函數(shù)關(guān)系a)阻抗比R/Xb)阻抗比X/R與比值R/X和X/R相對應(yīng)的系數(shù)數(shù)x，從圖8求得，也可用下式作近似計算： 非環(huán)形網(wǎng)絡(luò)電源饋電的三相短路.1 對稱短路電流初始值lk圖

35、9所示由分支多電源供電方式供給短路點F的對稱短路電流初始值lk、對稱遮斷電流lb和穩(wěn)態(tài)短路電流lk，是由多個彼此無關(guān)的分支短路電流組成，即：各分支短路電流可按照第 單端供電三相短路計算方法進行計算。注：短路點F的總短路電流是各支路電流的向量和。在大多數(shù)情況下，各支路短路電流的相角近似相等，因此，短路點F的短路電流等于支路短路電流的代數(shù)和。圖9所示的各支路短路電流匯集于母線B，在B和短路點F間的阻抗如果小于0.05Un/(3lkb),則可忽略。lkl表示用三相母線短路計算公式(17)計算出的流過母線的對稱短路電流初始值。其他情況按第款計算。.2 短路電流峰值ip圖9所示由互不聯(lián)接電源饋電的短路點

36、F流過的短路電流峰值ip由支路電流ipT1和lpT2組成，即：圖9 說明由互不聯(lián)接的幾個電源供電的短路系統(tǒng)圖(在某些情況下母線B與短路點F間的阻抗可經(jīng)忽略) 環(huán)形網(wǎng)絡(luò)三相短路.1 對稱短路電流初始值lk以圖10為例，在短路點用一等效電壓源Cn/ 作為網(wǎng)絡(luò)中唯一的電壓源。按第款表示(短路點F的正序短路阻抗的)方法，結(jié)合圖a進行計算。對于電氣設(shè)備的正序短路阻抗(第8.3.2款中所述)，通常需要用網(wǎng)絡(luò)變換法(如串聯(lián)、并聯(lián)和三角-星形變換)確定短路阻抗Zk=Z(1)。所有阻抗歸算到變壓器低壓側(cè)(見圖10)。按照第.1款處理網(wǎng)絡(luò)饋電線。式中：cUn/ =等效電壓源(見第6章)Zk=根據(jù)第款和圖4a得到的

37、短路阻抗。按方程式(15)計算lb和lk。a)系統(tǒng)圖b)依所節(jié)6的等值源電壓得出的等值電路圖ZQi,ZT1t,ZT2t為與變壓器低壓側(cè)有關(guān)的阻抗圖10 在一個與多條饋電線聯(lián)接的網(wǎng)絡(luò)中的對稱短路電流初始值的計算說明，故障點F處的短路電源由經(jīng)過變壓器T1與T2聯(lián)接于Q點的幾條饋電線供給.2 短路電流峰值ip環(huán)形網(wǎng)絡(luò)的短路電流峰值，可由式(16)計算，但要從下述a)、b)、和c)三種近似方法中選取適當?shù)腦值。如果精度要求不高，選用方法A就能滿足。方法A-固定的X/R或R/X比：用x=x2。系數(shù)x2是從圖8中取網(wǎng)絡(luò)所有支路的最小阻抗比R/X或最大阻抗比X/R求得。僅需選擇對應(yīng)于短路點為標稱電壓時，流過

38、80%總電流的各支路。任一支路可由幾個元件組成。在低壓網(wǎng)絡(luò)中，k2限值為1.8。方法B-短路點的阻抗比R/X或X/R：系數(shù)k由下式計算式中的1.15是安全系數(shù)。該系數(shù)考慮了具有復(fù)阻抗網(wǎng)絡(luò)簡化時，用阻抗比R/X引起的誤差。用f=50Hz或f=60Hz,計算出短路點F的短路阻抗Zk=Rk+JXk，由此給出阻抗比R/X，從圖8即可求取系數(shù)kb。在低壓網(wǎng)絡(luò)中乘積1.15kb小于1.8，高壓網(wǎng)絡(luò)中小于2.0。方法C-等效頻率fc：用k=kc。從圖8求出下列阻抗比的kc：式中：從短路點看的等效頻率fc的等效電阻從短路點看的等效頻率fc的等效電抗如果將頻率fc=20Hz(標稱頻率為50Hz或fc=24Hz(

39、標稱頻率為60Hz)的等效電壓源作為短路點的唯一電壓時，等效阻抗Zo=Ro+J2fLo即是從短路點看的阻抗。 線間和線對地短路計算方法圖2b至圖2d為典型的短路方式。如果短路電流中的交流分量是衰減的，即Z(0)/Z(0)1(見第2部分)，圖11給產(chǎn)生最大短路電流的短路方式。在第一部分中 Z(2)/Z(1)=1仍適用圖11 確定最大短路電流的短路型式示例： 線間不接地短路.1 短路電流初始值lk與系統(tǒng)結(jié)構(gòu)無關(guān)的線間不接地短路(見圖2b)的短路電流初始值lk2，按下式計算：由于Z(1)=Z(2)Z(1)=Zk是短路點F(圖4a)的正序短路阻抗。按照式(20)和(23)，lk2與lk的比值為：在遠離

40、發(fā)電機端短路情況下，穩(wěn)態(tài)短路電流lk2和遮斷電流lb2等于短路電流初始值lk2，即：.2 短路電流峰值ip2短路電流峰值ip2可用下式表示：根據(jù)電力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，按第.2和9.1.3.2計算系數(shù)k，三相短路可用相同值。 線間接地短路.1 短路電流初始值lK2E和lKE2E。按照圖2c，必需區(qū)別電流lK2E和lKE2E。為了計算l2E，給出下列公式：取 Z(1)=Z(2)a、a2已在第8.2條公式(4)給出。圖2C中流入大地或地線中的短路電流初始值lKE2E，可用下列公式計算：.2 短路電流峰值ip2E由于ip3ip2E或ip1ip2E、所以不必要計算ip2E。 線對地短路.1 線路電流初始值Ik1

41、按照圖2d所示線對地短路方式，短路電流初始值lk1用下式計算：當遠離發(fā)電機端短路時，穩(wěn)態(tài)短路電流lk1和遮斷電流lb1都等于短路電流初始值lk1(見式(15)和(25)，即：.2 短路電流峰值ip1短路電流峰值ip1可用下式表示：系數(shù)k可按照與電力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)形式有關(guān)的第.2和9.1.3.2項計算，對于簡化網(wǎng)絡(luò)，為簡化起見三相短路可用相同值。 最小短路電流 概述在計算最小短路電流時，需要引入以下幾個條件：-根據(jù)表1選取最小短路電流計算用的電壓系數(shù)C：-必需選擇電力系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)形式，有時從電源和網(wǎng)絡(luò)饋電線路中選用最小饋電方式。這樣，流過短路點的短路電流為最??；-忽略異步電動機的影響；-計及線路(架空線

42、和電纜、相線和中性線、高溫時的電阻，公式如下：式中：RL20是溫度在20時的線路電阻，e對于銅、鋁和鋁合金都適用。 對稱短路電流初始值lk按照9.1條，計算三相短路電源時，最小短路電流初始值按下式計算：Zk=Z(1)是在第款條件下的短路阻抗。電壓系數(shù)C受許多因素影響，如架空線或電纜的運行電壓，短路點的位置。如無國家標準規(guī)定可以使用表1所列數(shù)值。按照第9.2條計算不平衡短路時，在第款條件下，選擇等效電壓源cUn/3和阻抗Z(1)、Zo第二部分短路電流含衰減交流分量的系統(tǒng)(靠近發(fā)電機端短路)本部分給出的方法用于短路電流中包含有衰減交流分量的系統(tǒng)，并考慮到電動機的影響。給出的這些計算同步和異步電動機

43、短路電流的方法用于電動機的影響大于沒有考慮電動機影響時的對稱短路電流初始值lk5%的情況(見款)。11. 短路參數(shù) 概述在計算由發(fā)電機，發(fā)電廠中的單元機組和電動機(靠近發(fā)電機端短路)供給系統(tǒng)短路電流時，不僅要求知道對稱短路電流初始值lk和短路電流峰值ip，而且要求知道對稱短路電流的遮斷值lb和穩(wěn)態(tài)短電流lk。對稱短路遮斷電流lb一般比對稱短路初始值lk小。通常穩(wěn)態(tài)短路電流lk比對稱短路遮斷電流lb小。通常，尤其是涉及短路電流的機械效應(yīng)時，才有必要確定來自交流遮斷電流和迭加的直流遮斷電流的非對稱短路遮斷電流。衰減的非周期分量iDC可根據(jù)第5條計算。在靠近發(fā)電端短路情況下，可以認為予期短路電流是下

44、面二個分量之和：-短路過程中幅值衰減的交流分量，-以初始值A(chǔ)開始衰減到零的周期分量。lk= 對稱短路電流初始值ip = 短路電流峰值lk = 穩(wěn)態(tài)短路電流iDC = 短路電流衰減(非周期)分量A = 非周期分量初始值在靠近發(fā)電機端短路時，短路電流的變化情況通常如圖12所示，在某些特殊情況下衰減的短路電流在短路發(fā)生幾個周期后首先達到零，這可能發(fā)生在同步電機的直流時間常數(shù)大于超瞬態(tài)時間常數(shù)的情況。本標準不詳細論及上述短路電流計算中的現(xiàn)象。短路電流可能有一個或多個電源，如圖13所示。此圖還說明某種短路計算在本部分的哪一條中敘述。介紹三相短路電流計算的主要條款是：-： 對圖13a的第1條所示的情況(單

45、電源本相短路)-： 對圖13a的第2條所示的情況(單電源本相短路)-： 對圖13b、13c分別所示的情況(非環(huán)網(wǎng)供電的三相短路)-： 對圖13d所示的一般情況(環(huán)網(wǎng)中的三相短路)a) 單電源供電的短路根據(jù)1.1臺發(fā)電機(無變壓器)供電的短路b) 由互不聯(lián)接的幾個電源供電的短路根據(jù)2.由1個發(fā)電機變壓器組(發(fā)電機和變壓器的單元繞組)供電的短路c)由具有公共阻抗Z的幾個電源供電的短路根據(jù)，12.3和12.4款計算。d)在互聯(lián)網(wǎng)絡(luò)內(nèi)的短路根據(jù)，12.3和12.4款計算。Z可以忽略，如果lKR可根據(jù)圖13b計算。圖13 各種短路電源的接線 平衡短路見8.1條的內(nèi)容。 不平衡短路 短路點的等效電壓源如果

46、引用發(fā)電機阻抗和發(fā)電機變壓器組中的變壓器和發(fā)電機阻抗的修正系數(shù)，則在所有情況下都可借助于等效電壓源cUn/3來確定短路點F的短路電流(見.3，11.5.3.7，11.5.3，8款和12節(jié))。等效電壓源cUn/3的詳細情況見節(jié)6和表1。在此方法中，短路點等效電壓源是系統(tǒng)中唯一有效的電壓，所有同步和異步電機的內(nèi)電勢調(diào)到零。由于同步電機只用于它的超瞬態(tài)阻抗，而異步電動機只用了由制動轉(zhuǎn)子電流算出的阻抗。而且在此方法中，除了零序網(wǎng)絡(luò)外，所有的線路電容和非旋轉(zhuǎn)負載的并聯(lián)導(dǎo)納都應(yīng)略去不計(見圖15和圖20)。對電動機的考慮詳見節(jié)13。 短路阻抗除了節(jié)外，還要進一步說明發(fā)電機和電動機的阻抗的阻抗。除了給出發(fā)電

47、機-變壓器組的補充計算方法外(見11.5.3.7和11.5.3.8款)，電網(wǎng)饋線、電網(wǎng)變壓器、架空線和電纜以及限流電抗器的短路阻仍然有效。 短路點F的短路阻抗在靠近發(fā)電機端短路的對稱短路電流初始值仍按款和圖4進行計算。1)發(fā)電機和電動機也可不經(jīng)變壓器聯(lián)接。 電氣設(shè)備的短路阻抗在款中所作的一般考慮仍可采用，電動機和發(fā)電機按11.5.3.5至8款處理。 電氣設(shè)備短路阻抗計算.1 電網(wǎng)饋電線除了.1款中給出的特殊情況外，8.3.2.1款給出的詳細規(guī)定仍可采用。.2 變壓器.2款給出的詳細規(guī)定仍可采用。發(fā)電機-變壓器組中的單元變壓器不包括在內(nèi)，應(yīng)按11.5.3.7和11.5.3.8款處理。.3 架空線

48、和電纜.3款中給出的細節(jié)仍可采用.4 限制短路電流的電抗器.4款給出的細節(jié)仍可采用。.5 電動機在計算三相對稱短路電流初始值Ik時，同步電動機和同步補償器按同步發(fā)電機處理(見.6，11.5.3.7，11.5.3.8款和13.1條)。異步電動機在正序和負序網(wǎng)絡(luò)中的阻抗Zm=RM+jXm，可以由下式確定式中Urm =電動機的額定電壓Irm =電動機的額定電流Srm =電動機的額定視在功率Srm=Prm/(，cos1)ILR/IRM=電動機的制動堵轉(zhuǎn)電流(3.12)與電動機的額定電流比。用下列數(shù)值，有足夠的精度：RM/XM=0.10當XM=0.995ZM，用于每對極功率PTM1MW的高壓電動機。RM

49、/XM=0.15當XM=0.989ZM，用于每對極的功率PTM1MW的高壓電動機。RM/XM=0.42當XM=0.922ZM，用于與電纜聯(lián)接的低壓電動機組。為了計算短路電流，是否考慮電動機或異步電動機組的詳細情況見款。計算短路電流時，靜止換流器的供電裝置類似于異步電動機處理。靜止換流器供電裝置可采用下述數(shù)據(jù)：ZM =由方程(34)決定Urm =靜止換流變壓器在網(wǎng)絡(luò)側(cè)的額定電壓，或無變壓器時的靜止換流器的額定電壓。Irm =靜止換流變壓器在網(wǎng)絡(luò)側(cè)的額定電流，或無變壓器時的靜止換流器的額定電流。ILr/Irm= 3.6 發(fā)電機直接連于系統(tǒng)發(fā)電機不經(jīng)變壓器而直接向系統(tǒng)供電，即在工業(yè)電網(wǎng)或低壓電網(wǎng)中，

50、計算三相對稱短路電流初始值，在正序網(wǎng)絡(luò)中假設(shè)有下列阻抗：校正系數(shù)：式中Cmnx=根據(jù)表1求得的電壓系數(shù)Un =系統(tǒng)的標稱電壓Urg =發(fā)電機的額定電壓Zgk =發(fā)電機的校正阻抗Zg =發(fā)電機的阻抗(ZG=RG+jXd)x"d =歸算到額定阻抗(x=Xd/ZrG)的發(fā)電機的超瞬態(tài)電抗rG=IrG和UrG/3間的相角根據(jù).1款，由于用等效電壓源cUn/3代替同步發(fā)電機的超瞬態(tài)電勢E，必須引用為計算發(fā)電機校正阻抗KG(公式35)的校正系數(shù)ZGK(公式36)。用下列數(shù)值可保證足夠精度：d 對UrG1kV和SrG100MVA的發(fā)電機d 對UrG1kV和SrG100MVA的發(fā)電機d 對UrG10

51、0V的發(fā)電機除了直流分量的衰減外，系數(shù)0.05，0.07，和0.15，還考慮了短路電流交流分量在短路發(fā)生后頭半個周期內(nèi)的衰減。沒有考慮不同繞組溫度對RG的影響。注：同步電機定子的有效電阻一般遠低于RG的給定值。同步發(fā)電機在正序和負序網(wǎng)絡(luò)中的阻抗，用下式求得：N線間和線對地短路的短路電流計算(見12.3款)，必須根據(jù)方程式(36)考慮校正系數(shù)。.7 發(fā)電機變壓器組中的發(fā)電機和變壓器使用發(fā)電機-變壓器組時，發(fā)電機和變壓器阻抗的校正系數(shù)為：其中的校正系數(shù)其中的校正系數(shù)ZG，PSU;ZT PSU發(fā)電機-變壓器組中的發(fā)電機和變壓器校正阻抗ZG 發(fā)電機的阻抗ZG=RG+jXd,見.6款。ZTLV 歸算到低

52、壓側(cè)的變壓器阻抗，見.2款。XdrG .6款如果必要，可以用設(shè)定的變比(11.6款)把阻抗ZG，PSU和ZT，PSU歸算到高壓側(cè)(見.2款)為了計算發(fā)電機-變壓器組中發(fā)電機和變壓器間短路的短路電流，必須采用短路點的等效電壓源cUrG/3。在這種情況下，因為不能確定系統(tǒng)的標稱電壓。則選用了電機的額定壓電壓，.1款將作詳細介紹。注：1.如果UQ=UnQ,UG=UrG,則公式(40)，(42)有效。對于發(fā)電機變壓器組(變壓器具有分接頭)，如果運行電壓UQmin始終大于UmQ(即UnQminUnQ)和(或)UG、UrG兩個值不等(即UGUTG)時，或者對于發(fā)電機、變壓器組(變壓器沒有分接頭)，如果發(fā)電

53、機電壓UG始終大于UrG(即UGUrG)時，建議進行特殊考慮。2.不平衡短路時，用于負序、零序阻抗的校正系數(shù)，正在研究中。.8 發(fā)電機-變壓器組為了計算發(fā)電機-變壓器組高壓側(cè)短路時的短路電流，沒有必要使用根據(jù).7款得到的校正系數(shù)。在這種情況下，可以用下式校正整個發(fā)電機變壓器組(PUS)的阻抗。其中校正系數(shù)式中ZPSU=歸算到高壓側(cè)的發(fā)電機變壓器組的校正阻抗ZG= 發(fā)電機的阻抗ZG=RG+jZ"d(見.6)UnQ= 在發(fā)電機-變壓器組的連接點Q的系統(tǒng)標稱電壓ZTHV=歸算到高壓側(cè)的變壓器阻抗，見.2款。tr 調(diào)壓開關(guān)在主分接時的額定變壓比。tf 假定的變壓比tf=Un/UrG=UnQ/

54、UrGxd,rG見.6款。xT 歸算到U2rT/SrT1的變壓器的電抗，xT=XT/(U2rT/SrT)注：1.如果UQ=nQ，UG=UrG，則公式(44)有效。對于發(fā)電機、變壓器組(變壓器具有分接頭)，如果運行電壓始終大于UnQ(即UnQminUnQ)和(或)UG、UrG兩個值不等(UGUrG)時，或者對于發(fā)電機、變壓器組(變壓器沒有分接頭)，如果發(fā)電機電壓UG始終大于UrG(即UGUrG)時，建議進行特殊考慮。2.不平衡短路時，用于負序、零序阻抗的校正系數(shù)，正在研究中。 阻抗，電流和電壓的換算.1項和第12.2.3.1項內(nèi)容例外。 概述為了計算短路點的對稱短路電流初始值Ik，對稱短路遮斷電

55、流Ib和穩(wěn)態(tài)短路電流Ik，可用一些換算，將系統(tǒng)變換為等效短路阻抗Zk在計算短路電流峰值ip時不能用這種方法。在這種情況下，要區(qū)分系統(tǒng)間有無并聯(lián)支路(見.2，9.1.2.2和9.1.3.2款)。 平衡短路的計算方法 單臺發(fā)電機供電的短路.1 對稱短路電流初始值Ik用短路點的等效電壓源cUn/3和短路阻抗Zk=Rk+jXk計算如例圖13a第一項和圖15中的對稱短路電流初始值：計算最大短路電流時，根據(jù)表1確定電壓系數(shù)C的數(shù)值。注：一般可以假設(shè)發(fā)電機的額定電壓UrG比系統(tǒng)的標稱電壓Un高5%。圖15.一臺發(fā)電機直接供電的短路，對稱短路電流初始值Ik的算例a)系統(tǒng)圖b)用發(fā)電機的超瞬態(tài)電勢E的等值電路(正序系統(tǒng))。c)根據(jù)，尤其是11.5.3.6款確定阻抗和等效電壓源(節(jié)6和