典雅花園高大支模方案

1、典雅花園1#、2#、3#建設工程高大模板專項施工方案編制人： 審核人：審批人：江蘇宏茂建設工程有限公司2014年7月8目 錄1、 工程概況 2、 編制依據 3、 荷載、材料選用及主要物理力學性能4、 模架搭設方案5、 模架搭設及拆除主要技術要求6、 檢查驗收7、 施工安全保證措施8、 應急預案9、 計算書9.1板350為控制截面計算9.2板400為控制截面計算9.3梁500X1200為控制截面計算9.4梁350X2400為控制截面計算9.5梁750X1500為控制截面計算9.6梁300X700及以下截面梁10、 相關圖紙典雅花園1#、2#、3#樓人防地下室建設工程高大模板專項施工方案一、工程概

2、況本工程為地下室二層，上部為18層框剪結構。±0. 00相當于黃海高程5.7m。各模架基層均為混凝土結構層。無須進行基層處理。1、 各區(qū)域板厚、梁截面及支架情況如下地下一層、二層頂板厚(mm) 250、 300、 350、400 地下一層、二層頂梁(mm)350X2400、400X1200、500X1200、550X1500、750X1000、800X800、地下一層、二層模架搭設高度(mm) 3800、4900、51002 柱截面400X700、500X500、600X600、600X1050、900X900、900X1400等。地下室外墻厚300、400、500mm。3 高大摸板

3、區(qū)域：混凝土板厚300mm時，面荷載大于15k N/ m 2，梁截面0.5m2時，梁線荷載大于20k N/m，屬高大模板。根據建設工程安全生產管理條例的有關規(guī)定，模架施工方案應作安全專項專家論證。二、編制依據 1 土建設計圖紙、勘察報告、材料供應情況 2 建設工程安全生產管理條例 3 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011 4 建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011 5 混凝土結構工程施工規(guī)范GB 50666-2011 6 建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 7 混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB 50204-2002（2013年版） 8 危險性較大的分部分項

4、工程安全管理辦法建質200987號9 建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則（建質2009254號）三、荷載、材料選用及主要物理力學性能1 荷載序號名稱荷載1木模板自重0. 30 kN/m22砼自重24kN/m33梁鋼筋自重1. 524 kN/ m34板鋼筋自重1. 124 kN/ m35振搗荷載計算水平面荷載20kNm2計算垂直面荷載4.0kN/ m 26施工人員及設備荷載計算底模及木方時泵送砼4.0kN/ m2，計算彎矩時再以集中力2. 5kN驗算，取大值計算鋼管橫桿時1.50 kN/ m2計算立桿及其它支撐構件10 kN/ m22 材料選擇材料規(guī) 格性能指標 鋼管Q235鋼直徑48

5、×2.8抗彎強度設計值：fm=205N/mm2 截面積：A=3. 97cm 2 慣性矩：1=10. 2cm 4截面模量：W=4. 25cm3 回轉半徑：i=l. 60cm 彈性模量：E=2. 06×105N/ m m2 模板材 （松木）50X100木方自重30N/m 截面慣性距Ix=4166667mm4 面最大抵抗距Wx=83333mm3 順紋抗剪：fv=1.4N/mm 2 順紋抗壓：fc=l0N/m m 2 順紋抗拉：ft=8. 0N/ m m 2 抗彎：fm=13N/mm2 彈性模量E=9000N/mm2 多層板1 2厚截面模量：W=24000 m m 2，彈性模量：E

6、=4050 N/m m 2 慣性矩：I=144000 m m 4 靜彎曲強度垂直纖維向最小值：f=10.32N/mm2抗剪：T =1. 2N/mm2 自重0.066 kN/ m m 2（現場秤量） 對拉螺栓 Ø1 2 【N =12. 9kN 扣件承載力單扣件=8.0KN；雙扣件=12.0KN可調螺栓承載力30KN四、模架搭設方案1 梁模架搭設參數表梁截面(mm)立桿橫距(mm) 立桿縱距(mm)小橫桿間距(mm) 梁底 木方（個） 水平桿步距 (mm) 對拉螺栓(Ø12) 節(jié)點詳圖側立桿中立桿300X750300X800350X650350X1000400X1000450X

7、700500X650650X700600X900500X1200500+5008008008001001 700梁高900: 水平Ø12400梁高800:無1350X2400500X1500550X1500750X1000500X2000500+5008004004001001 700水平Ø12400豎向為Ø124002750X850 750X1500700X1000800X800500+300+5006006006001001 700水平Ø12300豎向為Ø12400300x700及以下截面800800無40031 700無3注：(1)梁下及

8、板厚250mm處立桿頂部均應設U型可調支托，其螺桿伸出鋼管項部不得大于螺桿長度的1/3且不大于200mm。可調支托底部的立桿頂端應設置縱橫向水平桿。 (2)加腋處，其加腋斜面的底郜及頂部均應增設一排鋼管斜撐至底板面，間距同相應梁的側立桿間 距。(3)表中帶者為計算控制截面。2 板模架搭設參數表板截面(mm)立桿縱橫向間距(mm)板底木方水平桿步距(mm)400750X750 2001 700 250、300、350800X800 2001 700 注：(1)梁下及板厚250mm處立桿頂部均應設U型可調支托，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于螺桿長度的1/3且不大于200mm?？烧{支托底部的立桿頂端應設

9、置縱橫向水平桿。(2)表中帶者為計算控制截面。其它未注明區(qū)域梁、板高大模板支架參照以上搭設參數表搭設。五、模架搭設及拆除主要技術要求 1 支模系統(tǒng)搭設前，先做專項安全技術交底，支模系統(tǒng)由專業(yè)架子工搭設。 2 立桿直接支承在地下室底板或樓層結構板上。鋼管選用中48×2.8 3 本工程采用50X100木方（梁板下均應豎放），1 2厚多層板施工中，由現場技術 人員根據施工方案在立桿底面按平面布置圖確定立桿及縱橫向水平間距。未畫出部分模架均應按不大于“梁、板下模架搭設參數表弦中參數的原則進行，并遵循立桿間距應相等或成倍布置，先梁后板立桿布置，板下立桿間距可根據現場實際以不 大于搭設參數表中間

10、距作適當調整，縱橫向水平桿連續(xù)貫通的原則。遇梁加腋處其加腋斜面的底部及頂部均應增設一排鋼管斜撐至底板面，間距同相應梁的側立桿 間距。4 搭設中，立桿間距應相等或成倍布置，否則應將水平桿延伸不少于兩跨。搭設中允 許間距小于搭設參數表中參數。5 鋼管立桿垂直度應1/200且不大于l00mm。7 模架鋼管的所有相交匯點均設扣件，扣件控制擰緊扭力矩4065Nm之間。8 距樓地面200mm處縱橫向均設置掃地桿。每一步高處均縱橫向設置水平桿。9 遇五級及以上大風、大雨（霧、雪）天氣應停止作業(yè)。1 0柱應先澆筑。上部板澆筑時，下部柱混凝土應不小于75%設計強度。1 1每步縱橫向水平桿遇柱處，應與已澆柱所設抱

11、箍可靠連接。梁側水平桿在柱處無法拉通時，在柱位置應加短橫桿與梁縱向水平桿相連。12垂直剪刀撐設置： 1) 沿每道縱橫向軸線端跨梁的一側應設置垂直剪刀撐。 2) 沿后澆帶一側全長應設置垂直剪刀撐； 3) 通道處每個垂直通道的軸線上且8000 mm應設置垂直剪刀撐。13.模架應由專門架子工彈線放樣搭設。搭設完成經檢查、驗收合格后方可混凝土澆筑。14混凝土應從跨中向兩端對稱、分層澆筑，澆筑厚度應控制400mm/層。高低板的梁 兩側混凝土應同時對稱澆筑。反梁第一次澆筑至頂板面，再二次立模澆筑上部反梁。地下室梁上翻邊應在相應處梁澆筑達75%強度后方可澆筑。避免突然的集中沖擊 荷載，局部凸出板面的混凝土應

12、100 mm。人員分散作業(yè)。15.模架拆除應遵循先搭后拆、先高后低、先跨中后支座、先邊后中、由上而下、逐步 對稱的原則。六、檢查驗收 1 高大模板支撐系統(tǒng)搭設前，公司組織對需要基礎進行驗收，并留存記錄。 2 高大模板支撐系統(tǒng)的結構材料應按以下要求進行驗收并留存記錄、資料。 1) 施工單位應對進場的承重桿件、連接件等材料的產品合格證、生產許可證、檢 測報告進行檢查。 2) 模架進場用構配件均應經檢查合格后方可使用。頂部受力扣件應全數檢查。 3 高大模板支撐系統(tǒng)應在搭設完成后，由公司組織驗收，驗收人員應包括公司和項目部兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員，監(jiān)理單位的總監(jiān)和專業(yè)監(jiān)理工程師。 驗收合

13、格，經施工單位項目技術負責人及項目總監(jiān)理工程師簽字后，方可進入后續(xù)工序的施工。七、施工安全保證措施 1、作業(yè)工人佩戴好安全防護用品。 2、支模前項目工程技術負責人對現場管理人員、操作班組、作業(yè)人員進行專項安全交底，并履行簽字手續(xù)。臨邊無防護設施情況下支模應系好安全帶，安全帶一端應固定于可靠的支承件上。在水平桿件上鋪木板或竹笆，供搭設時工人行走。 3、搭設支架時時，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。 4、泵車送料時，平臺上不準過量堆放，砼堆放高度不得超出設計板厚l00mm，嚴防平臺超載而倒塌傷人。減少對支模系統(tǒng)的沖擊。 5、施工作業(yè)人員應分散作業(yè)。 6、混凝土澆筑起至終凝后6小時嚴禁人員進入模架區(qū)域

14、。 7、鋪裝模板時必須搭設可靠的操作平臺，模板安裝時應搭設好外架，操作層鋪設竹排， 架子外圍掛好安全網。 10、若發(fā)生事故，應由項目部安全員立即報告公司安全部門，并由公司立即報告建筑安全監(jiān)督站，并按應急預案方案執(zhí)行。搶救傷員防止傷害擴大。八、應急預案 1 若發(fā)生事故，應由項目部安全員立即報告公司安全部門，并由公司立即報告建筑安全監(jiān)督站，并按應急預案方案執(zhí)行。搶救傷員防止傷害擴大。2.人員疏散、救援方法 若出現異常，人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危險部位的人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。3.傷

15、員救護1) 如有休克、昏迷的傷員，由組長立即安排清理、疏通通往工地道路。2) 讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。3) 受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。4) 立即撥打120急救電話或送醫(yī)院。4現場保護 由具體的組員帶領警衛(wèi)人員在事故現場設置警戒區(qū)域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由門衛(wèi)和項目部管理人員旁站監(jiān)護，防止閑人進入。九、計算書9.1350mm板模架控制截面計算板厚h= 350mm立桿橫距B= 800mm立桿縱距A

16、= 800mm模板底木方間距a=200mm板底木方寬b=50mm板底木方高c- 100mm 結構重要性系數y 0= 0.90 模板自重G1k= 0.30 k.N/m2 混凝土自重G2k= 24. 00 k.N/m2 锏筋自重G3k= 1.10 k.N/m2 施工人員及設備Qlk= 2.50 k.N/m2 集中荷載Pk= 2.50 k.N 1由可變荷載效應控制的組合時： 模扳自重=1.2*Glk= 0.36 k.N/m2 板自=1.2*（G2k十G3k）*h=10.54 k.N/m2 活載=1.4*(Q1k)= 3.5 k.N/m2 1= 14.4 k.N/m2 2由永久荷載效應控制的組合時：

17、模扳自重=1.35 *G1K= 0.41 k.N/m2板自重=1. 35* (G2k+G3k) *h= 11.56 k.N/m2 活載=1.4*0.7*(Q1k)=2. 45 k.N/m2 2= 14.7 k.N/m2 o =max(1, 2)*Y O= 13.2 k.N/m2 3標準組合的荷載效應時： 3.1均布活載作用工況： 模扳自重G1k= 0.30 k.N/m2 板自重=(G2k+G3k)*h= 8.79 k.N/m2 活載=(2.5)=2. 50 k.N/m2 k= 11.6k.N/m2 3.2集中荷載2.5kN工況： 模扳自重G1k= 0.30 板自重=(G2k+G3k)*h= 8

18、.79 kl= 9.1 k.N/m2活載 Pk= 2.5 k.N 鋼管壁厚t= 2.8mm鋼管直徑D= 48mm板底木方寬b= 50mm板底木方高c=100mm木方50X100 q1=Xa=2.65 M=0.1 25*q*A2= 0.21 f=M/W= 2.54 允許強度【f= 1 3 強度驗算滿足 均布活載作用工況： qk=k*a=2.3 撓度v1=5qk*A 4/(384EI)=0.33 集中荷載2. 5kN工況： qkl=kl*a=1.8均布恒載撓度=5qklXA4/ (384E1)=0.26 集中活載撓度=PkXA 3/ (48EI)=0.711 總撓度v2=0.97 兩種工況下?lián)隙却?/p>

19、值 vmax=vl，v2= 0.97 允許撓度v=A/400= 2.0 撓度驗算滿足 小橫桿q2=*A= 10. 59 M=O.1 25*q2*B 2= 0.85 f=M/W= 200 允許強度【f= 205 強度驗算滿足 扣件受荷N=q2*B= 8.58.0 實選：鋼頂托 立桿受荷N=q2*B= 8.5 HO=h+2a= 2.0 入=HO/j= 124.9查扣件式腳手架規(guī)范附錄C表C得：= 0.423強度計算 f=N/ W A= 50允許強度【f= 205 強度驗算滿足9.2400mm板模架控制截面計算板厚h= 400mm立桿橫距B= 750mm立桿縱距A= 750mm模板底木方間距a=20

20、0mm板底木方寬b=50mm板底木方高c- 100mm 結構重要性系數y 0= 0.90 模板自重G1k= 0.30 k.N/m2 混凝土自重G2k= 24. 00 k.N/m2 锏筋自重G3k= 1.10 k.N/m2 施工人員及設備Qlk= 2.50 k.N/m2 集中荷載Pk= 2.50 k.N 1由可變荷載效應控制的組合時： 模扳自重=1.2*G1k= 0.36 k.N/m2 板自重=1.2*（G2k十G3k）*h=12.06k.N/m2 活載=1.4* (Q1k)= 3.5 k.N/m2 1= 15.92 k.N/m2 2由永久荷載效應控制的組合時： 模扳自重=1.35 *G1K=

21、0.41 k.N/m2板自重=1. 35* (G2k+G3k) *h= 13.55 k.N/m2 活載=1.4*0.7* (Q1k)=2. 45 k.N/m2 2= 16.41 k.N/m2 =max(1, 2)*Y O= 14.77 k.N/m2 3標準組合的荷載效應時： 3.1均布活載作用工況： 模扳自重G1k= 0.30 k.N/m2 板自重=(G2k+G3k)*h= 10.04 k.N/m2 活載=(2.5)=2. 50 k.N/m2 k= 12.84k.N/m2 3.2集中荷載2.5kN工況： 模扳自重G1k= 0.30 板自重=(G2k+G3k)*h= 10.04 kl= 10.3

22、4 k.N/m2活載 Pk= 2.5 k.N 鋼管壁厚t= 2.8mm鋼管直徑D= 48mm板底木方寬b= 50mm板底木方高c=100mm木方50X100 q1=*a=2.95 M=0.1 25*q*A2= 0.18 f=M/W= 2.16 允許強度【f= 1 3 強度驗算滿足 均布活載作用工況： qk=k*a=2.57 撓度v1=5qk*A 4/(384EI)=0.21 集中荷載2. 5kN工況： qkl=kl*a=2.1均布恒載撓度=5qkl*A4/ (384E1)=0.21 集中活載撓度=Pk*A 3/ (48EI)=0.476 總撓度v2=0.686 兩種工況下?lián)隙却笾?vmax=v

23、l，v2= 0.686 允許撓度v=A/400= 1.75 撓度驗算滿足 小橫桿q2=A= 10. 34 M=0.1 25*q2*B 2= 0.63 f=M/W= 148 允許強度【f= 205 強度驗算滿足 扣件受荷N=q2*B= 7.248.0 實選：鋼頂托 立桿受荷N=q2*B= 7.24 HO=h+2a= 2.0 入=HO/j= 124.9查扣件式腳手架規(guī)范附錄C表C得：l= 0.423強度計算 f=N/ W A= 41允許強度【f= 205 強度驗算滿足9.3梁500X1200為控制截面計算。 ()、基本條件板厚 = 400mm梁寬B=500mm梁高 H=1200mm立桿橫距（小橫桿

24、）跨度L=500mm小橫桿間距 =800mm步距h=1700mm結構重要性系數y O=0.9 模板自重G1k=0.30 k N/m2 混凝土自重G2k=24.00 k N/m2 鋼筋自重G3k=1.50 k N/m2 施工人員及設備Qlk=2.50 k N/m2鋼管選Q235-A。Ø48 壁厚t=2.8 m mhw=H- 0=0.8 m a=L-B/2=0.25 m b=B/2=0.25 m1、梁縱方向梁自重=B*H*(G2k+G3k)=15.3 k N/m2、沿梁縱方向模板重=G 1 K* (B+2*hw）=0.66 k N/m3、沿梁縱方向板+模板荷載=(25.1*+G1k)*a

25、=2.27 k N/mGk=18.2 3k N/m4、沿梁縱向人員、 設備、施工荷載 Qk=Qlk*L= 1. 25 k N/m1、由可變荷載效應控制的組合時：Q1=1.2*Gk+1.4*Qk= 23. 63 k N/m2由永久荷載效應控制的組合時：Q2=1.35*Gk+0.7*1.4*Qk= 25. 84 k N/m3、標準組合的荷載效應時：Q3=Gk+Qk= 19. 48 k N/m 沿梁縱方向設計荷載ql=max(Q1, Q2)* Y 0= 23. 25 k N/m 沿梁縱方向荷載標準值 qlk=Q3= 19. 48 k N/m（二）、小橫桿計算折算為梁寬范圍的荷載設計值q=ql/B=3

26、7.21 k N RA=qb3(4-b/L)/(8L 2)=1.02 k N RB=qb-RA=8.28 k N中立桿軸力：NB=2RB=16.57 k N M=Qb 2(2-b/L) 2/8=0.65 k N/m f=M/W=154 N/m m2 允許強度【f=205 N/m m2 強度驗算 滿足沿梁縱方向荷載標準值 qk=Gk+Qk=19.48 k N/m 梁傳給小橫桿作用力標準值 Pk=qk*/2=7.79KN 撓座乏V =Pk*a*L 2*(3-4*a 2/L 2)/(24EI)=1.93 m m 允許撓度【V）】=L/150且不大于10=3.33 撓度驗算 滿足（三）、側立桿計算側立

27、桿縱距（大橫桿跨度）Ly=0.8 m設板立桿橫距Lx= 1.0 m板自重+模板自重gk=25.1+G1k= 9.1 k N/m2 人員、設備、施工荷載（計算立桿用）qk= 1.0 k N/m21。由可變荷載效應控制的組合時： 板及模板荷載設計值1=1.2*gk+1.4qk= 12.3 k N/m22由永久荷載效應控制的組合時： 板及模板荷載設計值2=1.35*gk+0.7a'1.4qk=13.2 k N/m2 板及模板荷載設計值 =max(1，2)=13.2 k N/m2側立桿軸向力：板及模板傳 N1=*(a+ Lx)*Ly/2=6.62 k N 1個小橫桿傳 N2=RA=1.02 k

28、 N側立桿軸向力設計值：N=N1+N2=7.6 k N HO=h=1.7 m 入=H O/i=106.2附錄D表：v=0.48 f=N/V A=40 MPA允許強度【f=205 N/m m 2 強度驗算滿足 （四）、中立桿計算2個小橫桿傳中立桿軸向力設計值： N=2RB=16.6 k N HO=h=1.7 m 入=HO/i=106.2附錄D表：v=0.48 f=N/ v A=87MPA允許強度【f=205 N/ m m2 強度驗算滿足（五）、側立桿扣件計算由N=7.6KN實選雙扣件（六）、中立桿扣件計算由N=16.6KN實選鋼頂托 9.4梁350X2400為控制截面計算。粱350X2400為控

29、制截面計算()、基本條件板厚 = 400mm梁寬B=350mm梁高 H=2400mm立桿橫距（小橫桿）跨度L=500mm小橫桿間距 =400mm步距h=1700mm結構重要性系數y O=0.9 模板自重G1k=0.30 混凝土自重G2k=24.00 鋼筋自重G3k=1.50 施工人員及設備Qlk=2.50鋼管選Q235-A。Ø48 壁厚t=2.8hw=H- =2 a=L-B/2=0.325 b=B/2=0.1751、 梁縱方向梁自重=B*H*(G2k+G3k)=21.422、沿梁縱方向模板重=G 1 k* （B +2*hw）=1.313、沿梁縱方向板+模板荷載=(25.1 +Glk)

30、*a=3.36Gk=26.094、沿梁縱向人員、設備、施工荷載1由可變荷載效應控制的組合時：Qk=Qlk*L= 0.875 k N/m2由永久荷載效應控制的組合時：Q1=1.2*Gk+1.4*Qk= 32.54 k N/mQ2=1.35*Gk+0.7*1.4*Qk= 36.08 k N/m3、標準組合的荷載效應時：Q3=Gk+Qk=26.97 k N/m 沿梁縱方向設計荷載ql=max(Q1, Q2)* Y 0= 32.47 k N/m 沿梁縱方向荷載標準值 qlk=Q3= 26.97 k N/m（二）、小橫桿計算折算為梁寬范圍的荷載設計值q=ql/B=37.11 RA=qb3(4-b/L)/

31、(8L 2)=0.363 RB=qb-RA=6.13中立桿軸力：NB=2RB=12.26 M=qb 2(2-b/L) 2/8=0.387 f=M/W(4.25CM3)=91 允許強度【f=250 強度驗算 滿足沿梁縱方向荷載標準值 qk=Gk+Qk=26.96 梁傳給小橫桿作用力標準值 Pk=qk/2=5.39 撓座乏u =Pk*a*L 2*(3-4*a 2/L 2)/(24EI)=1.15 允許撓度【L）】=L/150且不大于10=3.33 撓度驗算 滿足（三）、大橫桿計算立桿縱距（大橫桿跨度） L0=2*=0.8 小橫桿傳給大橫桿的作用力 P=RA=0.363M=P*'L0/4=0

32、.073強度計算f=M/W=17允許強度【f=250強度驗算滿足小橫桿傳給大橫桿作用力標準值Pk=RA*qlk/ql=0.3 撓度V=Pk*L03/(48EI)=0.15 允許撓度【u】=L/150且不大于10=3.33撓度驗算滿足（四）側立桿計算側立桿縱距（大橫桿跨度）Ly=0.8設板立桿橫距Lx= 0.75板自重+模板自重o gk=25.1 +Glk= 10.34 人員、設備、施工荷載（計算立桿用）o qk= 1.01。由可變荷載效應控制的組合時： 板及模板荷載設計值1=1.2*o gk+1.4 0 qk= 13.81 k N/m22由永久荷載效應控制的組合時： 板及模板荷載設計值 2=1

33、.35*o gk+0.7*1.4 *0 qk=14.94 板及模板荷載設計值=o =max(0 1，0 2)=14.94側立桿軸向力：板及模板傳 N1=*(a+ Lx)*Ly/2=6.42 2個小橫桿傳 N2=2RA=0.726側立桿軸向力設計值：N=N1+N2=7.146 HO=h=1.7 入=H O/i=106.2附錄D表：=0.48 f=N/A=38允許強度【f=205 強度驗算滿足 （四）、中立桿計算2個小橫桿傳中立桿軸向力設計值： N=2RB=12.26 HO=h=1.7 入=HO/i=106.2附錄D表：=0.48 f=N/A=64.3允許強度【f=205 強度驗算滿足（五）、側立

34、桿扣件計算由N=7.146KN實選雙扣件（六）、中立桿扣件計算由N=12.26KN實選鋼頂托9.5梁750X1500為控制截面計算。 ()、基本條件板厚 = 400mm梁寬B=750mm梁高 H=1500mm立桿橫距（小橫桿）跨度L=500+300+500mm小橫桿間距 =600mm步距h=1700mm粱750X1500為控制截面計算 ()、基本條件梁底小橫桿采用Ø48 壁厚t=2.8 m m間距600 m m；梁底設置橫向四根立桿，間距500+300+500 m m；梁立桿縱向最大間距為600 m m，側模木楞豎向間距為150 m m，梁腰部設置二道對拉螺桿Ø12400X

35、300 m m（一） 荷載計算（頂板按400 m m厚考慮）1、 梁底模板自重：0.3X（0.75+1.1X2+0.275）=0.968k N/m2、 梁混凝土自重：24X（0.75X1.5+0.4X0.275）=29.64 k N/m3、 鋼筋荷重：1.524X0.75X1.5+1.124X0.4x0.275=1.839k N/m4、 振搗混凝土產生荷載：4X1.5=6k N/m（垂直）2X0.75=1.5 k N/m（水平）5、 新澆混凝土側壓力：24X1.5=36 k N/m26、 混凝土傾倒荷載：2 k N/m2（二） 梁底面模板驗算1、 面模板承載力強度驗算1） 均布荷載設計值：（4

36、水平振搗荷載）可變荷載效應控制組合：(1+2+3)X1.2+（4水平振搗荷載）X1.4F1=（0.968+29.64+1.839）X1.2+1.5X1.4=41.04 k N/m永久荷載效應控制組合：（1+2+3）X1.35+（4水平振搗荷載）X0.7X1.4 F2=（0.968+29.64+1.839）X1.35+1.5X0.7X1.4=45.27k N/m以上F1、F2兩者取大值，F2=45.27k N/m2） 抗彎強度驗算：面模板可視為梁，取梁寬為1.0米，跨度100 m m，次木龍骨作為梁支點按簡支梁驗算。線荷載設計值轉換：q1=0.9XF2X1.0 m /0.5 m=0.9X45.2

37、7X1.0/0.5=81.49 k N/m施工荷載為均布荷載彎鉅值：M1= q1L2/8=81.49X1002/8=101862.5N. m mW=bh2/6=1000X122/6=24000 m m3 Ó= M1/W=101862.5/24000=4.24N/ m m2<【Ó】=13.0 k N/ m m2 3)均布荷載設計值抗剪驗算： 面模板剪力設計值：V= q1L/2=81.49X100/2=4074.5N t=3V/2 bh=3X4074.5/2X1000X12=0.51 N/ m m2< t=1.4 N/ m m22、 面模板承載力撓度驗算撓度驗算荷載

38、組合標準：F3=1+2+3=32.45 k N/m線荷載設計值轉換：q2=F3X1.0M/0.5=32.45X1/0.5=64.9 k N/m I= bh3/12=1000X123/12=144000 m m4 W=5q2L4/384EI=5X64.9X1004/384X4050X144000=0.145 m m <L/400=100/400=0.25 m m滿足要求（三） 計算梁下木方（50X100木方）承載力驗算（1） 木方承載力強度驗算1） 均布荷載設計值以上F1、F2兩者取大值F2=45.27 k N/m梁下木方視為單跨梁，跨度600 m m，鋼管小橫桿作為梁支點。線荷載設計值為

39、：q3=F2=45.27 k N/m（梁底設7根木方立放）2） 木楞強度驗算單跨彎矩：M2=0.125q3l2=0.9X0.125X45.27X6002=1833435N/ m m單根木方截面模量：W= bh2/6=50X1002/6=83333.3 m m3Ó= M2/W=1833435/7*83333.3=3.14 N/ m m2【Ó】=13.0 k N/ m m2滿足要求（2） 木方承載力抗剪驗算1）均布荷載設計值以上F1、F2兩者取大值F2=45.27 k N/m線荷載設計值為：q3=F2=45.27k N/m（梁底設7根木方立放）木方剪力設計值：V= qL/2=0

40、.9X45.27X600/2=12222.9N2)均布荷載設計值抗剪驗算t=3V/2 bh=3X12222.9/2X50X100X7=0.52N/ m m2< t=1.4 N/ m m23） 木方承載力撓度驗算撓度驗算荷載標準組合：F3=1+2+3=32.45 k N/m線荷載設計值轉換：q4=F3=32.45k N/m I= bh3/12=50X1003/12=4166666.67 m m4 W=5q4L4/384EI=5X32.45X8004/7*384X9000X4166666.67=0.66 m m <L/400=600/400=1.5 m m滿足要求（四） 梁下鋼管小橫桿

41、（Ø48 壁厚t=2.8 m m）承載力強度驗算1）均布荷載設計值以上F1、F2兩者取大值F2=45.27k N/m梁底小橫桿視為三跨連續(xù)梁，跨度500+300+500 m m；梁底四根立桿為梁支點，縱向按600 m m計；線荷載設計值：q5=0.9F2X0.6M/0.5M=0.9X45.27X0.6/0.5=48.89 k N/m2） 簡圖A計算RA=qb3(4-b/l)/8l2=48.89X0.2253(4-0.225/0.5)/8X0.52=0.99KNRB= qb-RA=48.89X0.225-0.99=10.01KNMB= qb2/2-RAl=48.89x0.2252/2-

42、0.99x0.5=0.75k N/mWn=4250 m m3（Ø48 壁厚t=2.8 m m）Ó= M3/W=750000/4250=176.45 N/ m m2<Ó】=205 N/ m m2撓度驗算荷載組合標準：F3=1+2+3=32.45 k N/m線荷載設計值轉換：q5=F3X0.6M/0.5M=32.45X0.6/0.5=38.94k N/mE=2.06X105 N/ m m2 IX=1.02X105 m m4（Ø48 壁厚t=2.8 m m）Wmax=a/6EIRA(3l2-a2)-qb3=300/6X2.06X105X1.02X1059

43、90(3X5002-3002)-38.94X2253 =0.432 m m <L/400=500/400=1 .25m m滿足要求3)簡圖B計算RC=RD= qb/2=48.89X0.3/2=7.33KNM4= qb2/24=48.89X0.32/24=0.183KN.MWn=4250 m m3（Ø48 壁厚t=2.8 m m）Ó= M4/W=183000/4250=43.05N/ m m2<Ó】=205 N/ m m2撓度驗算荷載組合標準：F3=1+2+3=32.45 k N/m線荷載設計值轉換：q5=F3X0.6M/0.5M=32.45X0.6/0

44、.5=38.94 k N/mE=2.06X105 N/ m m2 IX=1.02X105 m m4（Ø48 壁厚t=2.8 m m）Wmax= q5L4/384EI=38.94X3004/384X206000X102000=0.04 m m <L/400=300/400=0.75 m m滿足要求 (五)梁側模板的驗算梁側模板木方間距為150 m m，為單跨簡支梁。鋼管牽桿間距600 m m.（1） 荷載驗算：1） 假設T=20OC(混凝土溫度)，B1=1.2（外加劑修正系數）B2=1.15（塌落度修正系數），V=2m/h(澆筑速度) ,t0=200/（T+15）F4=0.22R

45、CTOB1B2V=0.2224X200/(20+15)X1.2X1.15X1.7=54.29 k N/ m2 F5=RCh=24X1.5=36k N/ m2 兩者取較小值2)振搗混凝土產生的荷載組合：4 k N/ m2（2）抗彎強度驗算側模面板木楞間距150 m m，按單跨簡支梁計算。荷載組合：F=4X1.4+24X1.5X1.2=48.8 k N/ m2根據鋼管豎檔600 m m間距，q6=48.8X0.6=29.28 k N/ mM= q6L2/8=29.28X0.152/8=0.08235KN. mW=bh2/6=600X152/6=22500 m m3 Ó= M1/W=823

46、50/22500=3.66 N/ m m2<【Ó】=13.0 k N/ m m2荷載組合：F=36 k N/ m2根據鋼管豎檔600 m m間距，q7=36X0.6=21.6k N/ mI= bh3/12=600X153/12=168750m m4 Wmax=5q7L4/384EI=5X21.6X1504/384X4500X168750=0.19 m m <L/400=150/400=0.375m m滿足要求2） 側模木楞，按單跨梁計算，鋼管豎檔間距300 m m，取150 m m寬為計算單元Q8=0.9X48.8X0.15=6.59 k N/ m抗彎：M= Q7L2/8

47、=6.59X0.32/8=0.074KN. mW=bh2/6=50X1002/6=83333.33 m m3 Ó= M/W=74000/83333.33=0.89 N/ m m2<【Ó】=13.0 k N/ m m2抗剪：V= QL/2=6.59X0.3/2=0.99KNT=3V/2 bh=3X990/2X50X100=0.297N/ m m2< T=1.4 N/ m m2 3)撓度驗算：取側壓力為F=36 k N/ m,q9=36X0.15=5.4 k N/ m單根木楞慣性矩：I= bh3/12=50X1003/12=4166666.66 m m4 W=5Q9

48、L4/384EI=5X5.4X3004/384X9000X4166666.66=0.015 m m <L/400=300/400=0.75 m m滿足要求（六） 梁模板抗拉螺桿計算荷載組合：F=4X1.4+24X1.5X1.2=48.8 k N/ m2.鋼管橫檔間距300 m m，Ø12雙頭對拉螺桿設一道F=0.9X48.8X0.4X0.3=5.27KN<【N】=12.9KN(Ø12雙頭對拉螺桿容許拉力)Ø12雙頭對拉螺桿400*300 m m一道滿足抗拉要求。（七） 鋼管支撐立桿（Ø48 壁厚t=2.8 m m）承載力強度演算1） 頂板均布

49、荷載設計值：（板厚按400考慮;均布荷載取1.0KN/ m2）可變荷載效應控制組合：(1+2+3)X1.2+（4水平振搗荷載）X1.4F6=（0.3+24X0.4+1.124X0.4）X1.2+1.0X1.4=13.82k N/m永久荷載效應控制組合：（1+2+3）X1.35+（4水平振搗荷載）X0.7X1.4 F7=（0.3+24X0.4+1.124X0.4）X1.35+1.0X0.7X1.4=14.95k N/m以上F6、F7兩者取大值，F2=14.95k N/m板底鋼管支撐間距最大為0.75 m x0.75 m，水平桿步距1.7米，支撐桿有效面積A=397.4 m m2鋼管扣件重量：N2

50、=3步X165N（經驗值）=495N（按5.1米高度計算）2） 均步荷載設計值強度驗算外側立桿承受梁荷載：N1=RA=0.99k N/ m外側立桿承受板荷載：N3=14.95K N/ m2 X0.75X（0.75+0.275）X0.5=5.75k N（單根立桿）外側立桿承受總荷載：N=N1+N2+N3=990+495+5750=7235N支撐鋼管有效面積A=397.4 m m2Ó=N/A=7235/397.4=18.21 N/m m2<Ó=205 N/m m2滿足要求中間立桿承受梁荷載：N4=RB+RC=10.01+7.33=17.34 k N中間立桿承受總荷載：N=N2+N4 =17340+495=