土木工程專業(yè)外文論文翻譯

1、 畢業(yè)設(shè)計中英文翻譯瑞典查爾莫斯大學(xué)TRC論文 專 業(yè) 土木工程 學(xué)生姓名 肖凱 班 級 B土木111班 學(xué) 號 1110501124 指導(dǎo)教師 荀勇 完成日期 2015年3月 附錄A手算撓度計算 板的初始擾度計算是為了分析板在無裂縫和彈性狀態(tài)下的行為。由于板的幾何形狀，只有一個方向彎曲，這意味著它的行為可以用梁的計算方法來預(yù)測。在均布荷載作用下的撓度，用以下公式計算，公式1，并且根據(jù)圖32： (1)圖32 均布荷載作用下?lián)隙?。式?u是擾度（單位m） q是均布荷載(單位N/m) l是板的跨度（單位m） E是混凝土的楊氏模量，這里取26 150 MPa I是在其跨中板的慣性動量（單位）在這種情

2、況下，均布荷載是指由下面的公式2描述的結(jié)構(gòu)整體的自重： (2)計算得，q=6.125kN/m板的跨度l，按兩支撐間的距離計算也就是6.75m。在跨中板的慣性動量計算為三動量的總和，為方程3： (3)其中 很顯然，筋板上的初始撓度的影響很小。混凝土的裂縫出現(xiàn)后，紡織以及鋼筋將在板坯的剛度中發(fā)揮更重要的作用。由于自重引起的擾度，可以取5.14mm。由集中力P引起的擾度可以根據(jù)式4以及圖33來計算。 (4)圖33 集中力下的擾度式中 u是擾度(單位m)P是集中力(單位N)b是集中荷載的作用點到支撐間的距離，根據(jù)式29計算。x是繞度計算過的支撐間的距離，根據(jù)式29計算。l是板的跨度(單位m)先前演算中

3、的同一個變量，跨中撓度在點荷載變量p函數(shù)作用下計算。載荷P與總撓度曲線如圖34。圖34 手工計算的荷載-撓度。樓板的剛度公式此值與第5章中的有限元模型的初始剛度進(jìn)行比較。極限彎矩的計算 在這章節(jié)中將計算極限彎矩，根據(jù)Schladitz(2012)提出的方法。首先由Naviver-Bernoulli的假說來簡化，即橫截面在變形后仍保持水平和垂直。此外，還考慮了受壓區(qū)混凝土在矩形應(yīng)力分布，如圖35。圖35 板截面及應(yīng)變力（根據(jù)Schladitz等人，2012）應(yīng)變之間的關(guān)系可由公式5表達(dá)： (5)假定鋼筋屈服在承載能力極限狀態(tài)(鋼筋,)，鋼筋的應(yīng)變根據(jù)公式6計算： (6)在屈服狀態(tài)。根據(jù)圖32，長

4、度根據(jù)公式7來計算： (7)式中 h=0.245 m 板的厚度 c=0.03 m 混凝土保護(hù)層厚度 跨中鋼筋直徑所以 對于紡織層假設(shè)混凝土已達(dá)到其最大壓應(yīng)變并且紡織物已達(dá)到其最大拉伸強(qiáng)度混凝土受壓區(qū)高度根據(jù)計算公式8計算： (8)假設(shè)一個矩形應(yīng)力分布，這個高度值由公式9糾正： (9)鋼筋織物結(jié)合體的杠桿臂根據(jù)公式10，11計算，分別是： (10) (11)根據(jù)不同實例計算出下列數(shù)值（以1,2,3,4層織物為例）表8： 每次加壓時變量的總結(jié)值1層2層3層4層X(m)0.0530.0530.0530.054X(m)0.0420.0420.0430.043Zs(m)0.1730.1730.1730.

5、173Zt(m)0.2120.2130.2150.216鋼筋織物結(jié)合體內(nèi)部的拉力根據(jù)公式12和13計算，分別是： (12) (13)式中：鋼筋的橫截面面積，紡織物的橫截面面積，, n-織物的層數(shù)破壞瞬間板的臨界彎矩根據(jù)公式14計算： (14)表9： 結(jié)果總和值1層2層3層4層(kN)324.59324.59324.59324.59(kN)211.20422.40633.60844.80(kNm)100.90146.20192.08238.53經(jīng)驗算混凝土中的壓應(yīng)力很低，混凝土強(qiáng)度根據(jù)公式15來計算： (15)式中： 是混凝土受壓區(qū) 是板的厚度表10： 受壓區(qū)混凝土的結(jié)果層數(shù)(m)(m)()1層

6、10.0420.0422層10.0420.0423層10.0430.0434層10.0430.043為了防止受壓區(qū)混凝土壓碎破壞，下面的關(guān)系式必須被考慮： (16) 衰減系數(shù)，根據(jù)德國標(biāo)準(zhǔn)，DIN 1045-1計算出的混凝土抗壓應(yīng)力小于混凝土受壓強(qiáng)度，詳細(xì)數(shù)據(jù)見于表11表11： 混凝土抗壓應(yīng)力結(jié)果層數(shù)(kN)()(MPa)(MPa)1層535.80.04212.8382層747.00.04217.8383層958.20.04322.3384層1169.40.04327.238這些極限狀態(tài)下的值是與第五章中的實驗和有限元模型的結(jié)果相對比的。附錄 BThorenfeldt曲線 首先，采用理想塑性的

7、受壓混凝土。然后，為更好的描述混凝土的壓縮破壞形式，包括受壓混凝土的軟化和混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線的下降趨勢，這是必要的。為了這個目標(biāo)而采用Thorenfeldt曲線。但是，這個曲線與混凝土樣品的尺寸有關(guān)。根據(jù)Zandi Hanjari（2008）,這種關(guān)系被定義為300毫米長的圓柱體。有限元分析用的混凝土元素尺寸是10毫米，所以Thorenfeldt軟化曲線由軟化分支乘以以有限元混凝土元素尺寸劃分的圓柱體尺寸的值來修正。之所以要修正是因為這樣的假定：受壓破壞可能發(fā)生在一個元素行。因此，修正后的曲線如圖36所示。圖36 Thorenfeldt修正曲線這條曲線由方程17描述，每DIANA： (17

8、)式中： (18) - 13 -附錄 C有限元模型數(shù)據(jù)文件，第一階段-自重翻譯自FX+，DIANA中立文件（版本號1.2.0）'UNITS'FORCE NLENGTH M'DIRECTIONS'1 1.00000E+000 0.00000E+000 0.00000E+0002 0.00000E+000 1.00000E+000 0.00000E+0003 0.00000E+000 0.00000E+000 1.00000E+0004 0.00000E+000 -1.00000E+000 0.00000E+000'COORDINATES'1 3.00000E-002 2.15000E-001 0.00000E+0002 3.00000E-002 2.15000E-001 0.0