常規(guī)曳引電梯參數(shù)計算書

1、1 電梯基本參數(shù)產(chǎn)品名稱乘客電梯型號規(guī)格產(chǎn)品商標額定速度1.00 m/s額定載重1000 Kg乘客人數(shù)13提升高度9.75 m層/站數(shù)4/4曳引機曳引機型號PMS425.12AL-30制造商曳引機布置方式底坑緊急操作時打開制動器的方式采用UPS電源結(jié)構(gòu)型式同步無齒曳引輪節(jié)徑400 mm減速比1/1減速箱類型/繩槽數(shù)量6卷筒節(jié)徑/繩槽型式帶切口槽的半圓型繩槽電機型號PMS425.12AL-30制造商額定功率8 kW額定轉(zhuǎn)速 96r/min額定電壓380 V額定電流8 A額定頻率60 Hz絕緣等級IP21曳引懸掛系統(tǒng)曳引繩型號8X19S+NF繩的數(shù)量6繩的直徑8 mm繩的繞法2 : 1鏈條規(guī)格/鏈

2、條節(jié)距/轎廂質(zhì)量1200 Kg對重質(zhì)量Kg拖動及控制系統(tǒng)控制柜布置區(qū)域底層或第2層廳門兩側(cè)緊急和測試操作屏的位置底層或第2層廳門側(cè)控制柜中控制柜型號TIC-III-2制造商調(diào)速器型號CT Unidrive制造商控制器型號SM-01制造商控制裝置微機調(diào)速方式VVVF控制方式集選通訊方式CAN-BUS串行通訊門鎖型號3201制造商威特電梯部件有限公司限速器型號LK 250制造商威特電梯部件有限公司繩的直徑8 mm繩的型號8X19S+NF安全鉗型號AQ11制造商河北東方機械廠上行超速保護裝置作用方式作用于曳引輪型號894.001.1 Size B制造商緩沖器型號轎廂T42 只制造商威特電梯部件有限公

3、司對重T41 只制造商威特電梯部件有限公司導軌型號轎廂T89/B制造商蘇州上吳導軌廠對重T75-3/B制造商蘇州上吳導軌廠層門型式中分自動門轎門型式中分自動門轎廂尺寸1600×1400×2250 mm井道尺寸2600×2260×14850mm2 電梯選用參數(shù)編號參數(shù)名稱參數(shù)值備注1額定載重量Q1000 Kg2額定速度V1.00 m/s3曳引比2 : 14曳引輪節(jié)徑D400 mm5曳引輪上半圓槽的切口角95°6曳引繩在曳引輪上的包角a180°7曳引鋼絲繩直徑8 mm8曳引鋼絲繩根數(shù)69曳引鋼絲繩單位長度重量0.222 Kg/m10補償鏈

4、型號/11補償鏈單位長度重量/12隨行電纜型號TVVBP-4413隨行電纜單位長度重量0.98 Kg/m14計算用提升高度H9.75 m15頂層高度Hh3700 mm16底坑深度Dpit1400 mm3 計算依據(jù)本電梯計算說明的基本依據(jù)為：GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范。4 井道頂層及底坑空間計算4.1井道頂層空間計算 有關(guān)電梯井道頂層空間的要求：根據(jù)GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中，本類型乘客電梯井道頂層空間應達到以下要求:（1） 當對重完全壓在它的緩沖器上時，應同時滿足下面四個條件：a. 轎廂導軌的長度應能提供不小于0.1+0.035V2 (m)的進一步的制

5、導行程；按本類型乘客電梯的額定速度為1.00m/s來計算，則轎廂導軌的長度應能提供不小于0.135m的進一步的制導行程;b. 符合GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中尺寸要求的轎頂最高面積的水平面與位于轎廂投影部分井道頂最低部件的水平面之間的自由垂直距離不應小于1.0+0.035V2 (m)；按本類型乘客電梯的額定速度為1.00m/s來計算，則該垂直距離應不小于1.035m;c. 井道頂?shù)淖畹筒考c：1） 固定在轎廂頂上的設備的最高部件之間的自由垂直距離不包括下面2所述及的部件，不應小于0.3+0.035V2 (m)；按本類型乘客電梯的額定速度為1.00m/s來計算，則該垂直距離應

6、不小于0.335m;2） 導靴或滾輪、曳引繩附件和垂直滑動門的橫梁或部件的最高部分之間的自由垂直距離不應小于0.1+0.035V2 (m)；按本類型乘客電梯的額定速度為1.00m/s來計算，則該垂直距離應不小于0.135m;d. 轎廂上方應有足夠的空間，該空間的大小以能容納一個不小于0.80m的長方體為準，任一平面朝下放置即可。（2） 當轎廂完全壓在它的緩沖器上時，對重導軌的長度應能提供不小于0.1+0.035V2 (m)的進一步的制導行程；按本類型乘客電梯的額定速度為1.00m/s來計算，則對重導軌的長度應能提供不小于0.135m的進一步的制導行程。4.1.2 轎廂導軌制導行程的計算：.1計

7、算選用參數(shù)：圖4.1為本類型乘客電梯在頂層平層時的井道內(nèi)部件的相對位置圖樣。表4.1中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表4.1參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注頂層完工地面與井道頂部的自由垂直距離m3.660轎廂內(nèi)頂部與轎廂地面之間的自由垂直距離m2.250轎廂內(nèi)頂部與轎廂上部導靴頂?shù)淖杂纱怪本嚯xm0.520轎廂導軌頂部與井道頂部的自由垂直距離m0.320當電梯在頂層平層時，對重底部與未壓縮的對重緩沖器頂部的最大自由垂直距離m0.260對重緩沖器（T4）的緩沖行程m0.061實際轎廂導軌制導行程計算實際轎廂導軌制導行程=3.6602.2500.5200.3200.2600.061=0.249m>0.

8、135m.3結(jié)論符合GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中.1中a)的要求。4.1.3 轎頂最高面積的水平面與位于轎廂投影部分井道頂最低部件的水平面之間的自由垂直距離的計算：計算選用參數(shù)：圖4.1為本類型乘客電梯在頂層平層時的井道內(nèi)部件的相對位置圖樣。表4.2中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表4.2參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注頂層完工地面與井道頂部的自由垂直距離m3.660轎廂內(nèi)頂部與轎廂地面之間的自由垂直距離m2.250轎頂板厚度m0.002當轎廂在頂層平層時，對重底部與未壓縮的對重緩沖器頂部的最大自由垂直距離m0.260對重緩沖器（T4）的緩沖行程m0.0614.1.3.2 計算實際

9、轎頂最高面積的水平面與位于轎廂投影部分井道頂最低部件的水平面之間的自由垂直距離= 3.6602.2500.0020.2600.061=1.087m>1.035m.3結(jié)論符合GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中.1中b)的要求。井道頂?shù)淖畹筒考c固定在轎廂頂上的設備的最高部件之間的自由垂直距離的計算：.1計算選用參數(shù)：圖4.1為本類型乘客電梯在頂層平層時的井道內(nèi)部件的相對位置圖樣?？梢娹I頂護欄為轎廂頂上的最高部件。表4.3中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表4.3參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注頂層完工地面與井道頂部的自由垂直距離m3.660轎廂內(nèi)頂部與轎廂地面之間的自由垂直距離m2.2

10、50轎廂內(nèi)頂部與轎頂護欄頂部之間的自由垂直距離m0.745當轎廂在頂層平層時，對重底部與未壓縮的對重緩沖器頂部的最大自由垂直距離m0.260對重緩沖器（T4）的緩沖行程m0.061實際井道頂?shù)淖畹筒考c固定在轎廂頂上的設備的最高部件之間的自由垂直距離計算實際井道頂?shù)淖畹筒考c固定在轎廂頂上的設備的最高部件之間的自由垂直距離= 3.6602.2500.7450.2600.061=0.344m>0.335m.3結(jié)論符合GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中5.7.1.1 c)中1)的要求。井道頂?shù)淖畹筒考c導靴或滾輪、曳引繩附件和垂直滑動門的橫梁或部件的最高部分之間的自由垂直距離的

11、計算：.1計算選用參數(shù)：圖4.1為本類型乘客電梯在頂層平層時的井道內(nèi)部件的相對位置圖樣?？梢娹I頂導靴為轎廂頂上的導靴或滾輪、曳引繩附件和垂直滑動門的橫梁等部件中的最高部件，所以只要計算導靴頂部與井道頂?shù)淖畹筒考g的自由垂直距離即可。表4.4中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表4.4參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注頂層完工地面與井道頂部的自由垂直距離m3.660轎廂內(nèi)頂部與轎廂地面之間的自由垂直距離m2.250轎廂內(nèi)頂部與轎頂導靴頂部之間的自由垂直距離m0.520當轎廂在頂層平層時，對重底部與未壓縮的對重緩沖器頂部的最大自由垂直距離m0.260對重緩沖器（T4）的緩沖行程m0.061實際井道頂?shù)淖畹筒考?/p>

12、與固定在轎廂頂上的設備的最高部件之間的自由垂直距離計算實際井道頂?shù)淖畹筒考c固定在轎廂頂上的設備的最高部件之間的自由垂直距離= 3.6602.2500.5200.2600.061=0.569m>0.135m m.3結(jié)論符合GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中5.7.1.1 c)中2)的要求。轎頂檢修空間的計算：.1計算選用參數(shù)：圖4.2為本類型乘客電梯的轎頂檢修區(qū)域示意。表4.5中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表4.5參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注轎頂檢修區(qū)域面積的最小寬度m1.004轎頂檢修區(qū)域面積的最小深度m0.730當對重完全壓在它的緩沖器上時，轎頂與井道頂部之間的自由垂直距

13、離m1.127見.2.2實際轎頂檢修空間的計算實際轎頂檢修空間 = 1.004X0.730X1.127>.3結(jié)論符合GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中.1中d)的要求。4.1.7 對重導軌制導行程的計算：.1計算選用參數(shù)：圖4.1為本類型乘客電梯在頂層平層時的井道內(nèi)部件的相對位置圖樣。表4.6中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表4.6參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注井道總高度m14.850提升高度m9.750對重高度(含緩沖器撞塊)m3.375對重導軌頂部與井道頂部的自由垂直距離m0.320當轎廂在頂層平層時，對重底部與未壓縮的對重緩沖器頂部的最大自由垂直距離m0.260當電梯在底層

14、平層時，轎底緩沖器壓板與未壓縮的轎廂緩沖器頂部的最大自由垂直距離m0.210轎廂緩沖器（T4）的緩沖行程m0.061對重緩沖器頂部距離底坑地面的垂直高度m0.271.2對重導軌制導行程計算對重導軌制導行程H5= HSHHwHwbHbHwrtHcbHcbs= 14.8509.7503.750.2600.2710.3200.2100.061= 0.228m>0.135m.3結(jié)論符合GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中.2的要求。4.2底坑空間計算 有關(guān)電梯底坑空間的要求：根據(jù)GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中.3，本類型乘客電梯底坑空間應達到以下要求:當轎廂完全壓在

15、它的緩沖器上時，應同時滿足下面三個條件：a. 底坑中應有足夠的空間，該空間的大小以能容納一個不小于1.00m的長方體為準，任一平面朝下放置即可；1) 底坑底與和轎廂最低部件之間的自由垂直距離不小于0.50m。4.2.2 底坑檢修空間的計算：.1計算選用參數(shù)：圖4.3為本類型乘客電梯的底坑檢修區(qū)域示意。圖4.4為本類型乘客電梯在底層平層時轎廂與轎廂緩沖器等部件在井道內(nèi)部件的相對位置圖樣。表4.7中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表4.7參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注底坑深度m1.400轎廂地面與轎底緩沖器壓板的垂直距離m0.575轎廂地面與轎底檢修區(qū)域投影面上的最低部件之間的自由垂直距離m0.575轎廂

16、緩沖器（T4）的緩沖行程m0.061轎廂緩沖器頂部距離底坑地面的垂直高度m0.615底坑檢修區(qū)域面積的最小寬度m1.166底坑檢修區(qū)域面積的最小深度m2.110實際底坑底與轎底檢修區(qū)域投影面上的最低部件之間的自由垂直距離計算實際底坑底與轎底檢修區(qū)域投影面上的最低部件之間的自由垂直距離=0.6150.0610.5750.575=0.554m.3實際底坑檢修空間計算實際底坑檢修空間= 1.166X2.110X0.554>.4結(jié)論符合GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范的.3中a)的要求。4.2.3 底坑底與和轎廂最低部件之間的自由垂直距離的計算：.1計算選用參數(shù)：圖4.4為本類型乘

17、客電梯在底層平層時轎廂與轎廂緩沖器等部件在井道內(nèi)部件的相對位置圖樣。可見轎廂緩沖器撞板為轎廂最低部件，所以只需計算轎廂緩沖器撞板至底坑底的垂直距離。表4.8中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表4.8參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注底坑深度m1.400轎廂地面與轎底緩沖器撞板的垂直距離m0.575轎廂緩沖器（T4）的緩沖行程m0.061轎廂緩沖器頂部距離底坑地面的垂直高度m0.615.2實際底坑底與轎廂緩沖器撞板之間的自由垂直距離計算實際底坑底與轎廂緩沖器撞板之間的自由垂直距離H7-Hbc-Hcbs =0.554m>0.50m.3結(jié)論符合GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中.3中b)的要

18、求。圖4.1圖4.2 圖4.3圖4.45 轎廂有效面積及轎廂通風孔有效面積計算5.1轎廂有效面積計算 有關(guān)轎廂有效面積的要求：(1) 根據(jù)GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中，本類型乘客電梯轎廂有效面積應達到以下要求:a) 額定載重量為1000kg的乘客電梯的轎廂最大有效面積應不大于；b) 對于轎廂的凹進和凸出部分，不管高度是否小于1m，也不管其是否有單獨門保護，在計算轎廂最大有效面積時必須算入；c) 當門關(guān)閉時，轎廂入口的任何有效面積也應計入。(2) 根據(jù)GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中，本類型乘客電梯轎廂有效面積也應達到以下要求:a) 乘客數(shù)量的計算應按公式計算

19、，計算結(jié)果向下圓整到最近的整數(shù)；或b) 按GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中的表2取較小的數(shù)值。本類型乘客電梯的額定載重量為1000kg，則乘客數(shù)量應為13人，轎廂最小有效面積應不小于2.15。 轎廂有效面積的計算.1計算選用參數(shù):圖5.1為本類型乘客電梯的轎廂內(nèi)外形及尺寸的示意圖樣。表5.1中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表5.1參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注轎廂內(nèi)深度m1450轎廂內(nèi)寬度m1.530轎廂的開門寬度m0.900轎廂的門立柱深度m0.095實際轎廂有效面積的計算：實際轎廂有效面積= =2.3042.15 =2.304 2.40 (轎廂最小有效面積要求) （實際轎廂有效面

20、積） （轎廂最大有效面積要求）結(jié)論符合GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中和的要求。5.2轎廂通風孔面積計算 有關(guān)轎廂通風孔面積的要求：根據(jù)GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中8.16，本類型乘客電梯轎廂通風孔面積應達到以下要求:a) 無孔門轎廂應在其上部及下部設通風孔；b) 位于轎廂上部及下部通風孔的有效面積均不應小于轎廂有效面積的1%，即0.02304；c) 轎門四周的間隙在計算通風孔面積時可以考慮進去，但不得大于所要求的有效面積的50%。 轎廂通風孔有效面積的計算.1計算選用參數(shù):圖5.2為本類型乘客電梯的轎廂內(nèi)上部兩條通風孔外形及尺寸和轎廂內(nèi)門立柱下部百葉窗型通

21、風孔外形及尺寸的示意圖樣。表5.2中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表5.2參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注實際轎廂有效面積2.304轎廂內(nèi)上部通風孔長度mm274轎廂內(nèi)上部通風孔寬度mm47轎廂內(nèi)上部通風孔數(shù)量2轎廂內(nèi)門立柱下部百葉窗型通風孔長邊mm58轎廂內(nèi)門立柱下部百葉窗型通風孔短邊mm44轎廂內(nèi)門立柱下部百葉窗型通風孔寬度mm4轎廂內(nèi)轎門單側(cè)門楣下部百葉窗型通風孔數(shù)量41轎廂內(nèi)門立柱數(shù)量2轎門與轎廂單側(cè)門立柱間隙mm6轎門與轎廂地板間隙mm6轎門與轎廂上部門楣間隙mm6轎門的開門高度mm2100轎門的開門寬度mm900.2實際轎廂上部通風孔有效面積的計算：實際轎廂上部通風孔有效面積= =2575

22、6 =0.025756.3實際轎廂下部通風孔有效面積的計算：實際轎廂下部通風孔有效面積= =16728 =0.016728.4實際轎門四周通風孔最大有效面積的計算：實際轎門四周通風孔最大有效面積= =36000 =0.0360>0.01163(實際轎廂有效面積的0.5%)所以，根據(jù)GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中的要求， 則轎門四周通風孔計算有效面積為=0.01163。.5實際轎廂通風孔有效面積的計算：實際轎廂通風孔有效面積=0.054114>0.02326(實際轎廂有效面積的1%).3結(jié)論符合GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中8.16的要求。 圖5.

23、1圖5.26 轎廂架強度校核計算6.1 有關(guān)轎廂架強度校核的要求：本類型乘客電梯轎廂架的強度校核計算要求:c) 考慮電梯在工作時，由于人在轎廂內(nèi)的站立位置或貨物載荷放置偏心而造成的轎廂偏載的情況下的電梯轎廂架立柱的強度情況；d) 在上述的情況下，轎廂架的每一單側(cè)立柱的受拉伸和彎曲載荷而引起的應力應小于轎廂架立柱的許用應力。計算選用參數(shù):本類型乘客電梯的轎廂架立柱是由四根50×50×6角鋼（材料為Q235）組成，每側(cè)二根。其受力分析可見圖6.1。表6.2中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表6.2參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注本類型電梯轎廂自重PKg1250額定載重量QKg1000電梯

24、提升高度Hm9.75本類型電梯曳引比m2:1轎廂寬度Amm1450轎廂深度Bmm1530轎廂架立柱計算長度m2.966上下導靴之間的垂直中心距m3.100轎廂導軌數(shù)量2轎廂架立柱用角鋼截面積Scm25.688轎廂架立柱用角鋼X方向截面慣性矩Ixcm413.05轎廂架立柱用角鋼X方向截面模量Wxcm33.68轎廂架立柱用角鋼材料標號Q235Q235材料的抗拉強度N/mm2375Q235材料的屈服強度N/mm2235沖擊系數(shù)K21.2重力加速度gm/s29.816.2.2轎廂架立柱的強度校核計算:(1) 轎廂架立柱受力分析：如圖6.1所示，本類型乘客電梯的轎廂架立柱在工作時主要受兩種載荷：a. 拉

25、伸載荷；b. 由于轎廂受偏心載荷而使整個轎廂架產(chǎn)生偏心力矩M0。(2) 轎廂架立柱的強度計算的設定：a. 轎廂偏載是由于電梯工作時人在轎廂內(nèi)的站立位置或貨物載荷放置偏心造成的，以各在轎廂寬度和深度方向偏作為計算依據(jù)；所以可得以下計算用偏載距：(a) 轎廂寬度上的偏載距C=181 mm(b) 轎廂深度上的偏載距D=160+=351 mmb. 轎廂靜平衡已調(diào)整好，即轎廂自重的重心位于懸掛中心；c. 每根轎廂架立柱承受相等的剪切載荷，即兩根立柱具有相等的剛度；(3) 轎廂架偏心力矩M0的計算：a. 導靴端面受力：= =687 Nb. 導靴側(cè)面受力：= =666 Nc. 轎廂架偏心力矩M0×

26、Hg687×31002129700 N.mm(4) 單根立柱上由于受拉伸和彎曲載荷而引起的應力計算：a. 單側(cè)立柱截面沿y軸線的抗彎模量計算： 由于每側(cè)立柱由兩根長度為2966mm的50×50×6角鋼（材料為Q235）組成，所以單側(cè)立柱截面沿y軸線的抗彎模量Wy1= 2Wy=2×3.68=7.36 cm3。b. 單根立柱上由于受拉伸和彎曲載荷而引起的應力= = 69.2+9.7 = 47.55 N/mm2 = 78.9 MPa(5) 轎廂架立柱材料許用應力計算：a. 轎廂架立柱的材料為Q235，其抗拉強度和屈服強度可見表6.2。b. 轎廂架立柱材料許用應

27、力可以下式進行計算： 式中：許用安全系數(shù)c. 轎廂架立柱材料許用安全系數(shù)計算: 轎廂架立柱材料許用安全系數(shù)××其中：計算準確度系數(shù)，取1.2；材料可靠性系數(shù)，對塑性材料受變載荷時取用，一般取2；保證零件有一定的安全裕度，以經(jīng)久耐用、可靠，按零件重要性，對零件損壞，將造成重大事故時，取1.2。 ××=1.2×2×1.2=2.88d. 轎廂架立柱材料許用應力=81.6 N/mm2=81.6MPa > =78.9MPa6.2.3結(jié)論符合本計算6.1(2)中的要求。7 平衡系數(shù)計算7.1 有關(guān)對本類型乘客電梯的平衡系數(shù)的要求：根據(jù)GB1

28、0058-1997 電梯技術(shù)條件和GB10060-1990 電梯安裝驗收規(guī)范的要求，本類型乘客電梯的轎廂與對重裝置的平衡系數(shù)應為40% 50%。7.2 有關(guān)對本類型乘客電梯平衡系數(shù)的校核計算計算選用參數(shù):(1) 本類型電梯的主參數(shù)：表7.1參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注本類型電梯額定載重量QKg1000本類型電梯額定速度Vm/s1.00(2) 如下表7.2為本類型電梯轎廂的各組成部件名稱及質(zhì)量，由此可得本類型電梯轎廂的總質(zhì)量P。表7.2序號部件名件數(shù)單位單件質(zhì)量(Kg)質(zhì)量(Kg)1轎壁1套301.65301.652轎頂1套83.3483.343轎底1套131.84131.844轎廂架(含轎底

29、反繩輪)1套404.46404.465吊頂1套30.8732.876轎頂護欄1套31.8031.807門機1套100.00100.008轎門(含地坎和護腳板)1套100.00100.009風機(2個)2個1.503.0010操縱箱1套5.005.0011安全鉗聯(lián)動裝置(含安全鉗)1套30.8130.8112導靴(4個)4個4.0016.0013轎頂檢修箱1套10.0010.00轎廂的總質(zhì)量P (Kg)1249.96(3) 如下表7.3為本類型電梯對重裝置的各組成部件名稱及質(zhì)量，由此可得本類型電梯對重裝置的總質(zhì)量WC。表7.3序號部件名件數(shù)單位單件質(zhì)量(Kg)質(zhì)量(Kg)1對重框1套180.00

30、180.002對重塊45塊33.51507.504對重輪1套45.0045.00對重裝置的總質(zhì)量WC (Kg)1732.50電梯平衡系數(shù)q的校核計算:= ( WC P )/ Q ×100%= (1732.501249.96)/1000×100%= 48.2%40% < 48.2% (電梯平衡系數(shù)q) <50%結(jié)論符合GB10058-1997 電梯技術(shù)條件和GB10060-1990 電梯安裝驗收規(guī)范中有關(guān)轎廂與對重裝置的平衡系數(shù)的要求。8 曳引力及曳引機選型計算8.1電梯曳引的校核計算 有關(guān)電梯曳引的要求：根據(jù)GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中9.3

31、，本類型乘客電梯的電梯曳引應滿足以下三個條件:(1) 轎廂裝載至125%額定載荷的情況下應保持平層狀態(tài)不打滑；(2) 必須保證在任何緊急制動的狀態(tài)下，不管轎廂內(nèi)是空載還是滿載，其減速度值不能超過緩沖器（包括減行程的緩沖器）作用時減速度的值；任何情況下，減速度不應小于0.5m/s2;(3) 當對重壓在緩沖器上而曳引機按電梯上行方向旋轉(zhuǎn)時，應不能提升空載轎廂；(4) 設計依據(jù)可按照GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中的附錄M。8.1.2 電梯曳引的校核計算：.1計算選用參數(shù)：本類型乘客電梯的曳引輪繩槽采用帶切口的半圓槽。表8.1中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表8.1參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)

32、值備注本類型電梯轎廂自重PKg1250電梯額定速度Vm/s1.00電梯平衡系數(shù)q%48額定載重量QKg1000電梯提升高度Hm9.75本類型電梯曳引鋼絲繩的倍率2采用鋼絲繩根數(shù)6本類型電梯采用鋼絲繩單位長度重量Kg/m0.222本類型電梯采用補償鏈根數(shù)0本類型電梯采用補償鏈單位長度重量Kg/m0本類型電梯采用隨行電纜根數(shù)1本類型電梯采用補償鏈單位長度重量Kg/m0.98自然對數(shù)的底e2.71828鋼絲繩在繩輪上的包角degree180rad3.1416曳引輪半圓槽開口角degree30曳引輪半圓槽下部切口角degree95重力加速度gm/s29.81根據(jù)GB7588-2003 電梯制造與安裝安

33、全規(guī)范的要求，曳引應滿足的計算條件：(1)在轎廂裝載和緊急制動條件時，曳引應滿足如下公式：其中：e 自然對數(shù)的底 f 鋼絲繩在繩槽中的當量磨擦系數(shù) 鋼絲繩在繩輪上的包角 T1,T2繩輪兩側(cè)的鋼絲繩分配的張力(2)在轎廂滯留條件時，曳引應滿足如下公式：其中：e 自然對數(shù)的底 f 鋼絲繩在繩槽中的當量磨擦系數(shù) 鋼絲繩在繩輪上的包角 T1,T2繩輪兩側(cè)的鋼絲繩分配的張力.3帶切口槽的半圓形繩槽當量摩擦系數(shù)的計算：(1)帶切口槽的半圓形繩槽當量摩擦系數(shù)可按如下公式計算： 其中： 下部切口角度值 槽的角度值磨擦系數(shù)= =1.972(2)摩擦系數(shù)可按如下公式計算：a. 在裝載工況條件下： =0.1b. 在

34、緊急制停條件下：=，其中v為轎廂額定速度下對應的繩速v=Rt×V=2×2.5=5.0 m/s，所以，=0.0833c. 在轎廂滯留工況條件下：=0.2(3)帶切口槽的半圓形繩槽當量摩擦系數(shù)的計算：a.在裝載工況條件下： f=1.972=1.972×0.1=0.1972b.在緊急制停條件下：f=1.972=1.972×0.06667=0.1643c.在轎廂滯留工況條件下：f=1.972=1.972×0.2=0.3944.4除轎廂、對重裝置以外的其它部件的懸掛質(zhì)量的計算：(1) 曳引鋼絲繩質(zhì)量的計算：曳引鋼絲繩質(zhì)量 =6×0.222

35、15;9.75×226 Kg(2) 補償鏈的懸掛質(zhì)量的計算：補償鏈懸掛質(zhì)量 =0 Kg(3) 隨行電纜的懸掛質(zhì)量的計算：隨行電纜的懸掛質(zhì)量 =1×0.98×9.75 / 24.8 Kg.5在轎廂裝載工況條件下的曳引校核計算：(1)當載有125額定載荷的轎廂位于最低層站時：a.=1263 Kgb.=865 Kgc.=e0.1972×3.1416=1.858d.=1.4601 < =1.858e.結(jié)論：在轎廂裝載工況條件下，當載有125額定載荷的轎廂位于最低層站時，曳引鋼絲繩不會在曳引輪上滑移，即不會打滑。(2)當載有125額定載荷的轎廂位于最高層站時

36、：a.=1252.4 Kgb.=878 Kgc.=e0.1972×3.1416=1.858d.=1.4264 < =1.858e.結(jié)論：在轎廂裝載工況條件下，當載有125額定載荷的轎廂位于最高層站時，曳引鋼絲繩不會在曳引輪上滑移，即不會打滑。.6在緊急制停工況條件下的曳引校核計算：(1)當載有100額定載荷的轎廂位于最低層站時：a.=11740 Nb.=8053 Nc.=e0.1643×3.1416=1.6756d.=1.4578 < =1.6756e.結(jié)論：在緊急制停工況條件下，當載有100額定載荷的轎廂位于最低層站時，曳引鋼絲繩不會在曳引輪上滑移，即不會打滑

37、。(2)當空載的轎廂位于最高層站時：a.=9059 Nb.= =5841 Nc.=e0.1643×3.1416=1.6756d.=1.5509 < =1.6756e.結(jié)論：在緊急制停工況條件下，當空載的轎廂位于最高層站時，曳引鋼絲繩不會在曳引輪上滑移，即不會打滑。.7在轎廂滯留工況條件下的曳引校核計算：(1) 本計算考慮的是當轎廂空載且對重裝置支撐在對重緩沖器上時的曳引校核。(2) 具體校核計算如下：a.=627.4 Kgb.=13 Kgc.=e0.3944×3.1416=3.4523d.=48.26 >=3.4523e.結(jié)論：當轎廂空載且對重裝置支撐在對重緩沖

38、器上時，在轎廂滯留工況條件下，曳引鋼絲繩可以在曳引輪上滑移，即打滑。結(jié)論符合GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中9.3的要求。8.2電梯曳引機的選型計算8.2.1 本類型電梯選用的曳引機為交流永磁同步無齒輪曳引機，其主要參數(shù)如表8.2：表8.2參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注曳引機型號PMS425.12AL-30曳引機額定轉(zhuǎn)速nr/min96曳引機額定輸出轉(zhuǎn)矩N.m800曳引機最大輸出轉(zhuǎn)矩N.m1300曳引機額定功率KW8曳引機額定電壓VAC360曳引機額定電流A19曳引機額定頻率FnHz60曳引輪節(jié)徑Dmm400電梯曳引比2:1曳引機額定效率%94曳引機工作制S5曳引機每小時起動次

39、數(shù)h-1180曳引機主軸最大允許負荷RmaxKg40008.2.2 有關(guān)電梯曳引機的選型的要求：(1) 根據(jù)曳引機有關(guān)額定參數(shù)所得電梯的運行速度與電梯額定速度的關(guān)系應滿足GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中12.6中電梯速度的要求，即：當電源為額定頻率，電動機施以額定電壓時，電梯的速度不得大于額定速度的105%，宜不小于額定速度的92%；(2) 電梯的直線運行部件的總載荷折算至曳引機主軸的載荷應不大于曳引機主軸最大允許負荷；(3) 曳引機的額定功率應大于其容量估算；(4) 電梯在額定載荷下折合電機轉(zhuǎn)矩應小于曳引機的額定輸出轉(zhuǎn)矩；(5) 電梯曳引電機起動轉(zhuǎn)矩應不大于曳引機的最大輸出轉(zhuǎn)

40、矩。 曳引機的選型計算：.1計算選用參數(shù)：本類型乘客電梯的曳引輪繩槽采用帶切口的半圓槽。表8.3中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表8.3參數(shù)名稱參數(shù)代號單位參數(shù)值備注本類型電梯轎廂自重PKg1250電梯額定速度Vm/s1.00電梯平衡系數(shù)q%48額定載重量QKg1000電梯提升高度Hm9.75本類型電梯曳引鋼絲繩的倍率（曳引比）2曳引鋼絲繩重量Kg26補償鏈懸掛重量Kg0隨行電纜懸掛重量Kg4.8電梯機械傳動總效率%73電機軸承摩擦系數(shù)0.04電機軸承處的軸半徑rmm82.5曳引輪及所有系統(tǒng)滑輪節(jié)徑Dmm400重力加速度gm/s29.81.2電梯額定速度的核算：(1) 電梯額定速度的核算的設定：當電

41、動機的輸入電源為額定頻率60Hz，電動機施以額定電壓360VAC時，電動機的額定轉(zhuǎn)速為96 r/min。(2) 電梯額定速度應為=1.005 m/s(3) 結(jié)論：符合本計算中(1)中的要求.3電梯的直線運行部件的總載荷折算至曳引機主軸的載荷的計算：(1) 電梯的直線運行部件的總載荷計算：電梯的直線運行部件的總載荷Rall = P+Q+（P+ q×Q）+Wr1+Wr2+Wr3= 1250+1000+（1250+0.48×1000）+26+0+4.8= 4010.8Kg(2) 電梯的直線運行部件的總載荷折算至曳引機主軸的載荷R = =2005.4Kg=19673N < R

42、max=4000Kg(3) 結(jié)論：符合本計算中(2)中的要求。.4曳引電機容量的估算：(1) 曳引電機的容量可按靜功率進行計算。(2) 曳引輪節(jié)徑線速度的計算：曳引輪節(jié)徑線速度VTR=2.01 m/s(3) 曳引電機的所需靜功率估算：曳引電機的所需靜功率N=7.02KWN=7.02KW < Pn=8KW(4) 結(jié)論： 符合本計算中(3)中的要求。.5電梯在額定載荷下的電機轉(zhuǎn)矩的核算：(1) 電梯的最大不平衡重量計算：電梯的最大不平衡重量Ts=P+Q+Wr1-（P+q×Q）-Wr2=1250+1000+26-（1250+0.48×1000）-0= 546 Kg(2) 電

43、梯在額定載荷下的電機轉(zhuǎn)矩計算：在此計算中，考慮導向輪、反繩輪及導軌與導靴的摩擦阻力和鋼絲繩的僵性阻尼，設效率為85%。電梯在額定載荷下的電機轉(zhuǎn)矩Ms= =630 N.m < Mn=800N.m(3) 結(jié)論：符合本計算中(4)中的要求。.6曳引電機起動轉(zhuǎn)矩的核算：(1) 摩擦轉(zhuǎn)矩的計算：摩擦轉(zhuǎn)矩Mf=32.46N.m(2) 加速轉(zhuǎn)矩的計算：a. 電梯直線運動部件換算至曳引輪節(jié)圓上的轉(zhuǎn)動慣量計算：電梯直線運動部件的轉(zhuǎn)動慣量J1=40.108 Kg.m2b. 旋轉(zhuǎn)運動部件的轉(zhuǎn)動慣量計算：以下表8.4為本類型電梯旋轉(zhuǎn)運動部件的轉(zhuǎn)動慣量計算表。表8.4旋轉(zhuǎn)運動部件名稱直徑（m）質(zhì)量（Kg）mD2（

44、Kg.m2）換算至曳引輪的mD2（Kg.m2）曳引機旋轉(zhuǎn)部件0.415224.3224.32導向輪 010.4528.328.32導向輪 020.32383.893.89轎底輪 010.32383.890.97轎底輪 020.32383.890.97對重滑輪0.4528.322.08mD240.56旋轉(zhuǎn)運動部件的轉(zhuǎn)動慣量J2= 6.76 Kg.m2c. 總轉(zhuǎn)動慣量的計算：總轉(zhuǎn)動慣量J=J1+J2=40.108+6.76=46.87 Kg.m2d. 最大起動角加速度的計算：(a) 轎廂的設計最大起動加速度a為0.85 m/s2(b) 曳引輪圓周處最大切向加速度a1=Rt×a=2

45、5;0.85=1.70 m/s2(c) 最大起動角加速度=8.5 1/s2e. 最大加速轉(zhuǎn)矩的計算：最大加速轉(zhuǎn)矩MD=J×=46.87×8.5=398.4 N.m(3) 曳引電機起動轉(zhuǎn)矩的計算曳引電機起動轉(zhuǎn)矩M=Ms+Mf+MD=630+32.46+398.4=1060.86 N.m < Mmax=1300 N.m且，M/Mn=1060.86/800=1.33，一般永磁同步無齒輪曳引機的最大轉(zhuǎn)矩與額定轉(zhuǎn)矩之比在2-2.5間，所以本類型電梯所選用的曳引電機容量已足夠了。(4) 結(jié)論：符合本計算中(5)中的要求。9 曳引繩安全系數(shù)及懸掛繩輪與曳引繩直徑比值計算9.1電梯曳

46、引繩安全系數(shù)的計算 有關(guān)電梯曳引繩安全系數(shù)的要求：根據(jù)GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中，本類型乘客電梯的電梯曳引繩安全系數(shù)應滿足以下要求:(5) 懸掛繩的安全系數(shù)應按GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范中的附錄N計算；(6) 對于用三根或三根以上鋼絲繩的曳引驅(qū)動電梯，其懸掛繩的安全系數(shù)不應小于12。本類型電梯采用6根8的鋼絲繩，所以其懸掛繩的安全系數(shù)不應小于12。(7) 曳引鋼絲繩的實際安全系數(shù)應不小于所計算的曳引繩最小安全系數(shù)。 電梯曳引繩安全系數(shù)的計算：.1計算選用參數(shù)：本類型乘客電梯采用采用6根8的鋼絲繩。表9.1中的參數(shù)為本計算選用參數(shù)。表9.1參數(shù)名稱參數(shù)代

47、號單位參數(shù)值備注本類型電梯轎廂自重PKg1250額定載重量QKg1000曳引比i2采用鋼絲繩根數(shù)6鋼絲繩自重Wr1Kg26見計算書.4中的計算鋼絲繩公稱直徑drmm8鋼絲繩最小破斷載荷NN33200曳引輪半圓槽開口角degree30曳引輪半圓槽下部切口角degree95曳引輪節(jié)圓直徑Dtmm400除曳引輪外所有滑輪的平均節(jié)圓直徑Dpmm380重力加速度gm/s29.81 曳引繩最小安全系數(shù)的計算(1) 根據(jù)GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范的要求，曳引繩最小安全系數(shù)應按下式進行計算：式中：Sf 安全系數(shù) Nequiv滑輪的等效數(shù)量 Dt 曳引輪直徑 dr鋼絲繩直徑(2) 滑輪的等效數(shù)量的計算：a. 曳引輪的等效數(shù)量Nequiv(t)的選用：根據(jù) GB7588-2003 電梯制造與安裝安全規(guī)范N.2.1條規(guī)定，對于105°的帶切口的半園槽，Nequiv(t)=6.7。b. 導向輪的等效數(shù)量Nequiv(p)的計算：(a) 引起簡單彎折的滑輪數(shù)量Nps=2(b) 引起反向彎折的滑輪數(shù)量Npr=2(c) 跟繩輪和滑輪直徑有關(guān)的系數(shù)Kp的計算：跟繩輪和滑輪直徑有關(guān)的系數(shù)Kp=（Dt /