蛇管冷卻機(jī)械攪拌裝置設(shè)計(jì)

1、攪拌裝置設(shè)計(jì)任務(wù)書一、 設(shè)計(jì)題目七水硫酸鋅冷卻攪拌結(jié)晶器設(shè)計(jì)。二、設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件(1)處理能力（1.9+0.01X）×105m3a 均相ZnSO4液體。注：X 代表學(xué)號(hào)最后兩位數(shù)(2)設(shè)備型式 機(jī)械攪拌蛇管冷卻結(jié)晶裝置。(3)操作條件飽和ZnSO4溶液溫度80，密度 ：=1.52 g/cm3比熱容，C = 0.842Kcal /(kg /)；溶液的初始濃度，0.876 kg （ZnSO4 ）/kg（H2O） ；冷卻至25時(shí)放入離心過濾機(jī)分離晶體，25溶解度0.580 kg（ZnSO4）/kg（H2O）冷卻時(shí)間4 小時(shí)。過程中有結(jié)晶析出, 結(jié)晶熱 qc=14.94 Kcal / k

2、g (ZnSO4 .7H2O ) ×采用蛇管冷卻，冷卻水進(jìn)口溫度20，出水口溫度30。忽略污垢及間壁熱阻。每年按300 天，每天24 小時(shí)連續(xù)攪拌。三、廠址：柳州地區(qū)。四、設(shè)計(jì)項(xiàng)目(1)設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介：對(duì)確定的工藝流程及設(shè)備進(jìn)行簡(jiǎn)要論述。(2)攪拌器工藝設(shè)計(jì)計(jì)算：確定攪拌功率及蛇管傳熱面積。(3)攪拌器、攪拌器附件、攪拌槽、蛇管等主要結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)計(jì)算。(4)主要輔助設(shè)備選型：冷卻水泵、攪拌電機(jī)等。(5)繪制攪拌器工藝流程圖及設(shè)備設(shè)計(jì)條件圖（3圖紙）。(6)對(duì)本設(shè)計(jì)評(píng)述。目錄攪拌裝置設(shè)計(jì)任務(wù)書I第一章設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介第二章 工藝流程圖及說明第三章工藝計(jì)算及主要設(shè)備的計(jì)算3.1確定數(shù)據(jù)3.2攪

3、拌槽的計(jì)算3.3攪拌器的選型：3.1.1 攪拌器的選型3.1.2.攪拌槳尺寸及安裝位置3.1.3. 攪拌器的附件及功率計(jì)算3.1.4蛇管規(guī)格的選擇3.2.1管外傳熱系數(shù)3.2.3總傳熱面積：3.3 泵的選型3.3.4支座的選擇第四章 總熱量的衡算第五章 物料衡算第六章 計(jì)算結(jié)果列表第七章 設(shè)計(jì)評(píng)論第八章 附圖第九章 主要符號(hào)列表第十章參考文獻(xiàn) 第一章設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介 攪拌設(shè)備在石油、化工、食品等工業(yè)生產(chǎn)上應(yīng)用范圍很廣，尤其在化工工業(yè)中，很多的化工生產(chǎn)或多或少的在應(yīng)用著攪拌操作，化學(xué)工藝過程的種種物理過程和化學(xué)過程，往往要采用攪拌操作才能達(dá)到好的效果，攪拌設(shè)備在許多場(chǎng)合是用作反應(yīng)器，而帶攪拌的反應(yīng)器

4、則以液相物料為特征，有液-液、液-固、液-氣等相反應(yīng)。攪拌的目的：1.使互不相溶液體混合均勻 2.使氣體在液體中充分分散，強(qiáng)化傳質(zhì)或化學(xué)反應(yīng)3.制備均勻懸浮液，促使固體加速溶解、浸取或發(fā)生液-固反應(yīng)4.強(qiáng)化傳熱，防止局部過熱或過冷。不同的攪拌目的，攪拌 效果具有不同的表示方法。攪拌操作分為機(jī)械攪拌和氣流攪拌。氣體攪拌是利用氣體鼓泡通過液體層，對(duì)液體產(chǎn)生攪拌作用。相對(duì)于機(jī)械攪拌作用相比，僅通過氣泡對(duì)液體進(jìn)行攪拌是比較弱的，所以在 工業(yè)生產(chǎn)中大多數(shù)的攪拌屬于機(jī)械攪拌，本實(shí)驗(yàn)要求的就是機(jī)械攪拌設(shè)備的設(shè)計(jì)。蛇管冷卻攪拌是運(yùn)用攪拌器將攪拌槽中的反應(yīng)物料攪拌均勻，同時(shí)可以將物料的熱量均勻分布，并運(yùn)用蛇管作

5、為冷卻裝置，使攪拌槽中的物料液保持在一定的溫度下，保持一個(gè)良好的反應(yīng)環(huán)境。此次設(shè)計(jì)中選用的攪拌器為渦輪平葉攪拌器，其特點(diǎn)是在物料黏度不大的物料中攪拌所消耗的功率較小，可以減小能量的損耗：而選用蛇管傳熱是因?yàn)樯吖艹两谖锪现?，熱量損失小，傳熱效果好。排列密集的蛇管起到導(dǎo)流筒和擋板的作用。冷凝劑選用冷卻水，是由于其傳熱效率好而且易于得到，傳熱后冷卻水可直接排放而不會(huì)對(duì)環(huán)境造成污染，總體操作也較為簡(jiǎn)便。1.1攪拌器的選型攪拌器主要類型有：槳式、開啟渦輪式、圓盤渦輪式、推進(jìn)式、框式、螺帶式、三葉后掠式等，攪拌器的選用應(yīng)滿足以下要求：保證物料的混合均勻，功率消耗最少，所需費(fèi)用最低，操作方便，易于制造和維

6、修。 由于此攪拌槽中所攪拌的溶液為低粘度均相流體，攪拌時(shí)，由于其循環(huán)容易，消耗功率小，因此采用渦輪平葉攪拌器。1.2攪拌器的安裝及組成選擇攪拌器的上方可用機(jī)械密封，易維護(hù)、檢修、壽命長(zhǎng)。攪拌器的安裝高度應(yīng)有利于底部出料，使攪拌器的出料口出的物料得到充分的攪拌，使輸料管路通暢。攪拌罐由攪拌罐體、攪拌罐蓋、攪拌器、支撐、傳動(dòng)裝置、軸封裝置等組成，還可根據(jù)工藝要求配置加熱裝置或冷卻裝置。攪拌罐體、攪拌罐蓋、攪拌器、軸封等選用材料可根據(jù)工藝要求選用碳鋼或不銹鋼等材料來制作。攪拌罐蓋上部配備的傳動(dòng)裝置（電機(jī)或減速器），有傳動(dòng)軸驅(qū)動(dòng)攪拌罐內(nèi)的攪拌器。軸封裝置可采用機(jī)械或填料等多種形式1.3電動(dòng)機(jī)的選型電機(jī)

7、功率選用應(yīng)滿足攪拌器運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)功率與轉(zhuǎn)動(dòng)系統(tǒng)，軸封系統(tǒng)功率損失的要求，還要考慮到有時(shí)在攪拌過程中會(huì)出現(xiàn)不利的條件導(dǎo)致功率過大。1.4密封裝置的選擇用垂直于軸的密封轉(zhuǎn)軸的機(jī)械密封裝置。與填料密封相比，機(jī)械密封是一種功耗小，泄漏率低，密封性能可靠，使用壽命長(zhǎng)的轉(zhuǎn)軸密封形式。1.5選擇冷凝類型 在工業(yè)生產(chǎn)過程中，當(dāng)需要的傳熱面積較大，而夾套傳熱在允許的反應(yīng)時(shí)間內(nèi)尚不能滿足要求時(shí)，或是殼體內(nèi)襯有橡膠、耐火磚等隔熱材料而不能采用夾套傳熱時(shí)，可采用蛇管傳熱。蛇管沉浸在物料中，熱量損失小，傳熱效果好。排列密集的蛇管起到導(dǎo)流筒和擋板的作用。蛇管中對(duì)流傳熱系數(shù)較直管大，但蛇管過長(zhǎng)時(shí)，管內(nèi)流體阻力較大，能量消耗多，因

8、此，蛇管不宜過長(zhǎng)。1.6泵的選擇泵的選型的重要依據(jù)是：工藝裝置生產(chǎn)中，要求泵輸送介質(zhì)的額定流量不小于裝置的最大流量，或取正常流量的1.1-1.5倍；進(jìn)口壓力和出口壓力：進(jìn)口介質(zhì)溫度；操作狀態(tài)為連續(xù)操作或間歇操作；裝置氣蝕余量。根據(jù)本設(shè)計(jì)的均相料液和冷卻用水的粘度，要求的流量和估算的揚(yáng)程，我們選用的離心泵為：料液泵型號(hào)選IS80-50-200型離心泵 ,冷水泵型號(hào)選IS80-50-200離心泵1.7支座的選擇立式安裝的反應(yīng)釜最常用的支座為耳式支座，標(biāo)準(zhǔn)耳式支座（JB/T4725-92），分為A和B型兩種。當(dāng)設(shè)備需要保溫或直接支承載在樓板上時(shí)選用B型，否則選擇A型。本次設(shè)計(jì)選用B型耳式支座。由于每

9、臺(tái)反應(yīng)釜常用4個(gè)支座，所以再根據(jù)所要支撐的重量選擇合適的允許載荷。1.8管子的選擇化工廠中介質(zhì)的流體流動(dòng)，大多數(shù)為湍流。當(dāng)輸送的流體流量一定時(shí)，管徑的大小直接影響經(jīng)濟(jì)效果，管徑小，流體流速大，管徑壓降大，從而增加流體輸送機(jī)械的動(dòng)力操作費(fèi)用；反之，管徑大，雖然動(dòng)力操作費(fèi)用減少，但管路的建造維修費(fèi)用則增加。管徑的大小，依據(jù)化工生產(chǎn)中可能出現(xiàn)的最大流量、介質(zhì)的推薦流速和壓力降來確定。1.9封頭的選擇封頭是壓力容器必不可少的重要組成部分，封頭分為半圓形封頭、標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭、蝶形封頭、球冠形封頭4種，以內(nèi)徑和外徑為基準(zhǔn)來確定封頭的高度。封頭的選取主要看是否符合生產(chǎn)的需求。第2章 工藝流程圖及說明流程說明

10、： 飽和硫酸鋅原料液經(jīng)過泵的輸送到達(dá)攪拌釜，進(jìn)行攪拌；水經(jīng)過離心泵有儲(chǔ)水池到攪拌釜周圍，對(duì)正在攪拌的原料液進(jìn)行冷卻處理。經(jīng)過攪拌冷卻后的物料，從出料口出來，然后對(duì)其進(jìn)行結(jié)晶，得到七水硫酸鋅晶體。第三章工藝計(jì)算及主要設(shè)備的計(jì)算3.1確定數(shù)據(jù)飽和硫酸鋅溶液定性溫度選進(jìn)出口的平均溫度（80+25）/2=55比熱容：C=962J /(kg /)導(dǎo)熱系數(shù)：=0.61 W(m·)平均密度：958.5 gcm3粘度3.12 X10-2Pa·s冷卻水定性溫度選進(jìn)出口的平均溫度(20+30)/2=25查物性手冊(cè)【化工原理】上冊(cè) 物性參數(shù)如下： 比熱容：Cp=4.179×10

11、79;KJ(kg·)導(dǎo)熱系數(shù)：=0.608 W(m·)平均密度：997.03kgm3粘度0.9029×10-3 Pa·s3.2攪拌槽的計(jì)算罐體的尺寸包括內(nèi)徑Di、高度H、容積V及壁厚n罐體的長(zhǎng)徑比大小對(duì)攪拌功率產(chǎn)生影響。由于攪拌器槳葉直徑與攪拌罐內(nèi)徑通常有一定比例范圍，如果長(zhǎng)徑比減小，即高度減小而直徑增大，攪拌槳葉直徑也增大，在固定的攪拌軸轉(zhuǎn)速下，攪拌器功率與槳葉直徑的5次方成正比，故罐體長(zhǎng)徑比減小時(shí)，攪拌器功率增加。因此，為減小攪拌器功率，長(zhǎng)徑比可取大一些。罐體的長(zhǎng)徑比還對(duì)夾套傳熱產(chǎn)生影響。當(dāng)容積一定時(shí)，長(zhǎng)徑比越大，則罐體盛料部分表面積越大，傳熱表面距

12、罐體中心越近，無聊溫度梯度越小越有利于提高傳熱效果。因此從傳熱角度考慮長(zhǎng)徑比可取大一些。此外，某些物料的攪拌反應(yīng)過程對(duì)罐體長(zhǎng)徑比有特殊要求。例如發(fā)酵罐，為了使通入罐內(nèi)的空氣與發(fā)酵液有充分的接觸時(shí)間，需要有足夠的液位高度，一般希望長(zhǎng)徑比取得大一些。根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，幾種攪拌反應(yīng)器罐體的長(zhǎng)徑比如下表種類設(shè)備內(nèi)物料類型H/Di一般攪拌器液-固相或液-液相物料11.3氣-液相物料12發(fā)酵罐類1.72.5罐體全容積V與操作時(shí)物料容積的關(guān)系為： 式中為裝料系數(shù)，通常取=0.60.85。如果物料易氣泡或呈沸騰狀態(tài)，應(yīng)取低值，如果反應(yīng)平穩(wěn)，則取高值。 取 則 罐體直徑和高度在確定了罐體的、之后，先忽略罐底封頭容積

13、，則可以認(rèn)為 故 算出圓整成標(biāo)準(zhǔn)直徑，并按下式得罐體的高度取為1.3則圓整后的 式中：為封頭容積。計(jì)算出圓整，然后校核、 大致符合要求即可選用標(biāo)準(zhǔn)封頭：圓整后得： 基本符合要求，故罐體的尺寸為： 設(shè)計(jì)要求：工作壓力為常壓，選取16低合金鋼制成的罐體。取設(shè)計(jì)壓力根據(jù)化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)（ 化學(xué)工業(yè)出版社）表9-4碳素鋼、普通低合金鋼鋼板的許用應(yīng)力，得5516的許用應(yīng)力為 采用單面焊接局部探傷，攪拌反應(yīng)器厚度計(jì)算：取鋼板和厚度偏差 腐蝕裕量故名義厚度3.3攪拌器的選型：3.1.1 攪拌器的選型選用渦輪式攪拌，取 所以d=D/3=5/3=1.67m b=d*0.2=0.334m 取 則轉(zhuǎn)速 靜液面高度：

14、靜液面高度與罐內(nèi)徑之比：故只需安裝一個(gè)攪拌器加上安全系數(shù)15% 轉(zhuǎn)速取由公式： 流體屬于湍流，符合傳熱要求當(dāng)時(shí)與雷諾數(shù)無關(guān) 3.1.2.攪拌槳尺寸及安裝位置攪拌器為六片平直葉圓盤渦輪式。由化工手冊(cè)計(jì)算的：（1） 葉輪為透平式，有六個(gè)平葉，安裝在直徑s=0.5m的中心圓片上（2） 葉輪直徑D=1/3=（3） 葉輪距槽底的高度 （4） 葉片寬度（5） 葉片長(zhǎng)度（6） 液體深度（7） 擋板數(shù)=6，垂直安裝在槽壁上并從槽底延伸到液面上（8） 擋板寬度3.1.3. 攪拌器的附件及功率計(jì)算 為了消除可能的打旋現(xiàn)象，強(qiáng)化傳熱，安裝6塊寬度為，即0.5m的擋板。全擋板條件判斷如下：因0.379>0.35

15、 因此符合全擋板條件。由于雷諾數(shù)值很大，處于湍流區(qū)， 蛇管雖成盤管狀，但它對(duì)液體的控制作用較小，因此，安裝擋板，以消除打旋現(xiàn)象。功率計(jì)算需要知道臨界雷諾數(shù)查資料的=14六片平直葉渦輪槳葉的寬度b=0.334m，槳葉數(shù)z=6 軸功率：4/電機(jī)功率：同軸： 三角皮帶： 安全系數(shù)取23這里取=2同軸傳動(dòng)故所需電機(jī)理論功率所以根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)電機(jī)選用電機(jī)功率為：335KW（以上公式出處混合設(shè)備設(shè)計(jì)）3.1.4蛇管規(guī)格的選擇蛇管內(nèi)徑：蛇管內(nèi)體積流量 為蛇管內(nèi)體流速 已知體積流量：蛇管一般的流速范圍是1.53m/s，當(dāng)=1.5m/s時(shí), ;當(dāng)=3.0m/s時(shí); ,所以根據(jù)管子規(guī)格選:762.5mm的蛇管?？倐?/p>

16、熱的校正 實(shí)際傳熱面積與理論傳熱面積存在偏差，只要由于蛇管內(nèi)外傳熱系數(shù)及蛇管材料不同引起的，所以要對(duì)其校正。蛇管內(nèi)外側(cè)換熱系數(shù)的計(jì)算 蛇管內(nèi)側(cè)換熱系數(shù):管內(nèi)換熱系數(shù), W/(m·)；管內(nèi)流體的導(dǎo)熱系數(shù)，； 普朗特?cái)?shù)，管內(nèi)經(jīng)，m；蛇管圈直徑，m；管內(nèi)流體雷諾數(shù)。3.2總傳熱面積的計(jì)算3.2.1管外傳熱系數(shù)料液的傳熱系數(shù)，W/(m·)；槽內(nèi)徑，m；Pr普蘭特?cái)?shù)，；料液導(dǎo)熱系數(shù)，；Cp料液比熱容，；計(jì)算時(shí)，由于壁溫通常較難測(cè)定，在未知壁溫的情況下可采用下列近似值計(jì)算：當(dāng)液體被冷卻時(shí)=0.95；當(dāng)液體被加熱時(shí)=1.05 3.2.2總傳熱系數(shù)3.2.3總傳熱面積：蛇管中心圓的直徑;由

17、于單層蛇管的螺距不小于2.5倍管外徑。所以根據(jù)具體情況取螺距s=6.25d0 =6.25×0.071=0.444m 每圈蛇管長(zhǎng)度（以斜面長(zhǎng)度表示）：蛇管數(shù)：蛇管長(zhǎng)度：蛇管的圈數(shù)：；每組蛇管高度：需要移走的熱量為：Q=252.397+335=587.397KW3.3 泵的選型 輸料泵的選型計(jì)算：由則取d=65mm，管路702.5mm；取=0.2全管路設(shè)計(jì)中有3個(gè)90°彎頭，=0.75;一個(gè)全開閥，=0.17；管長(zhǎng)L=5+3=8（m）m罐內(nèi)壓強(qiáng)計(jì)算：P1罐內(nèi)壓強(qiáng)，Pa；H液靜液面高度，mr重度，kg/（m2·s2），（m是均相液體密度，kg/m3）。由機(jī)械能守恒得：根

18、據(jù)GB/T中有，標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭中，當(dāng)以攪拌槽內(nèi)徑為基準(zhǔn)時(shí)，則按公式：則z2取1.2m，he=9.13（m）Q=0.00498m3/s=4.98L/s選擇IS80-50-200型離心泵較合適,he=12.5m，Q=6.94L/s n=1450r/min 冷水泵的選型計(jì)算：流體流經(jīng)螺旋管的摩擦壓力降計(jì)算：Pf螺旋管摩擦壓力降，kPa；fC,C_螺旋管摩擦系數(shù)；k0螺旋管出口連接管口的阻力系數(shù)，如果出口管口直接與螺旋管相切連接，則滯流時(shí)k=0.5，湍流時(shí)k=0.1；u流體平均流速，m/s；流體密度，kg/m3；LC螺旋管長(zhǎng)度，m；d1蛇管內(nèi)徑，m；DC蛇管圈直徑（以管中心為準(zhǔn)），m；S螺距（以管中心

19、為準(zhǔn)），m；n螺旋管圈數(shù)。管內(nèi)靜壓力降計(jì)算：Ps靜壓力降，kPa；z1，z2管道出口端，進(jìn)口端的標(biāo)高，m；流體密度，kg/m3；g重力加速度，9.81m/s2；速度壓力降 速度壓力降，kpa；u1，u2出口端，進(jìn)口端的流體流速，m/s；根據(jù)有關(guān)內(nèi)體積流量Vs=6.058L/s，管路所需的壓頭He總=9.13+1=10.13m，選擇IS80-50-200離心泵（流量為6.94L/s，揚(yáng)程H為12.5m ,n=1450r/min）（以上公式出自化工原理上冊(cè)和混合設(shè)備設(shè)計(jì)）3.3.4支座的選擇蛇管內(nèi)的總體積：蛇管內(nèi)總體積：蛇管內(nèi)水的質(zhì)量：m=V=997.03×6.058X10-3=6.04

20、Kg蛇管內(nèi)液體的載荷Q1：Q1=gm=9.81×6.04=59.25N罐內(nèi)的質(zhì)量流速ms:ms=958.5×129000/（300×24×3600）=4.77Kg/s則罐內(nèi)液體的質(zhì)量m2:m2=mst1=4.77×4×3600=68688Kg則罐內(nèi)液體的載荷Q2：Q2=gm2=9.81×68688 N=673.829KN經(jīng)估算蛇管和反應(yīng)釜內(nèi)材料及儀器的質(zhì)量大約為50KN，立式安裝的反應(yīng)釜最常用的支座為耳式支座。每臺(tái)反應(yīng)釜用4個(gè)支座。所以選擇JB/T4725-95，耳座B7，每個(gè)支座允許載荷200KN，所以查化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)課

21、程設(shè)計(jì)指導(dǎo)附表4-9。第四章 總熱量的衡算 已知（公式出處化工原理上冊(cè)）需要移走的熱量為：傳熱面積的衡算總傳熱系數(shù) 總傳熱面積： 需要移走的熱量為：（以上公式出自化工原理上冊(cè)）第五章 物料衡算 對(duì)于形成溶劑化合物的結(jié)晶過程，由于溶劑化合物帶出的溶劑不再存在于母液中，而該溶劑中原來溶有的溶質(zhì)也必然全部結(jié)晶出來。（公式出處化工原理下冊(cè)） 此時(shí)，溶質(zhì)的衡算式為： 溶液的初始組成：C1=0.876kg(ZnSO4)/kg(H2O) 母液在25時(shí)的濃度：C2=0.580kg（ZnSO4)/kg(H2O) 原料液中的含水量:=0.533×17.92=9.55kg/h 摩爾質(zhì)量比 結(jié)晶熱qc=14

22、.94Kcal/kg=6.251×104J/kg=62.51KJ/kg 溶液Cp=962J/(kg.)=0.962KJ/(kg.) 常壓下水的汽化熱：rs=2435.0KJ/kg 所以： 第六章 計(jì)算結(jié)果列表項(xiàng)目符號(hào)單位設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果攪拌罐物料容積V0m371.67罐體全容積Vm395.56圓整后標(biāo)準(zhǔn)直徑Dim5攪拌罐的高度Hm5筒體的體積V筒體m98.13實(shí)際裝填系數(shù)0.73攪拌器直徑dm1.67bm0.334靜液面高度Hm3.58轉(zhuǎn)速nr/s 80雷諾數(shù)Re181362.8攪拌器的附件擋板的寬度Wm0.5渦輪槳葉寬度bm0.334槳葉長(zhǎng)度Lm0.418液體深度H1m5葉輪距槽底的高

23、度Hm1.67渦輪槳葉數(shù)z個(gè)6系數(shù)A29.57系數(shù)B1.48P1.30Np3.57軸功率Nkw167.07電機(jī)功率Pmkw335蛇管規(guī)格體積流量Vsm3/s6.058×10-3最小流速的直徑d1m0.0717最大流速的直徑d2m0.0507蛇管規(guī)格mm76×2.5管內(nèi)普朗特?cái)?shù)Pr6.204管內(nèi)流速V1m/s1.53蛇管圈直徑Dcm4管雷諾數(shù)R119961.6內(nèi)傳熱系數(shù)1W/(m*°C)5261.88管外普朗特?cái)?shù)Pr181.106外傳熱系數(shù)2W/(m*°C)1245.25蛇管數(shù)m1蛇管長(zhǎng)度Lm47.52蛇管圈數(shù)n0圈4每組蛇管高度Hm1.776泵的選型輸料

24、泵的流速V0m3/s0.00498泵的直徑dm0.065雷諾數(shù)Re4755.33管路型號(hào)mm70×2.5揚(yáng)程hem9.13流量QL/s4.98離心泵IS80-50-200冷水泵螺旋管長(zhǎng)度Lcm25.15內(nèi)體積流量VsL/s1.53壓頭揚(yáng)程Hem10.13離心泵型號(hào)IS80-50-200熱量衡算質(zhì)量流量WKg/s17.92傳遞熱量Qkw587.397總傳熱系數(shù)Kw/m3/k1006.95算術(shù)平均溫差tm°C54.85總傳熱面積Am210.6質(zhì)量衡算溶劑蒸發(fā)量V0.0693結(jié)晶產(chǎn)量GKg10.607第7章 設(shè)計(jì)評(píng)論 通過這次課程設(shè)計(jì)，讓我們學(xué)到了化工設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)知識(shí)、設(shè)計(jì)方法和基本流程，同時(shí)也加強(qiáng)了我們的動(dòng)手、思考和解決問題的能力。兩周的課程設(shè)計(jì)，我們經(jīng)歷了一開始的茫然、毫無頭緒到瘋狂的查閱資料到大致的設(shè)計(jì)思路的形成再到真正的設(shè)計(jì)計(jì)算最后檢查整