攪拌機(jī)的傳動裝置

1、目錄第一章 設(shè)計題目、任務(wù)及具體作業(yè)3一、設(shè)計題目3二、設(shè)計任務(wù)3三、具體作業(yè)3第二章 確定傳動方案4第三章 選擇電動機(jī)6一、選擇電動機(jī)類型和結(jié)構(gòu)形式6二、選擇電動機(jī)的容量6三、確定電動機(jī)的轉(zhuǎn)速6四、傳動裝置的總傳動比7五、傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)7六、各軸的轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩8第四章 齒輪設(shè)計9一、選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)9二、按齒面接觸強(qiáng)度計算9三、按齒根彎曲強(qiáng)度計算12四、幾何尺寸計算14五、驗(yàn)算15六、各齒輪主要的相關(guān)參數(shù)15第五章 軸的設(shè)計16一、高速軸16二、中速軸17三、低速軸19第六章 鍵的設(shè)計選擇24一、輸入軸上的鍵選擇24二、 中間軸上的鍵的選擇24三、 輸出軸上的

2、鍵的選擇24第七章 軸承的選擇25一、 輸入軸的軸承的選擇25二、 中間軸的軸承的選擇25三、 輸出軸的軸承的選擇25第八章 箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計26一、箱體的結(jié)構(gòu)26二、箱體上附件的設(shè)計27第九章 設(shè)計小結(jié)30第十章 主要參考文獻(xiàn)31第一章 設(shè)計題目、任務(wù)及具體作業(yè)一、設(shè)計題目用于攪拌機(jī)的傳動裝置,傳動裝置簡圖(如圖1-1所示)。圖1-1 傳動裝置簡圖1. 工作條件：單班制工作，空載啟動，單向、連續(xù)運(yùn) 轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)，工作環(huán)境灰塵較大。2. 原始數(shù)據(jù)：傳動裝置輸出轉(zhuǎn)矩T: 3. 傳動裝置輸出轉(zhuǎn)速n: 4. 使用期限 ：工作期限為八年。5. 生產(chǎn)批量及加工條件：小批量生產(chǎn)。二、設(shè)計任務(wù)1. 選擇電動機(jī)

3、型號；2. 設(shè)計減速器；3. 選擇聯(lián)軸器。三、具體作業(yè)1. 減速器裝配圖一張；2. 零件工作圖二張（大齒輪，輸出軸）；3. 設(shè)計說明書一份.第二章 確定傳動方案傳動方案反映的是運(yùn)動和動力傳動路線和各部件的組成和聯(lián)系關(guān)系。合理的傳動方案首先要滿足機(jī)器的功能要求，例如：傳遞功率的大小、轉(zhuǎn)速和運(yùn)動方式。此外還要適應(yīng)工作條件（工作場地、環(huán)境、工作制度等），滿足工作的可靠、結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊要、傳動效率高、使用便利、工藝性和經(jīng)濟(jì)性合理等要求。根據(jù)機(jī)器的功能要求以及傳動比大小，擬定以下幾種傳動方案：一、采用二級圓柱直齒輪減速器（如圖21所示）圖21 二級圓柱直齒輪減速器該減速器的特點(diǎn)是：適于繁重及惡劣條件下

4、長期工作，使用維護(hù)方便，但結(jié)構(gòu)尺寸較大。二、采用一級蝸桿減速器（如圖22所示）圖22 一級蝸桿減速器 該減速器的特點(diǎn)是：結(jié)構(gòu)緊湊、簡單，加工裝配方便，但傳動效率較低，在長期連續(xù)使用時就不經(jīng)濟(jì)，適用于載荷較小、間歇工作的場合。三、采用二級圓錐圓柱齒輪加帶傳動（如圖23所示）圖23 二級圓錐圓柱齒輪加帶傳動 該減速器的特點(diǎn)是：減速器內(nèi)部結(jié)構(gòu)簡單，易于加工安裝，尺寸較小，但外部由于加上一級帶傳動而使尺寸明顯增大，使整體尺寸比較大。最優(yōu)方案的選擇經(jīng)過各方面的綜合考慮，選擇方二級圓柱直齒輪減速器.第三章 選擇電動機(jī)一、選擇電動機(jī)類型和結(jié)構(gòu)形式電動機(jī)的類型和結(jié)構(gòu)形式是通過電源、工作條件和載荷等特點(diǎn)來選擇的

5、。對于攪拌機(jī)來說選擇Y系列電動機(jī)，主要用于不易燃、不易爆、無腐蝕性氣體的場合，以及具有良好啟動性能的場合。電動機(jī)的結(jié)構(gòu)選擇開啟式。二、選擇電動機(jī)的容量按照給定的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)：輸出轉(zhuǎn)速為，輸出轉(zhuǎn)速為，則工作所需的功率為由設(shè)計為二級圓柱直齒輪減速傳動，則設(shè)計使用以下零件以及零件的傳動效率如下：8級精度的一般圓柱齒輪（油潤滑） 0.97 深溝球軸承 （稀油潤滑） 0.99 彈性聯(lián)軸器 0.99 則電動機(jī)至動作機(jī)之間傳動的總效率為工作機(jī)實(shí)際所需要的電動機(jī)輸出功率為由所選的電動幾的額定功率應(yīng)等于或大于所需要的功率，選用Y801-2，額定功率為0.75，滿載轉(zhuǎn)速2825。三、確定電動機(jī)的轉(zhuǎn)速按照工作機(jī)轉(zhuǎn)速要求

6、和傳動機(jī)構(gòu)的合理傳動比范圍則電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為所以選用額定功率3000的電動機(jī).選用Y801-2電動機(jī)。四、傳動裝置的總傳動比傳動裝置的總傳動比應(yīng)傳動裝置的各級傳動比，由展開式二級圓柱齒輪減速器高速級傳動比為 取，有，則，。即高速減速的傳動比為，低速傳動比為。二級圓柱齒輪減速器單級減速器的傳動比，均在此范圍內(nèi)，所以傳動比適合。五、傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)0軸（電動機(jī)軸）轉(zhuǎn)速 功率 轉(zhuǎn)矩 1軸（高速軸）轉(zhuǎn)速 功率 轉(zhuǎn)矩 2軸（中速軸）轉(zhuǎn)速 功率 轉(zhuǎn)矩 3軸（低速軸）轉(zhuǎn)速 功率 轉(zhuǎn)矩 4軸（輸出軸）轉(zhuǎn)速 功率 轉(zhuǎn)矩 六、各軸的轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩表3-1 各軸的轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩軸0軸1軸2軸3軸4

7、軸轉(zhuǎn)速n（r/min）28252825602.35179.8179.8功率P(Kw)0.5670.5640.5370.5100.490轉(zhuǎn)矩T(Nm)1.9471.9078.51427.0926.00第四章 齒輪設(shè)計一、選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)1. 齒輪類型按傳動方案，選用直齒圓柱齒輪傳動2. 齒輪精度等級攪拌機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用8級精度等級。3. 齒輪材料選擇由機(jī)械設(shè)計（表101），選擇小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS；大齒輪材料為45號鋼，硬度為240HBS。二者材料硬度差為40HBS。4. 齒輪齒數(shù)選擇小齒輪齒數(shù)高速軸齒數(shù)為，中速軸齒數(shù)為,則大齒輪的

8、齒數(shù)高速軸齒數(shù)為,??；中速軸齒數(shù)為,取。二、按齒面接觸強(qiáng)度計算由設(shè)計計算公式（10-9a）進(jìn)行計算即1. 確定公式中的各計算數(shù)值A(chǔ). 試選擇載荷系數(shù)B. 計算高速軸小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩C. 由表10-7選取齒寬系數(shù)D. 由表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)E. 由表10-21d按齒面硬度查得小齒輪接觸強(qiáng)度極限 為，大齒輪的接觸強(qiáng)度極限為。F. 由式10-13計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) G. 由圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù) H. 計算接觸疲勞許用應(yīng)力，取失效概率為1%，安全系數(shù)，由式（10-12）得2. 相關(guān)計算1)、 高速軸的相關(guān)計算A. 計算高速軸小齒輪分度圓直徑，代入中較小值B. 計算圓周速度C. 計

9、算齒寬D. 計算齒寬與齒高之比模數(shù) 齒高 齒寬與齒高之比 E. 計算載荷系數(shù)根據(jù)，齒輪為8級精度，由圖10-8查得動載荷系數(shù)；直齒輪，假設(shè),由表10-3查得；由表10-2查得使用系數(shù)；由表10-4查得8級精度小齒輪相對支承非對稱布置時， 代入數(shù)據(jù)得，由，查圖10-13得,故載荷系數(shù)F. 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所計算得的分度圓直徑,由式10-10a得G. 計算模數(shù)2)、 低速軸的相關(guān)計算A. 計算低速軸小齒輪分度圓直徑，代入中較小值B. 計算圓周速度C. 計算齒寬D. 計算齒寬與齒高之比模數(shù) 齒高 齒寬與齒高之比 E. 計算載荷系數(shù)根據(jù)，齒輪為8級精度，由圖10-8查得動載荷系數(shù)；直齒輪假設(shè),由表

10、10-3查得；由表10-2查得使用系數(shù)；由表10-4查得8級精度小齒輪相對支承非對稱布置時，代入數(shù)據(jù)得，由，查圖10-13得,故載荷系數(shù)F. 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所計算得的分度圓直徑,由式10-10a得G. 計算模數(shù)三、按齒根彎曲強(qiáng)度計算由式10-5得彎曲強(qiáng)度設(shè)計公式為1. 高速軸的齒根彎曲強(qiáng)度計算1)、 確定公式中的各計算值A(chǔ). 由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限B. 由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)，C. 計算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)，由式10-12得D. 計算載荷系數(shù)KE. 查取齒數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù)由表10-5查得 ； F. 計算大小齒輪的并加以

11、比較2)、 設(shè)計計算對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算的模數(shù)大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的計算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要是取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑有關(guān)，可以取彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)，由于要求模數(shù)，所以取模數(shù)。按接觸強(qiáng)度計算的分度圓直徑，算出小齒輪的齒數(shù)由生產(chǎn)批量及加工條件為小批量生產(chǎn)，所以齒數(shù)最適宜，則取，大齒輪齒數(shù)，取。2. 低速軸的齒根彎曲強(qiáng)度計算1)、 確定公式中的各計算值A(chǔ). 由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的彎曲強(qiáng)度極限B. 由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)，C. 計算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)，由式10

12、-12得D. 計算載荷系數(shù)KE. 查取齒數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù)由表10-5查得 ； F. 計算大小齒輪的并加以比較2)、 設(shè)計計算對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算的模數(shù)大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度的計算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要是取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑有關(guān)，可以取彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)，由于要求模數(shù)，所以取模數(shù)。按接觸強(qiáng)度計算的分度圓直徑，算出小齒輪的齒數(shù)由生產(chǎn)批量及加工條件為小批量生產(chǎn)，所以齒數(shù)最適宜，則取，大齒輪齒數(shù)。四、幾何尺寸計算1. 計算分度圓直徑2. 計算中心矩3. 計算齒輪寬度，取，取，五、驗(yàn)算，合適，合適六、各齒輪主要的相關(guān)參數(shù)表

13、4-1 各齒輪主要的相關(guān)參數(shù)齒輪1齒輪2齒輪3齒輪4模數(shù)1.51.51.51.5齒數(shù)20942171分度圓直徑3014131.5106.5齒輪寬度35303732齒根圓直徑26.25137.2527.75102.75第五章 軸的設(shè)計一、高速軸1、 高速軸上的功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速 功率 轉(zhuǎn)矩 2、 求作用在齒輪上的力圓周力 徑向力 3、 初步確定軸的最小直徑選取軸的最小直徑，選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)表15-3取，于是得為了使所選的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時選聯(lián)軸器的型號。聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩，由表14-1，考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，故取，則按照計算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查

14、表GB4323-84選用TL2型彈性柱塞聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為31500，半聯(lián)軸器的孔徑，故取，半聯(lián)軸器的長度為32，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度4、 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計A. 根據(jù)軸向定位的要求確定軸各段直徑長度為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求A-B軸段右端需制出軸肩，故B-C段的直徑；左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑；半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度，為了保證軸端擋圈壓在半聯(lián)軸器上而不是壓在軸的端面上，故A-B的長度比略短一點(diǎn)，取B. 初步選擇滾動軸承。因?yàn)檩S承同時受有軸向力的作用，故選用深溝球軸承，參照工作要求并根據(jù)，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選定0基本游離組標(biāo)準(zhǔn)精度級的深溝球軸承，軸承6004，其尺寸為

15、，故。右端球軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位，由手冊查6004型軸承的定位軸肩高度為，故取。C. 取安裝齒輪處的軸段D-E的直徑由齒輪1直徑為30，則軸與齒輪可以為一起，則.軸承端蓋的寬度為20，便于安裝拆裝方便則取，所以.取齒輪距箱體內(nèi)壁之間的距離為，考慮到箱體鑄造誤差則球軸承于箱體內(nèi)壁之間有一端的距離，取，小齒輪2的齒寬為，取，則 5、 軸上零件的軸向定位半聯(lián)軸器與周的軸向定位均采用平鍵連接，半聯(lián)軸器與軸的聯(lián)接選用平鍵（GB 1095-79），鍵槽用鍵槽銑刀加工長度為10，半聯(lián)軸器與軸的配合為，滾動軸承的軸向定位是借過渡配合來保證的此處選軸的直徑公差為。6、 確定軸上倒角的倒角尺寸參考表15-2，

16、取軸端倒角， 各軸肩處的圓周半徑為7、 高速軸的結(jié)構(gòu)（如圖6-1所示）圖61 高速軸二、中速軸1、 中速軸上的功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速 功率 轉(zhuǎn)矩 2、 求作用在齒輪上的力圓周力 徑向力 3、 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計A. 初步選擇滾動軸承因?yàn)檩S承同時受有軸向力的作用，故選用深溝球軸承，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選定0基本游離組標(biāo)準(zhǔn)精度級的深溝球軸承，軸承6004，其尺寸為，故。球軸承采用擋圈進(jìn)行軸向定位，故取擋圈直徑為20mm 。B. 取安裝齒輪處的軸段B-C、D-E的直徑由齒輪2的分度圓直徑為141mm，則取，齒輪右側(cè)由軸肩定位，由手冊查6004型軸承的定位軸肩高度為，故取。由齒輪3直徑為31.5，則軸與齒輪可

17、以為一起，則。4、 軸上零件的軸向定位齒輪與軸的軸向定位均采用平鍵連接，齒輪與軸的聯(lián)接選用平鍵（GB 1095-79），鍵槽用鍵槽銑刀加工長度為26，半聯(lián)軸器與軸的配合為，滾動軸承的軸向定位是借過渡配合來保證的此處選軸的直徑公差為5、 確定軸上倒角的倒角尺寸參考表15-2，取軸端倒角，各軸肩處的圓周半徑為6、 中速軸的結(jié)構(gòu)（如圖62所示）圖62 中速軸三、低速軸1、 低速軸上的功率、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速 功率 轉(zhuǎn)矩 2、 求作用在齒輪上的力圓周力 徑向力 3、 初步確定軸的最小直徑選取軸的最小直徑，選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)表15-3取，于是得為了使所選的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需

18、同時選聯(lián)軸器的型號。聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩，由表14-1，考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，故取，則按照計算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查表GB4323-84選用TL4型彈性柱塞聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為63000，半聯(lián)軸器的孔徑，故取，半聯(lián)軸器的長度為52，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度。4、 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計A. 根據(jù)軸向定位的要求確定軸各段直徑長度為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求A-B軸段右端需制出軸肩，故B-C段的直徑；左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑；半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度，為了保證軸端擋圈壓在半聯(lián)軸器上而不是壓在軸的端面上，故A-B的長度比略短一點(diǎn)，取B. 初步選擇滾動軸承因?yàn)檩S承同時受有軸向力的作用

19、，故選用深溝球軸承，參照工作要求并根據(jù)，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選定0基本游離組標(biāo)準(zhǔn)精度級的深溝球軸承，軸承6004，其尺寸為，故。C. 取安裝齒輪處的軸段G-H的直徑由齒輪4直徑為106.5，齒輪的右端左軸承采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為32 為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂長度，故取。齒輪的左端采用軸肩定位，軸肩高度，取，則軸環(huán)處的直徑，軸環(huán)寬度，取。軸承端蓋的總寬度為20，便于安裝拆裝方便則取，所以取齒輪距箱體內(nèi)壁之間的距離為，考慮到箱體鑄造誤差則球軸承于箱體內(nèi)壁之間有一端的距離，取，則 5、 軸上零件的軸向定位齒輪、半聯(lián)軸器與周的軸向定位均采用平鍵連接。按由手冊查的平鍵

20、截面（GB 1095-79），鍵槽用鍵槽銑刀加工，長度為32同時為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選用齒輪輪轂與軸的配合為；半聯(lián)軸器與軸的聯(lián)接選用平鍵（GB 1095-79），鍵槽用鍵槽銑刀加工長度為32，半聯(lián)軸器與軸的配合為，滾動軸承的軸向定位是借過渡配合來保證的此處選軸的直徑公差為。6、 確定軸上倒角的倒角尺寸 參考表15-2，取軸端倒角， 各軸肩處的圓周半徑為7、 求軸上的載荷載荷水平面H垂直面V支反力F彎矩M總彎矩扭矩T作出軸的簡圖（圖64）在確定軸的支點(diǎn)位置時，應(yīng)從手冊中查取值，對于6006深溝球軸承由手冊中查的，因此作為簡支梁軸承的跨矩為117，根據(jù)軸的計算圖作出軸的彎矩圖和扭

21、矩圖（如圖63所示）從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面是危險截面，現(xiàn)計算處的的值列如下表61中表61 處的的值圖63 軸的彎矩圖和扭矩圖8、 按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險截面）的強(qiáng)度。根據(jù)（15-5）及上表中的數(shù)值，并取，軸的計算應(yīng)力前面已經(jīng)選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表15-1查得。因此，故安全。9、 精度校核軸的疲勞強(qiáng)度A. 判斷危險截面截面A、B、C、D只受扭轉(zhuǎn)作用，雖然鍵槽、軸肩及過渡配合所引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕地確定，所以截面A、B、C、D均無需校核。從應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)

22、度的影響來看，截面F、G處為過盈配合引起的應(yīng)力集中嚴(yán)重，從受載的情況來看，截面上的應(yīng)力較大。截面的應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大，而且這里軸的直徑最大，故截面也不必校核。截面F、G顯然更不必校核。因鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面G左右兩側(cè)即可。B. 截面G左側(cè)抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 截面G左側(cè)的彎矩為 截面G上的扭矩為 截面上的彎曲應(yīng)力 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得，過盈配合處的值，由附表3-8用于插入法求出，并取，于是得 ， 軸按磨削加工，由附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為 由碳鋼的特性系數(shù)，取，取故得綜合系數(shù)為所以截面G左側(cè)的安全系數(shù)為故

23、可知其安全。C. 截面G右側(cè)抗彎截面系數(shù) 抗扭截面系數(shù) 截面G右側(cè)的彎矩為 截面G上的扭矩為 截面上的彎曲應(yīng)力 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得，截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)，按附表3-2查取。因， ，經(jīng)插值后可查得 又由附圖3-1可得軸的材料的敏性系數(shù)為 故有效應(yīng)力集中系數(shù)按式（附3-4）為由附圖3-2得尺寸系數(shù)；由附圖3-3得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)。軸按磨削加工，由附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為 故得綜合系數(shù)為所以截面G右側(cè)的安全系數(shù)為故該軸在截面G右側(cè)的強(qiáng)度也是安全的。第六章 鍵的設(shè)計選擇 一、輸入軸上的鍵選擇1、 連接鍵的選擇，其軸段直徑為12mm，查得鍵的

24、截面尺寸為：寬度b=4mm，高度h=4mm。有帶輪的寬度并參考鍵的長度系列，取鍵長L=10mm。2、 校核鍵連接的強(qiáng)度，由式得 合適。二、 中間軸上的鍵的選擇1、 大齒輪上鍵的選擇，其軸段直徑為22mm，查得鍵的截面尺寸為：寬度b=6mm，高度h=6mm。由齒輪的寬度并參考鍵的長度系列，取鍵長L=28mm。2、  校核鍵連接的強(qiáng)度，由式得合適。三、 輸出軸上的鍵的選擇1、  齒輪鍵的選擇其軸段直徑為34mm，查得鍵的截面尺寸為：寬度b=10mm，高度h=8mm。由齒輪的寬度并參考鍵的長度系列，取鍵長L=26mm。校核鍵連接的強(qiáng)度由式得 合適。2、

25、0;連接鍵的選擇，其軸段直徑為20mm，查得鍵的截面尺寸為：寬度b=6mm，高度h=6mm。由齒輪的寬度并參考鍵的長度系列，取鍵長L=28mm。校核鍵連接的強(qiáng)度，由式得 ，適合第七章 軸承的選擇因?yàn)檩S上為直齒圓柱齒輪，沒有軸向力，所以選擇深溝球軸承，根據(jù)機(jī)械的運(yùn)轉(zhuǎn)時間，得軸承的最少壽命。一、 輸入軸的軸承的選擇選取6004型軸承，校核軸承壽命，則，得 合適。二、 中間軸的軸承的選擇選取6004型軸承，校核軸承壽命，則，得，適合三、 輸出軸的軸承的選擇選取6006型軸承，校核軸承壽命，則，得 合適。第八章 箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計一、箱體的結(jié)構(gòu)根據(jù)箱體與軸的配合、與軸承的配合、與齒輪的配合，取鑄鐵減速器箱

26、體其主要結(jié)構(gòu)尺寸如表9-1所示：表9-1尺寸表名 稱符號減速器型式及尺寸關(guān)系箱座厚度10mm箱蓋厚度18mm箱蓋凸緣厚度b112mm箱座凸緣厚度b15mm箱座底凸緣厚度b225 mm地腳螺釘直徑df24 mm地腳螺釘數(shù)目n6軸承旁邊聯(lián)結(jié)螺栓直徑d116 mm蓋與座聯(lián)結(jié)螺栓直徑d214 mm聯(lián)接螺栓d2的間距l(xiāng)344mm軸承端蓋螺釘直徑d310 mm視孔蓋螺釘直徑d48mm定位銷直徑d13 mm至外箱壁距離、至凸緣邊緣距離C1C230mm26mm軸承旁凸臺半徑R120mm凸臺高度h7mm外箱壁至軸承座端面距離l160mm鑄造過度尺寸x,yX=3mm,y=15mm大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離19.6mm

27、齒輪端面與內(nèi)箱壁距離210mm箱蓋，箱座肋厚m1、mm1=8mm, m=8mm,軸承端蓋外徑D2高速軸的：D2=118mm中速軸的：D2=130mm低速軸的：D2=160mm軸承旁聯(lián)接螺栓距離S高速取 S=194mm,中速取S=227mm, 低速取S=243mm二、箱體上附件的設(shè)計（1）視孔及視孔蓋,視孔蓋結(jié)構(gòu)及尺寸如圖9-1所示： (a) (b)圖9-1 結(jié)構(gòu)尺寸圖（2）油標(biāo)圖9-2所示 （3）放油孔及放油螺塞圖9-3 圖9-2油標(biāo) 圖9-3放油螺塞 如上圖桿式油標(biāo)，螺紋直徑選為M16，則相應(yīng)系數(shù)為： 放油螺塞的直徑取為，則相應(yīng)的其他參數(shù)為： （4）旋蓋式油杯由于油杯為標(biāo)準(zhǔn)件,所以綜合考慮,選定為旋蓋式油杯,型號為A50 GB 1154，結(jié)構(gòu)如圖9-4(1)為通氣孔 (2)為油杯內(nèi)撐 (3)為放油口 (4)為油杯蓋 圖9-4油杯對箱體的裝配及配合要求 ，根據(jù)減速器的工作環(huán)境，為閉式工作，而且有多處相對運(yùn)動，所以應(yīng)該考慮密封及潤滑情況，根據(jù)箱體及齒輪的潤滑，所以運(yùn)用浸油潤滑，對于軸承，運(yùn)用箱體上的回油槽回油潤滑。對減速器的密封，在箱體剖分面、各接觸面及密封處均不允許漏油。剖分面涂密封膠。由于箱體為鑄鐵的，所以考慮到外觀及使用要求，表面涂漆。第九章 設(shè)計小結(jié)本次的課程設(shè)計，我們綜合運(yùn)用了各方面的知識，如機(jī)械設(shè)計、機(jī)械原理、工程材料、機(jī)械制造基礎(chǔ)、材料力學(xué)、理論力學(xué)、Auto C