混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計計算題

1、1柱下獨立基礎(chǔ)如題37圖所示?；A(chǔ)頂面作用的軸向壓力Nk=700kN，彎矩Mk=200kN·m，剪力Vk=25kN，修正后的地基承載力特征值a=200kNm2，已知基礎(chǔ)底面尺寸b=3m，=2m，基礎(chǔ)埋置深度d=，基礎(chǔ)高度h=，基礎(chǔ)及以上土的重力密度平均值m=20kNm3。試驗算地基承載力是否滿足要求。（2008.10）2某軸心受壓柱，采用柱下獨立基礎(chǔ)，剖面如題37圖所示。基礎(chǔ)頂面軸向壓力標準值Nk=720kN，修正后的地基承載力特征值fa=200kN/m2，基礎(chǔ)埋置深度d=，設(shè)基礎(chǔ)及其以上土的重力密度平均值。試推導(dǎo)基礎(chǔ)底面面積A的計算公式并確定基礎(chǔ)底面尺寸（提示：設(shè)底面為正方形）。3

2、某單層廠房柱下獨立基礎(chǔ)如圖示，作用在基礎(chǔ)頂面的軸向壓力標準值Nk=870kN，彎矩標準值Mk=310kN·m，剪力標準值Vk=21kN；地基承載力特征值(已修正)fa=200kNm2；基礎(chǔ)埋置深度d=；設(shè)基礎(chǔ)及其上土的重力密度的平均值為m=20kNm3；基礎(chǔ)底面尺寸為b×l×。試校核地基承載力是否足夠?(2006.10)4.某單層廠房現(xiàn)澆柱下獨立錐形擴展基礎(chǔ)，已知由柱傳來基礎(chǔ)頂面的軸向壓力設(shè)計值N=3900kN，彎矩設(shè)計值M=1700kNm，剪力設(shè)計值V=60kN?；A(chǔ)的高度 h=1500mm，基礎(chǔ)埋深，地基土承載力設(shè)計值f=420kN/m2，基礎(chǔ)及其上回填土的平

3、均容重m=20kN/m3。試求基礎(chǔ)底面積。(2005.1)5.如圖1所示的某一單跨等高排架，左柱A與右柱B是相同的，柱子總高度為H2=,上柱高度H1=4m。左柱A和右柱B在牛腿面上分別作用有M1=103kNm,M2=60kNm的力矩。已知當柱子下端是固定端，上端是水平不動鉸支座，在牛腿面上作用有M時，水平不動鉸支座的水平反力R=C3·，C3=1.26。請畫出柱子A和柱子B的彎矩圖，并標明柱底截面的彎矩值。(2005.1)6兩跨等高排架結(jié)構(gòu)的計算簡圖如題39圖所示。已知排架柱總高度為11m，上柱高為；W=2.5kN，ql=2kNm，q2=1.2kNm，A、B、C柱抗側(cè)剛度之比為11。試

4、用剪力分配法求B柱在圖示荷載作用下的柱底彎矩。(提示：柱頂不動鉸支座反力R=C11qH，C11=0.35)（2008.10）7單層廠房排架結(jié)構(gòu)如題39圖a所示，吊車橫向水平剎車力為50kN。試用剪力分配法計算各柱的柱頂剪力。（提示：反力系數(shù)C5A=0.68,C5B=0.70，見題39圖b(1)、b(2)；u1u2，見題39圖b(3)、b(4)）。（2008.1）8單層單跨排架計算簡圖如圖所示。A、B柱截面形狀和尺寸相同，作用在牛腿頂面的彎矩：Mmax=86kN·m，Mmin=32kN·m。試用剪力分配法求B柱在圖示荷載作用下的彎矩圖。(2007.10)（提示：彎矩作用在牛腿

5、頂面時，柱頂不動鉸支座反力R=C3，C3=1.1）9某排架計算簡圖如圖所示。已知Wk=3kN，qlk=2.5kN/m，q2k=1.5kNm；A、B柱截面形狀和尺寸均相同，試用剪力分配法求A柱在圖示荷載作用下的柱底彎矩。(提示：均布荷載作用下柱頂不動鉸支座反力R=Cl1·q·H，Cll=0.4)(2007.1)10.某鋼筋混凝土單層廠房排架如圖所示，上柱高3m，下柱高9m；作用于柱頂?shù)乃郊辛=40kN；作用于柱A、柱C下柱頂部的彎矩MA=MC=60kN·m(作用方向如圖所示)；A、B、C柱的抗剪剛度比值為KAKBKC=121；試用剪力分配法畫出B柱的彎矩圖。(

6、2005.10)11柱子牛腿如圖所示。已知豎向力設(shè)計值Fv=300kN，水平拉力設(shè)計值Fh=60kN，采用鋼筋為HRB335（fy=300N/mm2）。試計算牛腿的縱向受力鋼筋面積。(2007.10)（提示：as=60mm；A=00）12某單層廠房柱牛腿頂部作用的豎向力設(shè)計值為500kN，水平拉力設(shè)計值為150kN，豎向力至下柱邊緣的水平距離為500mm，牛腿與下柱交接處的垂直截面有效高度為850mm，鋼筋設(shè)計強度為300N/mm2。試計算牛腿縱向受拉鋼筋的面積。(2007.1)（提示：）13牛腿尺寸和按荷載效應(yīng)標準組合計算的豎向力及水平拉力如圖示。牛腿寬度為600mm，混凝土抗拉強度標準值為

7、2.2Nmm2；取裂縫控制系數(shù)為0.65，as=35mm，試判斷該牛腿截面尺寸是否合理。(提示：Fvk)(2006.10)14鋼筋混凝土牛腿如圖所示。作用在牛腿頂部的豎向壓力設(shè)計值為100kN，水平拉力設(shè)計值為120kN，試計算牛腿的水平縱向受拉鋼筋A(yù)S，并畫出其布置示意圖。（提示：，fy=300N/mm2，as=35mm；無需驗證a的適用范圍）(2006.1)15某單跨單層廠房，柱距6m，設(shè)計時考慮兩臺橋式吊車，其最大輪壓標準值分別為165kN和115kN，吊車位置及影響線如圖所示。試計算影響線中的y2、y3及支座豎向反力最大設(shè)計值Dmax。（提示：兩臺吊車的荷載折減系數(shù)，吊車荷載的分項系數(shù)

8、Q1.4）(2006.1)16.某單層廠房排架結(jié)構(gòu)及風(fēng)載體型系數(shù)如圖所示?；撅L(fēng)壓WO=0.4kN/m3，柱頂標高+11.8m，室外天然地坪標高為-，排架間距B=6m，求作用在排架柱頂處的風(fēng)荷載設(shè)計值。(2005.10)（提示：距地面10m處，z；距地面15m處，z=1.14；其他高度z按內(nèi)插法取值）第三章1兩層三跨框架如題36圖所示，括號內(nèi)為各桿相對線剛度。試用反彎點法求梁AB的B端彎矩。2×104kN·m,邊柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0.6，中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0.7。試用D值法求梁AB的B端彎矩（提示：二層柱反彎點高度比為y=0.55）。（2008.1）×1

9、04kN·m，底層邊柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0.6，底層中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0.7。試計算該框架由梁柱彎曲變形引起的底層的層間側(cè)移值。(2007.10)4如圖所示框架結(jié)構(gòu)，括號內(nèi)數(shù)值為各桿的線剛度，假定AB柱反彎點高度比為0.45，求第二層AB柱的B端彎矩MBA。(2007.1)（提示：）5如圖所示框架結(jié)構(gòu)，A、B柱截面尺寸相同，各層作用的水平力P=l0kN，各層層高h=，底層柱的反彎點在距柱底h處。求底層A柱的柱底彎矩MA(以外側(cè)受拉為正)及軸向力NA(以受拉為正)。(2006.10)6某多層框架鋼筋混凝土矩形柱，承受軸向壓力設(shè)計值N680kN，剪力設(shè)計值V350kN；柱凈高Hn

10、3200mm，截面寬度為400mm，截面有效高度為560mm；配有箍筋10100；材料強度fc2，fyv=210N/mm2;受剪承截力抗震調(diào)整系數(shù)RE。試驗算該柱抗剪承載力是否滿足。(2006.1)（提示：V；無需驗證及N的適用范圍）7某框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖所示，各桿線剛度的比值均為1，q=3kN/m,l=6m。試用分層法計算并畫出頂層AB梁的彎矩圖。（提示：梁的固端彎矩為）(2006.1)8.如圖所示框架結(jié)構(gòu)，底層各柱線剛度均為×1010N·mm；底層各柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)的取值分別為：邊柱=，中柱=；試用D值法求該框架底層柱AB的柱端彎矩。（提示：底層邊柱修正后的反彎點

11、高度比y=0.65）(2005.10)9.某兩層兩跨框架的計算簡圖如圖2所示，試用反彎點法求該框架各桿件的端彎矩并畫出彎矩圖。(圖中括號內(nèi)的數(shù)值為該桿件的線剛度)(2005.1)第五章1單層單跨框架如題38圖所示。層高5m，重力荷載代表值為6000kN。每根柱子的側(cè)移剛度均為50000kNm，反彎點高度比h=0.6；抗震設(shè)防烈度為8度，=0.16；場地特征周期為0.25s。當水平地震作用于該框架時，試用底部剪力法計算A柱的下端彎矩。 (提示：)（2008.10）2計算其自振周期。(提示：=0.6)（2008.10）3某框架結(jié)構(gòu)如題38圖所示，重力荷載代表值G1=G2=G6×104&#

12、215;104kN/m，考慮非承重墻影響的周期調(diào)整系數(shù)為0.7。試按頂點位移法計算其基本自振周期。（提示：T1）（2008.1）4某兩跨等高排架如題40圖所示。排架柱高為6m，排架柱A、B、C的側(cè)移剛度之比為121，橫梁平面內(nèi)剛度無窮大，集中于柱頂處的總重力荷載代表值為6000kN；結(jié)構(gòu)的自振頻率為2.5Hz，場地特征周期為0.3s，抗震設(shè)防烈度為8度。試用底部剪力法計算柱A的地震剪力、底部彎矩，并畫出該柱的彎矩圖。（提示：max=0.16，）（2008.1）5某五層鋼筋混凝土框架，底層層高，二五層層高均為，集中于樓蓋和屋蓋處的重力荷載代表值分別為G1=G2=G3=G4=2000kN，G5=1

13、500kN，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計地震分組為第一組，類場地，場地特征周期為0.35s，結(jié)構(gòu)基本自振周期T1=0.55s。試用底部剪力法計算多遇水平地震作用下頂層的水平地震作用標準值。(2007.10)（提示：max=0.16;當T=(0.00.1)s時，(0.451.0)max；當T=(0.1Tg)s時，max；當（gg）s時，max；當g時，n=0；當T1g時,n1+0.07）6單跨排架如圖所示。排架柱高為5m，兩側(cè)柱截面尺寸、配筋及材料均相同，橫梁平面內(nèi)剛度無窮大，集中于柱頂標高處的總重力荷載代表值為6000kN；當500kN水平力作用于柱頂時，其頂點位移角為1/1000；抗震設(shè)防烈度為

14、8度，場地特征周期為0.3s。試用底部剪力法計算柱A的地震剪力及底部彎矩。(2007.10)（提示：max=0.16，）(2007.10)7單質(zhì)點結(jié)構(gòu)體系如圖示。當1kN水平力作用于柱頂時，柱頂產(chǎn)生的側(cè)向位移為；已知重力荷載代表值G=1500kN，地震影響系數(shù)最大值為0.16，特征周期為0.4s。試計算該體系的底部剪力。(2007.1)（提示：）8某三層鋼筋混凝土框架，底層層高，其余二層均為。已知各層重力荷載代表值分別為G1=13000kN,G2=11000kN，G3=12000kN；結(jié)構(gòu)基本自振周期T1=0.45s；設(shè)計地震分組為第二組，II類場地；設(shè)防烈度為9度。試用底部剪力法計算水平地震

15、作用下的底部剪力及二層剪力。(2007.1)（提示：Tg=0.4s,）9某單層廠房結(jié)構(gòu)如圖示。柱A和柱B的側(cè)向剛度相等，KA=KB=20kNmm；重力荷載代表值G=2000kN，地震影響系數(shù)最大值為0.16，特征周期為0.4s，試計算該廠房在地震作用下的底部剪力。(提示：=(max,T=2)(2006.10)10某四層鋼筋混凝土框架，底層層高為4米，其余各層層高均為3米。各層重力荷載代表值G1=G2=G3=G4=12000kN，結(jié)構(gòu)基本自振周期T1=0.48s。抗震設(shè)防烈度為8度，max =0.16，Tg=0.55s，2=1.0。試用底部剪力法計算底部剪力及頂層層剪力。(提示：Fi=·

16、;FEK，不需考慮附加地震作用。)(2006.10)11一單層框架如圖示。已知當柱頂作用1kN水平力時，柱頂產(chǎn)生的水平位移，Tg=0.4s,max，重力荷載代表值G1000kN，試進行如下工作：（1）計算結(jié)構(gòu)在地震作用下的底部剪力標準值；（2）假定柱子反彎點高比，畫出地震作用標準值產(chǎn)生的框架彎矩圖。（提示：T=）(2006.1)12.某三層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖如圖所示。各層重力荷載代表值為G1=G2=G3=1200kN，各層的層剛度K1=K2=K3=20000kN/m，當取max，Tg時，試用底部剪力法計算結(jié)構(gòu)最大層間位移。(2005.10)（提示：T1=）13.某單層單跨廠房排架結(jié)構(gòu)如圖所示，集中于柱頂?shù)闹亓奢d代表值G=800kN，結(jié)構(gòu)總側(cè)移剛度K=4×104kN/m，A、B柱側(cè)移剛度相同，抗震設(shè)防烈度為8度（近震）（max）類場地（Tg=0.3s），考慮空