大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨接觸網(wǎng)支柱的研制

1、文章編號(hào): 100124632 (2000) 0220084208大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨接觸網(wǎng)支柱的研制魏齊威安湘英仲新華(鐵道部科學(xué)研究院)摘 要: 文章介紹了代替軟橫跨接觸網(wǎng)鋼柱的大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨接觸網(wǎng)支柱的荷載計(jì)算、 結(jié)構(gòu)分析和內(nèi)力計(jì)算方法。 并通過支柱的臥式和立式對(duì)比試驗(yàn), 提出了用臥式試驗(yàn)檢驗(yàn)支 柱承受雙向荷載的結(jié)構(gòu)性能方法。關(guān)鍵詞: 大容量 軟橫跨 接觸網(wǎng)支柱 雙向荷載計(jì)算方法 檢驗(yàn)方法中圖分類號(hào): U 225142文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼: A1國內(nèi)外軟橫跨接觸網(wǎng)支柱概況電氣化是我國鐵路現(xiàn)代化建設(shè)的發(fā)展方向, 軟橫跨接觸網(wǎng)支柱是電氣化鐵路的重要裝備之一。但是, 目前我國預(yù)應(yīng)力混凝土軟

2、橫跨接觸網(wǎng)支柱的最大設(shè)計(jì)彎矩僅為 170 kN ·m , 因 此, 以往大容量的支柱一直采用 15 m 高的鋼支柱。目前世界各國采用的接觸網(wǎng)支柱大致可分為兩類。 一類是鋼支柱, 采用的國家較多, 約占五分之四以上, 在法國、 英國、 西德等國家, 但這些國家都在向預(yù)應(yīng)力混凝土支柱方面發(fā) 展。 另一類是預(yù)應(yīng)力混凝土支柱, 采用的國家有前蘇聯(lián)、 日本、 羅馬尼亞等。 但這些國家站 場(chǎng)上的支持結(jié)構(gòu)主要采用硬橫跨, 支柱容量在 200 kN ·m 以下, 個(gè)別高于 200 kN ·m 的支柱仍采用鋼支柱, 所以,200 kN ·m 以上的預(yù)應(yīng)力混凝土支柱是一個(gè)尚

3、待研究的課題。我國自寶成電氣化鐵路建成之后, 開通運(yùn)營的電氣化鐵路已達(dá)一萬多公里, 數(shù)萬座鋼支柱分散于鐵路沿線, 暴露于大氣之中, 長(zhǎng)期經(jīng)受雨、雪、風(fēng)的侵蝕。鋼支柱采用噴砂除銹后, 一道底漆, 二道面漆的防銹措施, 一般 4 年就需維護(hù)重涂。 因此, 對(duì)使用中的鋼支柱重涂維 修已成為運(yùn)營部門的一項(xiàng)繁重工作。 重涂油漆的效果也不好, 更因帶電作業(yè), 十分危險(xiǎn), 因 此涂漆維護(hù)已是制造工廠及運(yùn)營部門長(zhǎng)期想解決而沒解決的問題。我國為了解決鋼支柱腐蝕問題和節(jié)約鋼材, 于 1967 年開始研制了 3 種容量 ( 90 kN ·m 、130 kN ·m 、170 kN ·m

4、) , 一種高度 (12 m ) 的橫腹桿式預(yù)應(yīng)力混凝土接觸網(wǎng)支柱, 以代替部分 容量相當(dāng)?shù)匿撝е?這種支柱, 經(jīng) 1970 年在寶成線試運(yùn)營以后, 在全國各條線路中正式采用,取得了明顯的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益。經(jīng)比較, 混凝土支柱較鋼支柱節(jié)省鋼材在 80% 以上, 支柱造價(jià)降收稿日期: 1999212209 魏齊威 副研究員 鐵道部科學(xué)研究院鐵道建筑研究所 北京 100081第 3 期大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨接觸網(wǎng)支柱的研制85低約 40% 50% 。所以, 從降低造價(jià)、提高施工效率、減少養(yǎng)護(hù)維修量等諸方面分析, 大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨支柱是研究發(fā)展方向。2軟橫跨接觸網(wǎng)支柱的研制2 11大容量預(yù)應(yīng)

5、力混凝土軟橫跨接觸網(wǎng)支柱的研制主要有以下幾方面的技術(shù)問題( 1) 由于目前現(xiàn)場(chǎng)施工條件及混凝土制品廠機(jī)械設(shè)備的限制, 支柱質(zhì)量不能超過 413 t, 而 軟橫跨支柱要求地面以上支柱高 15 m (不包括基礎(chǔ)部分)。(2)(3) (4)要求支柱容量大, 撓度小, 但由于電氣化鐵路的特殊需要, 支柱截面不能過大。為了避免橫腹桿裂縫, 混凝土的預(yù)壓應(yīng)力不能過大。 支柱基礎(chǔ)型式, 支柱與基礎(chǔ)的連接及連接方式等。大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨接觸網(wǎng)支柱的攻關(guān)合同及設(shè)計(jì)技術(shù)條件, 是在限定了支柱高度、 截面尺寸和重量的條件下, 對(duì)支柱容量提出了較高的要求, 支柱設(shè)計(jì)難度相當(dāng)大, 我們 經(jīng)過了廣泛的調(diào)查研究, 并

6、應(yīng)用有限預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)理論, 完成了支柱的施工圖。 以下介 紹支柱的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。2 12 支柱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2 12 11 預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨支柱風(fēng)載計(jì)算以前我國電氣化鐵路建于內(nèi)地, 由于內(nèi)地風(fēng)速較小, 支柱順線路方向風(fēng)載問題不太突出, 因此對(duì)支柱順線路與垂直線路雙向荷載作用下的承載能力的計(jì)算和試驗(yàn)檢測(cè)方法等問題未進(jìn) 行 研究。 隨著電氣化鐵路建設(shè)的發(fā)展, 已從內(nèi)地逐漸走向沿海地區(qū), 而沿海地區(qū)風(fēng)速可達(dá)35 m ·s- 1 以上, 大秦二期工程設(shè)計(jì)風(fēng)速為 30 m · s- 1 ,支柱順線路方向的柱風(fēng)彎矩已達(dá)37 kN ·m 。因此, 研究支柱在雙向荷載作用下的承載能力

7、, 確定支柱的使用條件, 確定支柱在沿海及高風(fēng)速地區(qū)使用的安全可靠性具有重要意義。 (1) 支柱在雙向荷載作用下的承載能力計(jì)算 設(shè)計(jì)荷載值支柱受風(fēng)力按下式計(jì)算P =1 C v 2 S 16式中: P 支柱受風(fēng)力;C 風(fēng)載體型系數(shù);v 相應(yīng)計(jì)算條件下的風(fēng)速m ·s- 1;S 支柱受風(fēng)方向?qū)嶋H投影面積; 風(fēng)速不均勻系數(shù)。軟橫跨支柱受風(fēng)力計(jì)算時(shí), 取風(fēng)速不均勻系數(shù) = 110; 矩形支柱風(fēng)載體型系數(shù) C = 114, 支柱受風(fēng)力在地面處產(chǎn)生的彎矩等于受風(fēng)力乘以二分之一的支柱高度。 大容量預(yù)應(yīng)力混凝土 軟橫跨支柱設(shè)計(jì)彎矩值見表 1。86中 國 鐵 道 科 學(xué)第 21 卷表 1 大容量預(yù)應(yīng)力混

8、凝土接觸網(wǎng)支柱設(shè)計(jì)彎矩值kN·mH 350H 300H 250H 200H 150支柱類型1515151515情況一懸掛方向彎矩350300250200150懸掛方向彎矩平行線路方向 30 m ·s- 1的柱風(fēng)彎矩3003725037220371703713037情況二情況三反懸掛方向彎矩9090909090情況四平行線路方向彎矩55555555552 12 12內(nèi)力計(jì)算挖空實(shí)腹的軟橫跨接觸網(wǎng)支柱的腹部,將形成由肢桿和腹桿組成的雙肢柱(見圖 1) , 雙肢柱的受力性能和剛度特性均不同于實(shí)腹柱, 計(jì)算方法也不同, 現(xiàn)行設(shè)計(jì)規(guī)范中尚無承受雙向荷載雙肢柱的內(nèi)力計(jì)算公式和方法, 也

9、沒有查到承受雙向荷載的雙肢柱內(nèi)力計(jì)算方法的有 關(guān)資料及論文。(1) 承受單向荷載的支柱內(nèi)力計(jì)算 承受單向荷載的支柱實(shí)系一單跨多層框架, 其特點(diǎn)是跨度小, 腹桿剛度大, 可用解超靜定的方法求出各桿件的內(nèi)力, 但 這樣計(jì)算很繁復(fù), 為簡(jiǎn)化計(jì)算, 采用國內(nèi) 推薦的彈塑性計(jì)算方法, 即將雙肢柱看作 彈性體系, 并在計(jì)算雙肢柱桿件內(nèi)力時(shí), 考 慮由于混凝土產(chǎn)生裂縫引起肢腹桿剛度變化的影響, 各桿件內(nèi)力按下列公式計(jì)算。 肢桿內(nèi)力± Q L zNM(1)N z =+2L f2Q L zN (2)N z =-M i2L f2Q L zJ zM z =r M ± (3)Q L zKJ4J z

10、M z = (2 - K )r M± J4(4)(5)Q Q z = K圖 1支柱示意圖2Q z = (2 - K ) Q(6)2腹桿內(nèi)力M f = K Q L z(7)2Q L z(8)Q f = Lf第 3 期大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨接觸網(wǎng)支柱的研制87式中 N 、M 、Q 雙肢柱計(jì)算截面上的軸向力、彎矩及剪力, 以圖 2 所示方向?yàn)檎? 偏心距增大系數(shù);K 考慮桿件間剛度變化對(duì)內(nèi)力影響的修正系數(shù); 系數(shù); = 1 - 2J z J 。 以上各式中帶正負(fù)號(hào)者, 正號(hào)用于求腹桿頂面的肢桿內(nèi)力, 負(fù)號(hào)用于求腹桿底面的內(nèi)力。 (2) 承受雙向荷載的支柱內(nèi)力計(jì)算 在單向受彎構(gòu)件正截面強(qiáng)度

11、計(jì)算中, 因截面對(duì)稱于彎矩作用平面, 中和軸與彎矩作用平 面垂直, 所以受壓區(qū)混凝土面積和內(nèi)力臂比較容易確定, 雙向受彎構(gòu)件正截面強(qiáng)度計(jì)算的困 難在于不易確定截面的中和軸位置, 截面的混 凝土受壓區(qū)有可能呈三角形、 梯形、 甚至多邊 形, 雙肢柱構(gòu)件的中和軸位置就更難確定, 目前國內(nèi)外對(duì)承受雙向荷載的雙肢柱構(gòu)件還試驗(yàn)研究的不多, 至今尚無比較精確而又簡(jiǎn)便的計(jì)算方法: 我們?cè)谶M(jìn)行支柱內(nèi)力計(jì)算時(shí), 在分析研究試驗(yàn)結(jié)果和國內(nèi)外已有的試驗(yàn)基礎(chǔ)上,圖 2 支柱受力簡(jiǎn)圖提出如下近似計(jì)算方法: 當(dāng)垂直于線路荷載在兩肢桿上產(chǎn)生的軸向力為一拉一壓, 且在兩肢桿上產(chǎn)生的彎矩M z 和M z 很小時(shí), 可將M z

12、和M z 忽略不計(jì), 由于順線路荷載在兩肢桿上產(chǎn)生的 彎矩基本相等, 則在雙向荷載作用下兩肢桿分別為壓彎構(gòu)件和拉彎構(gòu)件, 這樣就可以按現(xiàn)行設(shè)計(jì)規(guī)范進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算和截面設(shè)計(jì)。 按照以上方法, 大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨支柱計(jì)算結(jié) 果見表 2。N·mm - 2表 2 大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨支柱計(jì)算結(jié)果受拉肢受壓肢設(shè)計(jì)彎矩kN ·m支柱類型內(nèi)力項(xiàng)目抗裂檢驗(yàn) 系數(shù)計(jì)算值承載力檢驗(yàn) 系數(shù)計(jì)算值承載力檢驗(yàn) 系數(shù)計(jì)算值sc - p c- 0117113582128121135情況一懸掛方向彎矩懸掛方向彎矩 平行線路方向彎矩35030037H 350153157110902101221499

13、情況二- 1106115262140121525情況一懸掛方向彎矩懸掛方向彎矩 平行線路方向彎矩30026037H 300152152111402103221669情況二- 1196117612151321936情況一懸掛方向彎矩懸掛方向彎矩 平行線路方向彎矩25022037H 250152150111442101821834情況二情況一懸掛方向彎矩200- 2139210492180731575H 200懸掛方向彎矩17015情況二2112211513134231342平行線路方向彎矩3788中 國 鐵 道 科 學(xué)第 21 卷3軟橫跨接觸網(wǎng)支柱結(jié)構(gòu)試驗(yàn)以前一直采用臥式 (懸臂式) 試驗(yàn)方法檢

14、驗(yàn)支柱懸掛方向的承載能力, 但這種方法目前還不能檢驗(yàn)支柱在雙向荷載作用下的結(jié)構(gòu)性能。 采用立式試驗(yàn)方法可以驗(yàn)證支柱在雙向荷載 作用下是否達(dá)到設(shè)計(jì)要求, 但立式試驗(yàn)比較復(fù)雜, 而且試驗(yàn)難度很大, 為此需研究如何用臥式試驗(yàn)代替立式試驗(yàn), 使得用臥式試驗(yàn)方法可以檢驗(yàn)承受雙向荷載支柱的結(jié)構(gòu)性能。3 11 立式試驗(yàn)方法支柱按其實(shí)際使用情況進(jìn)行安裝, 即大容 量軟橫跨支柱用地腳螺栓與支柱基礎(chǔ)連接, 通過鋼絲繩將荷載施加于柱頂, 見圖 3, 鋼絲繩與 地面夾角施加荷載所產(chǎn)生的垂直分力約等于支 柱在實(shí)際使用時(shí)所要承受的垂直荷載值。3 12 臥式 (懸臂式) 試驗(yàn)方法支柱按雙向荷載設(shè)計(jì)截面, 配置鋼筋后, 可

15、計(jì)算出支柱在懸掛方向和平行線路方向每一方向單獨(dú)加荷 (單向荷載) 時(shí), 支柱單向承載能力, 臥式試驗(yàn)分別檢驗(yàn)支柱兩個(gè)方向的單向承載能力, 支柱臥式試驗(yàn)加載方式按鐵道行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)橫腹桿式預(yù)應(yīng)力混凝土接觸網(wǎng)支柱的要 求執(zhí)行。3 13 支柱的試驗(yàn)結(jié)果及分析支柱立式試驗(yàn)結(jié)果列于表 3, 支柱臥式試驗(yàn)結(jié)果列于表 4。試驗(yàn)結(jié)果表明支柱各項(xiàng)結(jié)構(gòu)性 能均達(dá)到設(shè)計(jì)要求。 由支柱的立式試驗(yàn)結(jié)果與臥式試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比可知, 立式試驗(yàn)實(shí)測(cè)值與 計(jì)算值的比值大于臥式試驗(yàn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的比值, 即立式試驗(yàn)實(shí)測(cè)值大于臥式試驗(yàn)的實(shí)測(cè)值, 也就是說臥式試驗(yàn)與立式試驗(yàn)比較, 立式試驗(yàn)比臥式試驗(yàn)容易滿足設(shè)計(jì)要求, 原因有兩 方面, 一是

16、由于有軸向力和自重等垂直荷載作用, 使支柱抗裂性能有所提高, 而臥式試驗(yàn)無 軸向荷載; 二是由于臥式試驗(yàn)時(shí), 由自重產(chǎn)生的附加彎矩與加荷彎矩雙向作用使得臥式試驗(yàn) 比立式試驗(yàn)不容易達(dá)到設(shè)計(jì)要求, 因此, 臥式試驗(yàn)不易合格。支柱立式試驗(yàn)時(shí), 支柱截面應(yīng)變測(cè)試結(jié)果見表 5, 臥式試驗(yàn)時(shí), 支柱截面應(yīng)變測(cè)試結(jié)果見 表 6。加荷至 100% 設(shè)計(jì)彎矩時(shí)的拉應(yīng)變和壓應(yīng)變接近, 說明在此前, 結(jié)構(gòu)處于彈性工作階段,其荷載與應(yīng)變呈線性關(guān)系, 加荷至 200% 設(shè)計(jì)彎矩時(shí), 受拉區(qū)變形較大, 立式試驗(yàn)的支柱受拉區(qū)最大應(yīng)變?yōu)?1 378 , 裂縫寬度約為 012 mm ; 臥式試驗(yàn)的支柱受拉區(qū)最大應(yīng)變?yōu)?1 41

17、0 , 裂縫寬度約為 115 mm (115 mm 為支柱受拉區(qū)破壞判定標(biāo)準(zhǔn))。立式試驗(yàn)的支柱受壓區(qū)最大應(yīng) 變?yōu)?583 , 最大壓應(yīng)力為 2017 N ·mm - 2 , 小于混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 25 N ·mm - 2; 臥式試驗(yàn)的支柱受壓區(qū)最大壓應(yīng)變?yōu)?637 , 最大壓應(yīng)力為 2216 N ·mm - 2 , 所以, 支柱加荷 至 200% 設(shè)計(jì)彎矩時(shí), 支柱受拉肢和受壓肢均有一定的安全儲(chǔ)備。圖 3 支柱立式試驗(yàn)加載示意圖第 3 期大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨接觸網(wǎng)支柱的研制89表 3 支柱立式試驗(yàn)結(jié)果抗裂檢驗(yàn)系數(shù)強(qiáng)度檢 驗(yàn)系數(shù) 實(shí)測(cè)值設(shè)計(jì)彎矩kN &#

18、183;m撓度 fmm支柱類型內(nèi)力項(xiàng)目實(shí)測(cè)值計(jì)算值實(shí)測(cè)值計(jì)算值11701135611253> 210情況一懸掛方向彎矩懸掛方向彎矩 平行線路方向彎矩平行線路方向彎矩350300375576H 35011401109011285> 210情況二591511601125211278> 210情況四11701135611253> 210情況一懸掛方向彎矩懸掛方向彎矩 平行線路方向彎矩平行線路方向彎矩350300375594H 35011401109011285> 210情況二7215情況四11601125211278> 210情況一懸掛方向彎矩懸掛方向彎矩 平行線

19、路方向彎矩平行線路方向彎矩350300375511601135611180> 210100H 350情況二11401109011285> 2109215情況四11601125211278> 210表 4 支柱臥式試驗(yàn)結(jié)果抗裂檢驗(yàn)系數(shù)強(qiáng)度檢 驗(yàn)系數(shù) 實(shí)測(cè)值設(shè)計(jì)彎矩kN ·m撓度 fmm支柱類型內(nèi)力項(xiàng)目實(shí)測(cè)值計(jì)算值實(shí)測(cè)值計(jì)算值情況一懸掛方向彎矩平行線路方向彎矩 懸掛方向彎矩 平行線路方向彎矩 懸掛方向彎矩 平行線路方向彎矩3501141135611032> 21074H 350 15 情況四55 114 11252 11118 > 210 69 116113

20、5611180> 210情況一350101H 350 15 情況四55 116 11252 11274 > 210 77 1161135611180> 210情況一35092H 350 15 情況四55 114 11252 11118 > 210 84 表 5立式試驗(yàn)應(yīng)變測(cè)試結(jié)果100% 彎矩時(shí)最 大應(yīng)變值開裂時(shí)的最大 應(yīng)變值200% 彎矩最 大應(yīng)彎值設(shè)計(jì)彎矩支柱類型內(nèi)力項(xiàng)目kN ·m ( + ) ( - ) ( + ) ( - ) ( + ) ( - ) 情況一懸掛方向彎矩懸掛方向彎矩 平行線路方向彎矩平行線路方向彎矩35030037551921744613

21、121 343460H 350情況二2121804183031 37853115情況四161144262251424354情況一懸掛方向彎矩懸掛方向彎矩 平行線路方向彎矩平行線路方向彎矩35030037552381784802521 028417H 350情況二1931964502871 02552015情況四163151291218445362情況一懸掛方向彎矩懸掛方向彎矩 平行線路方向彎矩平行線路方向彎矩35030037551621934462961 100486H 350情況二1731734033831 08458315情況四13613927220142535790中 國 鐵 道 科 學(xué)

22、第 21 卷表 6 臥式試驗(yàn)應(yīng)變測(cè)試結(jié)果100% 彎矩時(shí)最 大應(yīng)變值開裂時(shí)的最大 應(yīng)變值200% 彎矩最 大應(yīng)彎值設(shè)計(jì)彎矩kN ·m支柱類型內(nèi)力項(xiàng)目( + )( -)( + )( -)( + )( -)情況一情況四懸掛方向彎矩平行線路方向彎矩350553101852501726002453902181 330485630342H 35015情況一情況四懸掛方向彎矩平行線路方向彎矩350553121852551224972503952131 410537637341H 35015情況一情況四懸掛方向彎矩平行線路方向彎矩350552901732301654802403101951 290

23、475590365H 350154技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨接觸網(wǎng)支柱用鋼量少, 生產(chǎn)成本低,結(jié)構(gòu)剛度大,撓度小, 并可省去常年對(duì)鋼支柱的刷涂防銹維修費(fèi)用, 減少工人上柱高空作業(yè)及開天窗時(shí)間, 因此采用大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨支柱代替鋼支柱, 具有較大的經(jīng)濟(jì)和技術(shù)意義。兩者的對(duì)比如下:( 1) 200 kN ·m 350 kN ·m 大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨支柱平均用鋼量為 350 k g ,軟橫跨鋼支柱平均用鋼量為 593 k g ,可大量節(jié)約鋼材。(2) 鋼支柱每 4 年涂刷一次, 而混凝土支柱不需維修, 在大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨支柱的使用期內(nèi), 可節(jié)省防銹

24、工料費(fèi)約 2 000 元·根- 1。(3) 大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨支柱比刷涂鋼支柱造價(jià)低, 與噴鍍鋅鋼支柱比較, 支柱 造價(jià)可以減少 50% 。(4) 大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨支柱地腳螺栓比鋼支柱少, 重量與 170 kN ·m 普通預(yù)應(yīng) 力混凝土軟橫跨支柱相當(dāng), 施工整正比 170 kN ·m 混凝土軟橫跨支柱方便。5結(jié)論(1)( 2)支柱結(jié)構(gòu)試驗(yàn)表明, 支柱具有足夠的承載能力, 其各項(xiàng)指標(biāo)均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨接觸網(wǎng)支柱技術(shù)先進(jìn), 結(jié)構(gòu)性能優(yōu)良, 省鋼材, 造價(jià)低,便于生產(chǎn)制造和安裝, 具有良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益, 可完全取代現(xiàn)行廣泛采用的軟橫跨鋼柱。該產(chǎn)品通過鐵道部部級(jí)鑒定, 并獲國家實(shí)用新型專利 (專利號(hào): ZL 9122485614) , 已在大秦線二 期、 京鄭線、 哈大線、 西康線、 神朔線等工程中應(yīng)用。第 3 期大容量預(yù)應(yīng)力混凝土軟橫跨接觸網(wǎng)支柱的研制91Re search an d D eve lopm en t of Grea t- cap