注冊環(huán)保師公共基礎知識-流體力學(一)

1、注冊環(huán)保師公共基礎知識 -流體力學 ( 一)( 總分： 50.00 ，做題時間： 90 分鐘 )一、 B 單項選擇題 /B( 總題數(shù)： 50，分數(shù)： 50.00)1. 在滲流模型中假定土壤顆粒 U /U 。A. 大小均勻B. 排列整齊C. 均為球形D. 不存在分數(shù)： 1.00 )A.B.C.D. 解析：2. 在實驗室中用達西實驗裝置來測定土樣的滲流系數(shù)，見圖 6-50 。圓筒直徑為 20cm，土層厚度為 40cm(即 兩測壓管間距為 40cm) 。測得通過流量 Q 為 100ml/min ，兩測壓管的水頭差為 20cm，則計算土樣的滲透系 數(shù)為U /U。A. 0.0214cm/sB. 0.03

2、76cm/sC. 0.0592cm/sD. 0.0106cm/s分數(shù)： 1.00 )A.B.C.D. 解析：根據(jù)達西定律 Q=kAJ，則 *3. 在有壓管流中，漸變流斷面的特點為 U /U(A) 壓強變化可忽略不計 (B) 水頭損失可忽略不計 (C) 速度變化可忽略不計 (D)為常數(shù)分數(shù)： 1.00 )A.B.C.D. 解析：4. 已知平面流動的速度分布為，其中 c 為常數(shù)，此平面 ,流動的流線方程為 U /UA. x/y=c22B. x 2+y2=cC. xy=cD. x+y=c（分數(shù)： 1.00 ）A.B. C.D.解析：流線方程為* 積分得流線方程： x 2+y2=cQn之間的關5. 正

3、常工作條件下，作用水頭 H、直徑 d 相等時，小孔口出流流量 Q和圓柱形外管嘴出流流量 系為U /U。A. Q > QnB. Q < QnC. Q=QnD. 前三種情況均有可能（分數(shù)： 1.00 ）A.B. C.D.解析：6. 作用于流體的質量力主要指： U /U 。A. 壓力B. 拉力C. 切力D. 重力（分數(shù)： 1.00 ）A.B.C.D. 解析：7. 圓管流動過流斷面上的切應力分布為 U /U 。A. 在過流斷面上是常數(shù)B. 管軸處是零，且與半徑成正比C. 按拋物線分布D. 管壁處是零，向管軸線性增大(分數(shù)： 1.00 )A.B. C.D.解析：8. 風速 20m/s 的均勻

4、氣流，橫向吹過高 H=40m，直徑 d=0.6m的煙囪，空氣的密度 =1.29kg/m 3，空氣的運 動黏滯系數(shù) v=15.7×10 -6 m2/s ，繞流阻力系數(shù) CD=0.4 ，煙囪所受風力為 ( ) 。A. 2477NB. 3134NC. 4450ND. 4988N分數(shù)： 1.00 )A. B.C.B. 解析：繞流阻力為 *9. 有一泵循環(huán)管道，如圖 6-49 所示。各支管閥門全開時，支管流量分別為Q1、Q2若將閥門 A開度關小，其他條件不變，則流量 Q的變化情況為 ( ) 。A. Q 減少B. Q 1 減少C. Q2 增加D. Q 不變分數(shù)： 1.00 )A. B.C.D.解

5、析：10. 絕對壓強 Pabs、相對壓強 P和真空壓強 Pv與當?shù)卮髿鈮簭?Pa的關系是 U /UA. P abs=P+PvB. p=p abs+paC. P v=pa-p absD. P a=Pabs+p（分數(shù)： 1.00 ）A.B.C. D. 解析：11. 變直徑管流的直徑比為 d1/d 2=2，其雷諾數(shù)比 Re1/Re 2應為U /UA. 2B. 1C. 1.5D. 0.5（分數(shù)： 1.00 ）A.B.C.D. 解析：12. 金屬壓力表的讀值為 U /U 。A. 絕對壓強B. 相對壓強C. 絕對壓強加相對壓強D. 相對壓強加當?shù)卮髿鈮海ǚ謹?shù)： 1.00 ）A.B. C.C. 解析：13.

6、 變直徑管的管徑比 d1/d 2=2，其流速比 v1/v 2為U /U。A. 4B. 2C. 1D. 0.25（分數(shù)： 1.00 ）A.B.C.D. 解析：14. 如圖 6-15 所示，矩形斷面渠道， b=3m，h=1m，若粗糙系數(shù) n 與底坡 i 不變，具有相同流量的矩形斷面 渠道與半圓形渠道的濕周比應為 U /U 。A. 1.56B. 2C. 1.19D. 0.84（分數(shù)： 1.00 ）A.B.C. D.解析： 解析 矩形渠道和半圓形渠道的流量分別為*當兩渠道通過相同流量時 Q1=Q2，將上兩式相除并整理得*矩形渠道和半圓形渠道的濕周分別為*則該題的正確答案為 （C） 。15. 一弧形閘門

7、如圖 6-4 所示，寬 2m，圓心角 =30°，半徑 r=3m，閘門轉軸與水平面齊平，作用在閘門 上靜水總壓力的大小為 U /U 。A. 7.99kNB. 22.05kNC. 23.45kND. 35.41kN（分數(shù)： 1.00 ）A.B.C. D.解析： 解析 弧形閘門 B點水深為 h=r·sin =3·sin30 °=1.5m 弧形閘門上所受的水平分力為 *壓力體如圖 6-4 陰影部分所示，其體積為 *弧形閘門上所受的鉛垂分力為 Pz=gV=1000×9.8×0.815=7.99kN 作用在閘門上靜水總壓力* 則該題的正確答案為

8、(C) 。16. 矩形平板閘門 AB一側擋水， 如圖 6-3 所示。已知長 l=2m，寬 b=1m，形心點水深 hc=2m，傾角 =45°， 閘門上緣 A處設有轉軸，忽略閘門自重及門軸摩擦力，開啟閘門所需拉力T為U /U。A. 27.72kNB. 39.20kNC. 324.6kND. 30.99kN(分數(shù)： 1.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 閘門 AB上所受到的靜水總壓力 P為P=pcA=ghc·bl=1000 ×9.8 ×2×1×2=39.2kN若y 軸沿著閘門 AB方向，那么*對 A 點取矩，根據(jù)力矩平衡得到*則 *則

9、該題的正確答案為 (D) 。17. 在正常工作條件下， 在孔口處外接一個相同管徑的管嘴， 作用水頭相同時， 管嘴出流量與孔口出流相比 U /U 。A. 變大B. 變小C. 不變D. 不定(分數(shù)： 1.00 )A. B.C.D.解析：18. 球形密閉容器內部充滿水， 如圖 6-23 所示。已知測壓管水面標高 1=8.5m，球外自由水面標高 2=3.5m 球直徑 D=2m，如果球壁重量不計，作用于半球連接螺栓上的總拉力為( ) 。A. 153.9kNB. 261.6kNC. 107.7kND. 30.6kN分數(shù)： 1.00 )A. B.C.D.解析：以上半球面為研究對象Pz=gR2(1- 2)=1

10、000×9.8× ×12×(8.5 -3.5)=153.9kN19. 在薄壁小孔口淹沒m流公式中的水頭 H指U /UA. 出流的作用水頭B. 位置水頭C. 上下游高度差D. 堰上水頭（分數(shù)： 1.00 ）A.B.C. D.解析：20. 圓管紊流光滑區(qū)的沿程阻力系數(shù) 與U /UA. 雷諾數(shù) Re 有關B. 管壁相對粗糙 ks/d 有關C. Re 和 ks/d 有關D. Re 和管長，有關（分數(shù)： 1.00 ）A. B.C.D.解析：21. 并聯(lián)管道如圖 6-48 所示，總流量 Q=0.025m3/s ，管段 1的管長 l 1=50m、直徑 d1=100mm

11、、沿程阻力系數(shù) 1=0.03 、閥門的局部阻力系數(shù) v=3；管段 2 的管長 l 2=30m、直徑 d2=50mm、2=0.04 。并聯(lián)管道的水頭損 失為U /U。A. 6.30mH 2OB. 9.34mH 2OC. 5.79mH 2OD. 8.21mH 2O分數(shù)： 1.00 )A. B.C.B. 解析：各并聯(lián)支路阻抗為 * 總阻抗為 *22. 體積為 5m3的水，在溫度不變的情況下，當壓強從1at 增加到 5at 時，體積減少 1 升，則水的壓縮系數(shù)為U /U 。-10 2A. 5.1 × 10-10 m2/NB. 5.1 ×10-9 m2/N -10 2C. 3.4 &

12、#215; 10-10 m2/ND. 3.4 ×10-9 m2/N分數(shù)： 1.00 )A. B.C.B. 解析：根據(jù)壓縮系數(shù)是的計算式 *6-46 所示。已知管道直徑 d=25mm，管長 l=3m，水深局部阻力系數(shù)：閥門 v=9.3 ，入口 e=1，密閉容器上23. 水從密閉水箱沿垂直管道送入高位水池中，如圖 h=0.5m，流量 Q=1.5L/s ，沿程阻力系數(shù) =0.033 壓力表的讀值 PM為 U /U 。A. 168.0kPaB. 132.7kPaC. 120.5kPaD. 108.7kPa（分數(shù)： 1.00 ）A.B.C.D. 解析：列上方水池底面、下方水池水面的伯努利方程

13、*24. 水平放置的漸擴管中流體從 1-1 斷面流向 2-2 斷面，見圖 6-26 。如忽略水頭損失， 斷面形心點的壓強， 有以下關系 U /U 。A. p 1> p2B. p 1=p2C. p 2> p1D. 不能確定（分數(shù)： 1.00 ）A.B.C. D. 解析：25. 水的動力黏滯系數(shù) 隨著溫度的升高 U /UA. 增加B. 減少C. 不變D. 以上情況都可能（分數(shù)： 1.00 ）A.B. C.C. 解析：26. 相對壓強的起點是 （ ） 。A. 絕對真空B. 1 個標準大氣壓C. 當?shù)卮髿鈮篋. 液面壓強（分數(shù)： 1.00 ）A.B.C. D. 解析：27. 圓管層流的斷面

14、流速分布符合 U /U 。A.均勻規(guī)律B.直線變化規(guī)律C.拋物線規(guī)律D.對數(shù)曲線規(guī)律（分數(shù)： 1.00 ）A.B.C. D.解析：28. 矩形斷面渠道，已知底寬 b=2.0m，流量 Q=0.25m3/s ，水深 h=0.5m，粗糙系數(shù) n=0.04 。對應的渠道內底 坡 i 為 ( ) 。A. 0.0002B. 0.02C. 0.0004D. 0.04分數(shù)： 1.00 )A.B.C. D.解析：29. 如圖 6-12 所示，水箱用隔板分為 A、B兩室，隔板上開一孔口，其直徑 d1=4cm，在 B 室底部裝有圓柱形 外管嘴，其直徑 d2=3cm。已知作用水頭 H=3m保持不變， h3=0.5m，

15、則流出水箱的流量 Q為 ( ) 。A. 0.47L/sB. 5.54L/sC. 2.39L/sD. 3.57L/s(分數(shù)： 1.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 根據(jù)作用水頭 H=3m保持不變可知，孔口出流量 Q等于管嘴出流量 Q。*得 h 1=1.07m* 則該題的正確答案為 (D) 。30. 自水池中引出一根具有三段不同直徑的水平水管， 如圖 6-9 所示。已知直徑 d=50mm，D=200mm，長度 l=100m ， 水位 H=12m，沿程阻力系數(shù) =0.04 ，局部阻力系數(shù) 閥=4.0 ，此時通過水管的流量為 ( ) 。A. 3.07L/sB. 1.54L/sC. 2.39L/s

16、D. 2.09L/s分數(shù)： 1.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 以水平水管的軸線所在水平面為基準面，取計算斷面1-1 、2-2 列伯努利方程 * 水管中的流量 * 則該題的正確答案為 (D) 。31. 圖 6-25 為一實際不可壓縮流體恒定均勻流動。 1、 2兩點在同一斷面 A上，3、4 兩點在同一斷面 B上， 1、3和 2、4分別在兩條水平流線上 U /U 。A. 1 、2兩點的測壓管水頭相等B. 1 、2 兩點的總水頭相等C. 1 、3 兩點的總水頭相等D. 2 、4 兩點處的切應力值相等(分數(shù)： 1.00 )A. B.C.D.解析：32. 溢流壩泄流實驗， 如圖 6-53 所示。

17、原型壩的泄流量為 120m3/s ，實驗室可供實驗用的最大流量為 0.75m3/s ， 允許的最大長度比尺為 ( ) 。A. 4.5B. 2.5C. 7.6D. 8.0(分數(shù)： 1.00 )A.B.C. D.解析：33. 水自噴嘴水平射向一與其交角成 60 度的光滑平板上，如圖 6-7 所示，不計摩擦阻力且水頭損失忽略不 計。噴嘴出口直徑 d=25mm，流量 Q1=33.4L/s ，射流對平板的作用力 R為U /U 。A. 2.56kNB. 13.25kNC. 1.97kND. 24.81kN(分數(shù)： 1.00 )A.B.C. D.解析： 解析 取計算斷面 1-1、2-2 和 3-3 ，列伯努

18、利方程*根據(jù)上式可知*取計算斷面 1-1、2-2、3-3 和平板間的水流為控制體，列 x 方向的動量方程Fx=( Q22v2- Q33v3)- Q11v1cos60°=0 將上式與方程 Q1=Q2+Q3 聯(lián)立求解得到Q2=25.05L/s Q 3=8.35L/s列y 方向的動量方程Fy=R'=0-(- Q1v1sin60 °)=10 3×0.0334×68.04×sin60 °=1.97kN射流對平板的作用力 R與平板對射流的作用力 R'大小相等方向相反，方向沿 y 軸指向光滑平板內部，則該 題的正確答案為 (C) 。

19、34. 虹吸管將 A池中的水輸入 B池，如圖 6-43 所示。已知長度 l 1=3m， l 2=5m，直徑 d=75mm，兩池水面高差H=2m，最大超高 h=1.8m，沿程阻力系數(shù) =0.02 ，局部阻力系數(shù)： 進口 a=0.5 ，轉彎 b=0.2 ，出口 c=1， 則流量 Q及管道最大超高斷面的真空度為 U /U 。A. 14.1L/s 3.1mH 2OB. 16.1L/s 3.5mH 2OC. 12.5L/s 2.9mH 2OD. 15.2L/s 3.4mH 2O(分數(shù)： 1.00 )A. B.C.于U /UB. 解析：35. 用歐拉法表示流體質點的加速度 (分數(shù)： 1.00 )A.B.C

20、.D. 解析：36. 一直立的突擴管如圖 6-11 所示，水由上向下流動，已知 d1=150mm，d2=300mm，h=1.5m，v2=3m/s，則水 銀測壓計中水銀液面的高差為 U /U 。A. 0.09mHgB. 0.17mHgC. 0.22mHgD. 0.35mHg（分數(shù)： 1.00 ）A.B.C. D.解析： 解析 由連續(xù)性方程可知 * ，同時列伯努利方程有 * 所以水銀壓差計中，水銀液面右側更高， 差值為 *=0.22m 則該題的正確答案為 （C） 。37. 地下水漸變滲流，過流斷面上各點的滲流速度按 U /U 。A. 線性分布B. 均勻分布C. 拋物線分布D. 對數(shù)曲線分布（分數(shù)：

21、 1.00 ）A.B. C.D.解析：38. 如圖 6-8 所示，由矩形斷面的平底渠道， 寬度 B=2.7m，渠底在某斷面處抬高 h2=0.5m，抬高前的水深 h=2m， 抬高后水面降低 h1=0.15m，如忽略邊壁和底部阻力，水流對底坎的推力R為U /U 。A. 52.9kNB. 13.3kNC. 22.4kND. 24.1kN（分數(shù)： 1.00 ）A.B.C. D.解析： 解析 取基準面 O-O與上游渠道底部重合，對計算斷面 1-1 、2-2 列伯努利方程 *由連續(xù)性方程得*上面兩式聯(lián)立可得到流量為3v2=2.32m/s v 1=1.57m/s Q=8.47m 3/s取計算斷面 1-1 、

22、2-2 和渠道間的水體為控制體，列動量方程2P1-P -R'= Q(2v 2- 1v1)其中*底坎對水流的作用力為R'=P1-P2-Q(v2-v1)=22.4kN 水流對底坎的推力 R=-R' ，大小為 22.4kN ，方向水平向右，則該題的正確答案 為(C) 。39. 鋼筋混凝土圓形排水管，已知直徑 d=1.0m，粗糙系數(shù) n=0.014 ，底坡 i=0.002 ，當充滿度 =0.80 時， 此無壓管道的過流量為 U /U 。3A. 0.97m 3/sB. 0.82m 3/s3C. 0.73m 3/s3D. 0.61m 3/s(分數(shù)： 1.00 )A. B.C.D.解

23、析： *40. 薄壁圓形孔口的直徑 d=10mm，作用水頭 H=2m?，F(xiàn)測得射流收縮斷面的直徑 dc=8mm，在 32.8s 時間內， 經(jīng)孔口流出的水量為 0.01m3，該孔口的流量系數(shù)肚、流速系數(shù)為 U /U。A. 0.64 0.82B. 0.62 0.97C. 0.97 0.62D. 0.06 0.66(分數(shù)： 1.00 )A.B. C.D.解析：41. 一個潮汐模型，按弗勞德準則設計，長度比尺為2000，則原型中的一天相當于模型時間的 ( ) 。A. 9.6minB. 18.9minC. 21.7minD. 32.2min分數(shù)： 1.00 )A.B.C.D. 解析：42. 不可壓縮流體平

24、面流動在 y 方向的速度分量為 uy=y2-2x+2y ，根據(jù)連續(xù)性方程可知，速度在 量 ux為U /U。A. -(2yx+2x)+f(y)B. 2x(y+1)C. -(2yx+2y)+f(x)D. 2x(y+1)+c(分數(shù)： 1.00 )A. B.C.B. 解析：由連續(xù)性微分方程積分得 *43. 防浪堤模型實驗，長度比尺為 40，測得浪壓力為 130N，試求作用在原型防浪堤上的浪壓力為A. 6240kNB. 8320kNC. 5629kND. 6281kN(分數(shù)： 1.00 )A.B. C.C. 解析：由弗勞德準則 * ，同時由歐拉準則 * ， *x 方向的分v 為 U44. 流速由 v1 變到 v2的突然擴大管，如圖 6-37 所示分兩次擴大，局部水頭損失最小時中間流速 /U 。A. 0.5(v 1+v2)B. 1.4(v 1-v 2)C. 0.73(v 1+v2)D. 2(v 1-v 2)分數(shù)： 1.00 )A. B.C.D.解析：中間管流速為 v ，兩次突然擴大時的局部水頭損失為 * 總的局部水頭損失最小時 *45. 下列準則中，不是獨立準則而是導出準則的是