注冊(cè)一級(jí)結(jié)構(gòu)工程師-下午試題

1、注冊(cè)一級(jí)結(jié)構(gòu)工程師 (基礎(chǔ)部分 )- 下午試題( 總分： 115.00 ，做題時(shí)間： 90 分鐘 )一、 單項(xiàng)選擇題 ( 總題數(shù)： 60，分?jǐn)?shù)： 115.00)1. 木材在纖維飽和點(diǎn)時(shí)，下列說法正確的是 ( ) 。(A) 吸附水飽和 (B) 自由水飽和(C) 化合水飽和 (D) 都不對(duì)分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析： 點(diǎn)評(píng) 當(dāng)木材中吸附水達(dá)到飽和，且尚無自由水存在時(shí)的含水率稱為纖維飽和點(diǎn)。2. 建筑法中規(guī)定了申領(lǐng)開工證的必備條件下列條件中( ) 項(xiàng)不符合建筑法的要求A已辦理用地手續(xù)材料 B 已確定施工企業(yè)C已有了方案設(shè)計(jì)圖 D 資金已落實(shí)(分?jǐn)?shù)： 1.00 )A.B.C. D.解析

2、： 解析 中華人民共和國建筑法第八條3. 下列說法中錯(cuò)誤的是 ( ) 。A地下水位的升降對(duì)土中自重應(yīng)力有影響B(tài)地下水位的下降會(huì)使土中自重應(yīng)力增大C當(dāng)?shù)貙又杏胁煌杆畬哟嬖跁r(shí)，不透水層中的靜水壓力為零D當(dāng)?shù)貙又写嬖谟谐袎核畬訒r(shí)， 該層的自重應(yīng)力計(jì)算方法與潛水層相同， 即該層土的重度取有效重度來計(jì) 算(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析：4. 根據(jù)施工質(zhì)量控制等級(jí)，砌體結(jié)構(gòu)材料性能的分項(xiàng)系數(shù)rf取為( )A B級(jí)r f=1.6 ；C級(jí)r f =1.8 BB級(jí)rf=1.5；C級(jí) r f=1.6C B級(jí)r f=1.5 ；C級(jí)r f =1.8 DB級(jí)rf=1.6；C級(jí) r f=1.7分?jǐn)?shù)： 2.0

3、0 )A. B.C.B. 解析：砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第 條的設(shè)計(jì)規(guī)定5. 實(shí)測(cè)均布荷載作用下簡(jiǎn)支梁的撓度時(shí)，采用下列( ) 等效荷載圖式測(cè)量值不需進(jìn)行修正。A二集中力三分點(diǎn)加載 B 二集中力四分點(diǎn)加載 C四集中力八分點(diǎn)加載 D 八集中力十六分點(diǎn)加載(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 均布荷載作用的簡(jiǎn)支梁測(cè)量一次短期加載撓度時(shí)， 用二集中力三分點(diǎn)加載時(shí)撓度應(yīng)乘以 0.98 的修正 系數(shù)，二集中力四分點(diǎn)加載時(shí)撓度應(yīng)乘以 0.91 的修正系數(shù)，四集中力八分點(diǎn)加載時(shí)撓度應(yīng)乘以 0.97 的修 正系數(shù)，八集中力十六分點(diǎn)加載時(shí)撓度不要乘修正系數(shù)6.1:500 地形圖的比例尺精度是 ( ) 。(A)

4、 5 米 (B) 0.5 米 (C) 0.05 米 (D) 0.005 米(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D. 解析：7. 注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師的執(zhí)業(yè)范圍包括 ( ) 。 結(jié)構(gòu)工程設(shè)計(jì)和設(shè)計(jì)技術(shù)咨詢； 建筑物、構(gòu)筑物、工程設(shè)施等調(diào)查和鑒定； 結(jié)構(gòu)工程的鑒定和加固； 對(duì)本人主持設(shè)計(jì)的項(xiàng)目進(jìn)行施工指導(dǎo)和監(jiān)督； 對(duì)本人主持設(shè)計(jì)的項(xiàng)目進(jìn)行監(jiān)理。 A B C D(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D. 解析：注冊(cè)結(jié)構(gòu)師第十八條規(guī)定：注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師的執(zhí)業(yè)范圍： 1結(jié)構(gòu)工程設(shè)計(jì)。2結(jié)構(gòu)工程設(shè)計(jì)技術(shù)咨詢。3建筑物、構(gòu)筑物、工程設(shè)施等調(diào)查和鑒定。4對(duì)本人主持設(shè)計(jì)的項(xiàng)目進(jìn)行施工指導(dǎo)和監(jiān)督。5建設(shè)部和國務(wù)院有關(guān)部門規(guī)

5、定的其他業(yè)務(wù)。8. 某鋼筋混凝土矩形截面柱的抗剪剛度按排架柱計(jì)算為B1，按框架柱用分層法計(jì)算為 B2，按框架柱用 D值法計(jì)算為 B3，則 B1、B2、 B3的大小為 ( ) 。(A) B 1>B2>B3 (B) B 1<B3=B2 (C) B 1>B3> B2 (D) B 3>B2> B1(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析： 解析 抗剪剛度定義為柱兩端發(fā)生單位位移柱內(nèi)的剪力，它與柱兩端的約束情況有關(guān)；排架柱一端 固定、一端鉸接；按分層法，兩端固結(jié)；按D 值法，一端固接、一端彈性固結(jié)。9. 圖示結(jié)構(gòu)支座 B下沉 8mm時(shí) C點(diǎn)的水平位移為 (

6、) 。(A) 向左 2mm (B) 向左 4mm(C) 向右 2mm (D) 向右 4mm(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析： 解析 靜定結(jié)構(gòu)在支座位移作用下因桿件無變形，故只發(fā)生剛體位移，這種位移通?？梢灾挥蓭缀?關(guān)系求出，但是當(dāng)涉及的幾何關(guān)系比較復(fù)雜時(shí)，也可以利用單位荷載法進(jìn)行計(jì)算。具體計(jì)算公式可以表示 為：在下圖中的位移計(jì)算點(diǎn) C 位置處水平向施加一水平向右的單位荷載，很容易求得在月支座產(chǎn)生的虛擬支座 反力蘆 FBy 0.25 ，方向向上，因此CH-8×(-0.25) 2mm(方向水平向右 ) 點(diǎn)評(píng) 此題考察靜定結(jié)構(gòu)在支座位移作用下所引起的位移計(jì)算，掌握此類問題需要注

7、意兩點(diǎn)：一是注意廣 義單位荷載的正確施加方式；二是位移計(jì)算公式的正確應(yīng)用，尤其要注意正負(fù)號(hào)的處理。10. 黏土塑限高，說明 ( ) 。(A) 黏土粒子的水化膜薄，可塑性好 (B) 黏土粒子的水化膜薄，可塑性差(C) 黏土粒子的水化膜厚，可塑性好 (D) 黏土粒子的水化膜厚，可塑性差分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析：11. 在角焊縫計(jì)算中，下述項(xiàng)正確的是 ( ) 。(A) 端焊縫和側(cè)焊縫均為角焊縫，因此所有情況下承載力均相同(B) 靜力荷載作用下考慮塑性開展，端焊縫和側(cè)焊縫的承載力相同(C) 端焊縫受力情況較復(fù)雜，因此規(guī)范中對(duì)其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值考慮了 1.22 的折減系數(shù)(D) 對(duì)同一條角焊

8、縫，當(dāng)靜力荷載作用方向不同時(shí)，其承載力可能不同分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.；垂直時(shí)承載力為 N；成 D. 解析： 解析 當(dāng)靜力荷載與角焊縫長(zhǎng)度方向一致時(shí)，承載力為 夾角時(shí)，承載力在二者之間變化。12. 下圖為約束條件不同其余參數(shù)均相同的四種軸心受壓柱，其穩(wěn)定承載力順序依次是 (A)N 4N3N2N1 (B)N 2N3N4N1(C)N 1N2N3N4 (D)N 3N2N1N4分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 本題考點(diǎn)是要了解桿端約束對(duì)軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定性的影響。通過計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) 將桿件的幾何長(zhǎng)度換算為計(jì)算長(zhǎng)度， 由公式0.7 ，0.5 ，2，從而可比較各個(gè)臨界力的大小。13.

9、 利用朗肯理論計(jì)算填土中存在地下水的擋土墻土壓力，若地下水位下降則土壓力的大小 (A) 上升 (B) 下降 (C) 不變 (D)可得桿件的臨界力， 圖中四種約束情況的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)分別為： 1，不能判斷(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析：14. 已知 M 點(diǎn)實(shí)地高程為 39.651m， 1.561m， N尺上讀數(shù)為 0.394m，則N 點(diǎn)設(shè)計(jì)高程為 40.921m。在 M、N 扣間安置水準(zhǔn)儀，讀得 M尺上讀數(shù)為 N點(diǎn)處填挖高度為 ( ) 。A挖 0.103m B 不填不挖 C填 0.103m D填 1.270m(分?jǐn)?shù)： 1.00 )A.B.C. D.解析： 解析 M 、 N兩點(diǎn)設(shè)計(jì)高差

10、： hMN=HM-HN=1.270m M、 N兩點(diǎn)實(shí)際高差： h=hM-h N=1.167m 可知應(yīng)填土，且填土高度為 hMN- h=0.103m15. 下圖中彎矩圖正確的是 ( )(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.D.解析： 解析 提示：求出附屬結(jié)構(gòu)支座反力 (m/a) 。16. 在現(xiàn)場(chǎng)對(duì)砌體的強(qiáng)度進(jìn)行檢測(cè)，比較合適和可靠的方法是( )(A) 回彈法 (B) 推出法 (C) 原位軸壓法 (D) 扁頂法 (分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析：17. 在鋼梁底面設(shè)有吊桿，其拉力設(shè)計(jì)值 650 kN ，吊桿通過節(jié)點(diǎn)板將荷載傳給鋼梁，節(jié)點(diǎn)板采用雙面角焊 縫焊于梁下翼緣， hf =l00 ，

11、每面焊縫長(zhǎng)度是 ( ) 。(A) 240 mm (B) 250 mm (C) 260 mm (D) 270 mm分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析： 解析 18. 磚砌體在軸心受壓時(shí)，塊體的受力狀態(tài)為 ( )A壓力 B 壓力、剪力C壓力、剪力、彎矩 D 壓力、剪力、彎矩、拉力(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析：由于磚表面不平整，砂漿鋪設(shè)的不均勻性，使砌體中每一塊磚不是均勻受壓，同時(shí)受到彎曲和剪切 作用，一般情況下砂漿橫向變形比磚大，兩者之間要共同變形，磚阻止砂漿變形，而使磚在橫向受砂漿作 用而受拉19. 雙代號(hào)網(wǎng)絡(luò)計(jì)劃中，節(jié)點(diǎn) j 的最早開始時(shí)間為 7d，工作 ij 的持續(xù)時(shí)

12、間為 2d，總時(shí)差為 8d，自由時(shí) 差為 3d，則該節(jié)點(diǎn) j 的最遲開始時(shí)間為 ( )d 。A8 B10 C12 D14(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D. 解析：根據(jù)自由時(shí)差的計(jì)算公式： EFij=TFj -FFij=7-3=4d 根據(jù)總時(shí)差的計(jì)算公式： LFij=TFij +EFi j =8+4=12d 又因?yàn)?TLj =LEij，所以節(jié)點(diǎn) j 的最遲開始時(shí)間為 12d20. 在低周反復(fù)加載試驗(yàn)所得到的數(shù)據(jù)中，極限變形是指 ( ) 。(A) 屈服荷載時(shí)對(duì)應(yīng)的變形值 (B) 開裂荷載時(shí)對(duì)應(yīng)的變形值(C) 破損荷載時(shí)對(duì)應(yīng)的變形值 (D) 極限荷載時(shí)對(duì)應(yīng)的變形值(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.

13、C. D. 解析：21. 無明顯流幅鋼筋的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值是按 ( ) 確定的。(A) 材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值×材料分項(xiàng)系數(shù) (B) 材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 / 材料分項(xiàng)系數(shù)(C) 0.85 ×材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 / 材料分項(xiàng)系數(shù) (D) 材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 /(0.85 ×材料分項(xiàng)系數(shù) )分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.不適用 ( ) 情況。解析：22. 位移計(jì)算公式(A) 荷載作用 (B) 小變形(C) 小曲率的拱形結(jié)構(gòu) (D) 任意材料分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. ，該式適用于任何變形因素引起位移的計(jì)算，如荷載作用、溫解析： 解析 位移計(jì)算的一般公式為 度變化、支座移動(dòng)、制

14、造誤差、材料收縮等，且適用于任何材料。但是在此基礎(chǔ)上，對(duì)于直桿在線彈性范 點(diǎn)評(píng) 本題考察荷載作用下的位移計(jì)算公式的適用條件，要掌握這個(gè)問題，必須理解公式的推導(dǎo)過程及其 前提條件。，從而獲得了荷載作用下的位移計(jì)算公式：k圍內(nèi)時(shí)，考慮材料力學(xué)知識(shí)：率的拱形結(jié)構(gòu)，可以忽略曲率對(duì)變形的影響，此時(shí)同樣可以利用上式進(jìn)行位移計(jì)算。對(duì)于小曲23. 結(jié)構(gòu)試驗(yàn)前，對(duì)所使用的儀器進(jìn)行標(biāo)定的原因?yàn)?( ) 。 A測(cè)定儀器的分辨率 B 測(cè)定儀器的靈敏度和精確度 C測(cè)定儀器的最小分度值 D 測(cè)定儀器的量程(分?jǐn)?shù)： 1.00 )A.B. C.D.解析：24. 電阻應(yīng)變片的靈敏度系數(shù) K指的是( ) 。A應(yīng)變片電阻值的大小

15、B單位應(yīng)變引起的應(yīng)變片相對(duì)電阻值變化C應(yīng)變片金屬絲的截面積的相對(duì)變化 D應(yīng)變片金屬絲電阻值的相對(duì)變化(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.D.解析：25. 圖示結(jié)構(gòu)桿長(zhǎng)為 l ，EI 為常數(shù)， C點(diǎn)兩側(cè)截面相對(duì)轉(zhuǎn)角 c 為( ) 。*A*B*COD*(分?jǐn)?shù)： 1.00 )A.B.C. D.解析： 解析 靜定結(jié)構(gòu)位移計(jì)算26. 圖示結(jié)構(gòu)用位移法求解時(shí)， Rip =( ) 。(A) Pa (B) 2Pa (C) 3Pa (D) 0(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析：27.12 層辦公樓，框架剪力墻結(jié)構(gòu)，總高為 38m，當(dāng)設(shè)防烈度為 8 度時(shí)，其剪力墻承受地震傾覆力矩占總 值的 45%，該結(jié)

16、構(gòu)的抗震等級(jí)應(yīng)為 ( ) 。(A) 框架二級(jí)，剪力墻一級(jí) (B) 框架一級(jí)，剪力墻一級(jí)(C) 框架二級(jí)，剪力墻二級(jí) (D) 框架一級(jí)，剪力墻二級(jí)(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.C. 解析：28. 磚砌體結(jié)構(gòu)房屋，對(duì)于跨度大于 ( ) 的梁，其支承處砌體上應(yīng)設(shè)置混凝土或鋼筋混凝土墊塊。(A) 4.2m (B) 4.8m (C) 3.9m (D) 4.5m(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.C. 解析： 解析 砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第 條。29. 與節(jié)點(diǎn)板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構(gòu)件，安裝時(shí)高空焊接，計(jì)算連接時(shí)， 焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的折減系數(shù)是 ( ) 。(A) 0.585 (B) 0.630 (C)

17、 0.675 (D) 0.765(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 折減系數(shù)連乘： 0.85×0.90=0.765 。30. 配制混凝土?xí)r對(duì)集料有嚴(yán)格要求，若混凝土用砂中的硫化物和硫酸鹽含量較高，會(huì)影響混凝土的( ) 性能。(A) 影響混凝土強(qiáng)度和耐久性(B) 對(duì)水泥有侵蝕作用(C) 影響水泥的凝結(jié)與硬化、強(qiáng)度與耐久性(D) 導(dǎo)致鋼筋銹蝕(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.C. 解析： 解析 本題的要點(diǎn)是混凝土用砂中有害物的含量限制機(jī)理，砂中云母為表面光滑的小薄片，與水泥 的粘結(jié)性很差，它的存在會(huì)嚴(yán)重影響混凝土的強(qiáng)度與耐久性；硫化物和硫酸鹽的存在對(duì)水泥有侵蝕作用，

18、有機(jī)物會(huì)影響水泥的凝結(jié)與硬化，強(qiáng)度與耐久性，氯鹽的存在對(duì)鋼筋銹蝕有促進(jìn)作用。31. 無黏性土坡的穩(wěn)定性下列敘述正確的是 ( ) 。(A) 與坡高無關(guān)，與坡角有關(guān) (B) 與坡高有關(guān)，與坡角有關(guān)(C) 與坡高有關(guān)，與坡角無關(guān) (D) 與坡高無關(guān)，與坡角無關(guān)(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析： 解析 無黏性土披的穩(wěn)定安全系數(shù)為：其中， 和 分別為土的內(nèi)摩擦角和邊坡坡角。由此可見，對(duì)于均質(zhì)無黏性土坡，理論上土坡的穩(wěn)定 性與坡高無關(guān)，只與坡角和土體內(nèi)摩擦角有關(guān)。32. 在排水不良的軟黏土地基上快速施工，在基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)選擇的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)是 ( ) 。(A) 快剪指標(biāo) (B) 慢剪指標(biāo) (C)

19、 固結(jié)快剪指標(biāo) (D) 直剪指標(biāo) (分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析：33. 簡(jiǎn)支的鋼筋混凝土梁，主筋用級(jí)鋼，正截面試驗(yàn)時(shí)，下列破壞標(biāo)志哪一項(xiàng)是不正確的? ( )(A) 受拉主筋屈服，受拉應(yīng)變達(dá) 0.01 (B) 受拉主筋外最大垂直裂縫寬度達(dá) 1.5mm(C) 撓度達(dá)到跨度的 1/25 (D) 主筋端部有相對(duì)于混凝土滑移達(dá) 0.2mm(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析： 解析 (1) 軸拉、偏拉、受彎、大偏壓構(gòu)件在加載過程中，出現(xiàn)下列破壞標(biāo)志之一的，此構(gòu)件破壞。 有明顯流限的熱軋鋼筋， 受拉主筋達(dá)屈服強(qiáng)度， 受拉應(yīng)變達(dá) 0.01 ，無明顯流限的鋼筋， 主筋應(yīng)變達(dá) 0.01

20、； 受拉主筋拉斷； 受拉主筋處最大垂直裂縫寬度達(dá) 1.5mm； 撓度達(dá)到跨度的 /50 ，對(duì)懸臂結(jié)構(gòu)，撓度達(dá)到懸臂長(zhǎng)的 /25 ； 受壓區(qū)混凝土壓壞。(2) 軸心受壓或小偏心受壓；構(gòu)件的破壞標(biāo)志是混凝土受壓破壞。(3) 受剪構(gòu)件構(gòu)件的破壞標(biāo)志如下。 斜裂縫端部受壓區(qū)混凝土剪壓破壞； 沿斜截面混凝土斜向受壓破壞； 沿斜截面撕裂形成斜拉破壞； 箍筋或彎起鋼筋與斜裂縫交會(huì)處的斜裂縫寬度達(dá)到1.5mm； 鋼筋末端相對(duì)于混凝土的滑移值達(dá)0.2mm。(4) 極限荷載的取值分以下三種情況。 當(dāng)加載過程中試件破壞， 應(yīng)取前一級(jí)荷載值作為結(jié)構(gòu)構(gòu)件的極限荷載 實(shí)測(cè)值；當(dāng)荷載持續(xù)時(shí)間內(nèi)試件破壞，應(yīng)取本級(jí)荷載與前一級(jí)

21、荷載的平均值作為極限荷載；當(dāng)荷載持續(xù)時(shí) 間后試件破壞，取本級(jí)荷載為極限荷載。34. 軟土地基上，某砌體結(jié)構(gòu)房屋外縱墻產(chǎn)生倒“八”字形裂縫，則建筑物產(chǎn)生的沉降方式為( ) 。A均勻沉降 B 兩端沉降大，中間沉降小C兩端沉降小，中間沉降大 D 傾斜(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.D.解析： B答案既是產(chǎn)生的方式也是產(chǎn)生的原因35. 在單樁荷載傳遞過程中，敘述不正確的是 ( ) 。(A) 加載初期樁側(cè)摩阻力增大大于樁端阻力(B) 加載初期樁頂荷載主要由樁側(cè)摩阻力承擔(dān)(C) 加載初期樁側(cè)土相對(duì)位移大于樁端土位移(D) 加載初期樁側(cè)摩阻力與樁端阻力之比為常量(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解

22、析： 解析 當(dāng)豎向荷載施加于樁頂，樁身受到壓縮而產(chǎn)生相對(duì)于土的向下位移，樁側(cè)表面便受到土的向 上作用的摩阻力，樁受的荷載通過樁側(cè)摩阻力傳遞到樁周土層中去。隨著荷載的增加，樁身壓縮量和位移 量增大，荷載向樁土體系的下部傳遞，樁端土層受到壓縮而產(chǎn)生樁端阻力。當(dāng)樁身摩阻力全部發(fā)揮出來達(dá) 到極限后，若繼續(xù)增加荷載，其荷載增加將全部由樁端阻力承擔(dān)。當(dāng)樁端持力層產(chǎn)生大量壓縮和塑性擠出 時(shí)，樁端阻力也達(dá)到極限。此時(shí)，樁所承受的荷載就是樁的極限承載力。 點(diǎn)評(píng) 考察單樁豎向荷載的傳遞機(jī)理。36. 下列關(guān)于鋼筋混凝土彎剪扭構(gòu)件的敘述中，不正確的是( ) 。(A) 扭矩的存在對(duì)構(gòu)件的抗彎承載力沒有影響(B) 剪力的

23、存在對(duì)構(gòu)件的抗扭承載力沒有影響(C) 彎矩的存在對(duì)構(gòu)件的抗扭承載力沒有影響(D) 扭矩的存在對(duì)構(gòu)件的抗剪承載力有影響(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.D.解析：37. 圖示桁架 K點(diǎn)的豎向位移為最小的圖為 ( ) 。(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析：超靜定結(jié)構(gòu)與靜定結(jié)構(gòu)相比內(nèi)力更均勻，剛度更大，因此相同荷載作用下超靜定結(jié)構(gòu)的位移要小些38. 某砂土土樣的天然孔隙率為 0.461 ，最大孔隙比為 0.943 ，最小孔隙比為 0.396 ，則該砂土的相對(duì)密實(shí) 度為( ) 。A 0.404 B 0.881 C 0.679 D 0.615(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.39. 在確定

24、混凝土受彎構(gòu)件的開裂荷載值時(shí)，下列方法不對(duì)的是 ( ) 。(A) 采用連續(xù)布置應(yīng)變片時(shí)，任一應(yīng)變片的應(yīng)變?cè)隽坑型蛔儠r(shí)的荷載值(B) 用不低于放大率四倍的放大鏡觀察到第一次出現(xiàn)裂縫時(shí)，用相應(yīng)方法確定的荷載值(C) 取荷載 - 撓度曲線上首個(gè)拐點(diǎn)處對(duì)應(yīng)的荷載值(D) 取荷載 - 撓度曲線上第二個(gè)拐點(diǎn)對(duì)應(yīng)的荷載值(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析：40. DJ 6級(jí)光學(xué)經(jīng)緯儀的基本操作程序是 ( ) 。(A) 對(duì)中、整平、瞄準(zhǔn)、讀數(shù) (B) 對(duì)中、瞄準(zhǔn)、精平、讀數(shù) (C) 粗平、精平、對(duì)光、讀數(shù) (D) 粗平、精平、瞄準(zhǔn)、讀數(shù)(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析： 解析 測(cè)水平角必

25、須要進(jìn)行對(duì)中、整平。41. 建筑石膏凝結(jié)硬化后，其 ( ) 。(A) 導(dǎo)熱性變小，吸聲性變差 (B) 導(dǎo)熱性變小，吸聲性變強(qiáng)(C) 導(dǎo)熱性變大，吸聲性變差 (D) 導(dǎo)熱性變大，吸聲性變強(qiáng)分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.D.解析： 解析 建筑石膏凝結(jié)硬化后孔隙率大故導(dǎo)熱系數(shù)小，具有較強(qiáng)的絕熱性和吸聲性。42. 在建立虛功方程時(shí)，力狀態(tài)與位移狀態(tài)的關(guān)系是 ( ) 。A彼此獨(dú)立無關(guān)B位移狀態(tài)必須是由力狀態(tài)產(chǎn)生的C互為因果關(guān)系D力狀態(tài)必須是由位移狀態(tài)引起的分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析：考查虛功原理，虛功原理中力與虛位移獨(dú)立43. 對(duì)適筋梁，受拉鋼筋剛屈服時(shí)，則 ( ) 。A承載力達(dá)到極

26、限B受壓邊緣混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變C受壓邊緣混凝土被壓碎D s=y ， c < cu分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D. 解析：由適筋梁破壞特點(diǎn)可知44. 從事建筑活動(dòng)的建筑施工企業(yè)、勘察設(shè)計(jì)單位和工程監(jiān)理單位，應(yīng)當(dāng)具備 ( ) 有符合國家規(guī)定的注冊(cè)資本； 有與其從事的建筑活動(dòng)相適應(yīng)的具有法定執(zhí)業(yè)資格的專業(yè)技術(shù)人員； 有從事相關(guān)建筑活動(dòng)所應(yīng)有的技術(shù)裝備； 法律、行政法規(guī)規(guī)定的其他條件。(A) (B) (C) (D) 分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 見中華人民共和國建筑法第 12 條45. 小地區(qū)測(cè)量工作采用的坐標(biāo)系是 ( ) 。(A) 極坐標(biāo)系 (B) 平面直角坐標(biāo)系

27、(C) 地心坐標(biāo)系 (D) 空間坐標(biāo)系(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B. C.D.解析：46. 對(duì)圖所示體系進(jìn)行幾何組成分析 ( )(A) 幾何不變無多余約束 (B) 幾何不變只有一個(gè)約束(C) 幾何可變 (D) 常變體系(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析： 解析 體系的左半部分，是兩個(gè)剛片用兩個(gè)鉸連結(jié)，組成有一個(gè)多余約束的大剛片，同理，體系的 右半部分也是有一個(gè)多余約束的大剛片，但左、右兩部分與地面連結(jié)少一根鏈桿，所以整體為幾何可變體 系。47. 兩紅線樁 A、B的坐標(biāo)分別為 xA=1000.000 m 、yA=2000.000 m ；xB=1060.000 m、yB= 2080.00

28、0 m ；欲測(cè) 設(shè)建筑物上的一點(diǎn) M，xM=991.000 m ，yM=2090.000 m。則在 A點(diǎn)以 B點(diǎn)為后視點(diǎn)，用極坐標(biāo)法測(cè)設(shè) M點(diǎn)的 極距 DAM和極角 BAM分別為 ( ) 。(A) 90.449 m 、42°3450 (B) 90.449 m 、137°2510(C) 90.000 m 、174°1720 (D) 90.000 m 、95°4238分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析： 解析 48. 對(duì)于承受靜荷載常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是( )(A) 可選擇 Q235 鋼 (B) 可選 Q345(C) 鋼材應(yīng)有沖擊

29、韌性的保證 (D) 鋼材應(yīng)有三項(xiàng)基本保證分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 常溫工作且承受靜載的構(gòu)件，一般不需沖擊韌性的保證。49. 圖示框架的超靜定次數(shù)為 ( )(A) 5 (B) 6 (C) 7 (D) 8(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D. 解析： 解析 n=3c-h c 為閉合框數(shù)目，凡是單鉸數(shù)目， 所以 n=3×4-5=750. 采用分微尺讀數(shù)裝置的 DJ6光學(xué)經(jīng)緯儀，其度盤最小刻畫為 ( ) (A) 1 ° (B) 0.1 ° (C) 1' (D) 0.1'(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C. D.解析：51. 施工檢

30、驗(yàn)土方填筑的壓實(shí)指標(biāo)是 ( ) 。 (A) 土的密實(shí)度 (B) 土的天然密度(C) 土的最后可松性系數(shù) (D) 土的干密度(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 每層填土經(jīng)壓實(shí)后，測(cè)土的干密度，符合規(guī)范要求方可再鋪填上層土。52. 影響軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性的主要因素是( ) 。(A) 截面的幾何形狀及桿件的長(zhǎng)細(xì)比(B) 構(gòu)件的材料強(qiáng)度及截面尺寸(C) 構(gòu)件的長(zhǎng)寬比和板件的高厚比(D) 截面的縱向殘余應(yīng)力，構(gòu)件的初彎曲，荷載初偏心及約束條件 (分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析： 解析 考查對(duì)軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性概念的理解以及相關(guān)知識(shí)的掌握。概括來說，影響軸心受 壓

31、構(gòu)件的整體穩(wěn)定性的主要因素是截面的縱向殘余應(yīng)力，構(gòu)件的初彎曲，荷載初偏心及約束條件等，其中 截面的縱向殘余應(yīng)力，構(gòu)件的初彎曲對(duì)構(gòu)件穩(wěn)定性的影響相對(duì)較大。53. 圖示結(jié)構(gòu) M 圖的形狀是 ( )(分?jǐn)?shù)： 2.00 )A. B.C.D.解析：附屬結(jié)構(gòu)傳遞到基本部分的力與基本部分的合力為0，因此基本部分的彎矩圖為零54. 以下關(guān)于分層法的概念 ( ) 是錯(cuò)誤的。(A) 不考慮框架側(cè)移對(duì)內(nèi)力的影響(B) 每層梁上的豎向荷載僅對(duì)本層梁及與其相連的上、下柱的彎矩和剪力產(chǎn)生影響，對(duì)其他各層梁、柱彎 矩和剪力的影響忽略不計(jì)(C) 上層梁上的豎向荷載對(duì)其下各層柱的軸力有影響(D) 按分層計(jì)算所得的各層梁、柱的彎矩即為該梁該柱的最終彎矩，不再疊加 (分?jǐn)?shù)： 2.00 )A.B.C.D. 解析：解析 分層計(jì)算所得的梁內(nèi)彎矩即為梁在該荷載下的彎矩，而柱的柱端彎矩則取上下兩層單元所得 計(jì)算彎矩之和。 D 是錯(cuò)誤的。55. 鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)的最大適用高度和高寬比分別為A級(jí)和 B 級(jí)，關(guān)于兩個(gè)級(jí)別的主要區(qū)別， 下列敘述正確的是 ( ) 。(A) B 級(jí)高度建筑結(jié)構(gòu)的最大適用高度和高