大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）建筑工程專業(yè)-某單層雙跨鋼筋混凝土廠房設(shè)計(jì)

1、寧波大學(xué)科學(xué)技術(shù)學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 編號： 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題目：（中文）某單層雙跨鋼筋混凝土廠房設(shè)計(jì) （英文）A Single plant design of reinforced concrete分 院 理工分院 專 業(yè) 土木工程 班 級 土木0401 學(xué) 號 044177353 姓名 鄭維豐 指導(dǎo)教師 李俊華 職稱 副教授 完成日期 2008-5-15 71摘要【摘要】本工程為一兩跨單層鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)，跨度均為30米，柱距6.0米，廠方總長144米，每跨設(shè)有20/5t，10t各一臺中級工作級別吊車。 本設(shè)計(jì)書包括如下部分： 1. 工程概況； 2. 結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱的尺寸確定； 3.

2、 定位軸線； 4. 計(jì)算簡圖及柱的計(jì)算參數(shù) 5. 荷載計(jì)算； 6. 內(nèi)力分析； 7. 最不利內(nèi)力組合； 8. 柱的設(shè)計(jì)； 9. 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)。 本設(shè)計(jì)最終完成13張施工圖?！娟P(guān)鍵字】鋼筋混凝土；排架；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。A Single plant design of reinforced concreteAbstract【ABSTRACT】The project is a one-floor and two-span reinforced concrete bent structure. All the spans are 30 meters, the distance between the colum

3、ns are 6.0 meters, and the total length is 144 meters. Every span bears two intermediate cable cars with a working-level 20/5t and 10t. This paper includes the following parts: 1. Project Profile; 2. Selection of components to determine the size and structure; 3. Axis Positioning; 4. Calculating dia

4、gram and the parameters column; 5. The lotus carries the calculation; 6. Internal Force Analysis; 7. Most unfavorable combination of internal forces; 8. Columns Design; 9. Foundation Design.This design will complete 13 construction diagrams in the end. 【KEYWORDS】reinforced concrete; bent; the struct

5、ure design.目錄摘要IAbstractII1. 設(shè)計(jì)任務(wù)書11.1 設(shè)計(jì)資料11.1.1 工程概況11.1.2 設(shè)計(jì)資料11.2 構(gòu)件選型及屋蓋布置21.3 參考資料41.4 設(shè)計(jì)內(nèi)容及要求42. 結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱的尺寸的確定63. 定位軸線94. 計(jì)算簡圖及柱的計(jì)算參數(shù)105. 荷載計(jì)算115.1 恒載125.1.1 屋面恒載125.1.2 吊車梁及軌道連接重力荷載125.1.3柱自重重力荷載125.2 屋面活荷載（取，作用于一跨）135.3 吊車荷載135.3.1吊車主要參數(shù)135.3.2 吊車豎向荷載的標(biāo)準(zhǔn)值135.3.3 吊車橫向水平荷載155.4 風(fēng)荷載165.5 荷載匯總

6、表如表51（均為標(biāo)準(zhǔn)值）186. 排架內(nèi)力分析196.1 剪力分配系數(shù)的計(jì)算196.2 恒載作用下的排架內(nèi)力分析206.3 屋面活載作用下的排架內(nèi)力分析216.3.1 AB跨作用有屋面活荷載226.3.2 BC跨作用有屋面活載246.4 吊車荷載作用下的排架內(nèi)力分析246.4.1 吊車豎向荷載在A柱時(shí)246.4.2 吊車豎向荷載在B柱左時(shí)266.4.3 吊車豎向荷載在B柱右時(shí)276.4.4 吊車豎向荷載在C柱時(shí)286.4.5 作用于A、B柱時(shí)286.4.6 作用于B、C柱時(shí)306.5 風(fēng)荷載作用下的排架內(nèi)力分析316.5.1. 左吹風(fēng)時(shí)316.5.2 右吹風(fēng)時(shí)326.6 A柱內(nèi)力匯總表336.

7、7 B柱內(nèi)力匯總表347. 排架最不利內(nèi)力組合377.1 列表對A柱進(jìn)行內(nèi)力組合377.2 列表對B柱進(jìn)行內(nèi)力組合387.3 C柱的內(nèi)力組合388. 柱的設(shè)計(jì)398.1 A柱的設(shè)計(jì)398.1.1 A柱牛腿設(shè)計(jì)計(jì)算408.1.2 A柱的吊裝驗(yàn)算418.2 B柱的設(shè)計(jì)438.2.1 B柱牛腿設(shè)計(jì)計(jì)算458.2.2 B柱的吊裝驗(yàn)算468.3 C柱的設(shè)計(jì)488.4 抗風(fēng)柱的設(shè)計(jì)488.4.1 抗風(fēng)柱尺寸確定488.4.2 計(jì)算簡圖及內(nèi)力分析488.4.3 配筋計(jì)算509.1 地基承載力特征值和基礎(chǔ)材料519.2 A柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)519.2.1 基礎(chǔ)底面內(nèi)力及基礎(chǔ)底面面積計(jì)算（圖91）519.2.2 基礎(chǔ)其

8、他尺寸確定和基礎(chǔ)高度驗(yàn)算539.2.3 基礎(chǔ)底面配筋計(jì)算549.2.4 關(guān)于排架柱裂縫寬度驗(yàn)算問題559.3 B柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)559.3.1 基礎(chǔ)底面內(nèi)力及基礎(chǔ)底面面積計(jì)算（圖93）559.3.2 基礎(chǔ)其他尺寸確定和基礎(chǔ)高度驗(yàn)算579.3.3 基礎(chǔ)底面配筋計(jì)算589.3.4 關(guān)于排架柱裂縫寬度驗(yàn)算問題599.4 C柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)5910. 其它構(gòu)件設(shè)計(jì)6010.1 支撐的布置和選用6010.1.1 支撐的布置6010.1.2 支撐的選用6110.2 圈梁的設(shè)置和截面設(shè)計(jì)6110.2.1 圈梁的設(shè)置61主要參考文獻(xiàn)62致謝63附錄64 1. 設(shè)計(jì)任務(wù)書1.1 設(shè)計(jì)資料 1.1.1 工程概況某兩跨單層鋼筋

9、混凝土廠房，跨度均為30m，柱距6m。廠房總長144m。每跨設(shè)有20/5t、10t各一臺中級工作級別吊車，規(guī)定標(biāo)高10.1m。如圖1-1所示：圖1-1 廠房平面圖圖1-2 廠房剖面圖 1.1.2 設(shè)計(jì)資料 屋面構(gòu)造：二氈三油防水層（上鋪綠豆沙）； 150mm厚水泥膨脹珍珠巖保溫層；一氈二油隔氣層；20mm厚水泥砂漿找平；預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板； 圍護(hù)結(jié)構(gòu)：240mm磚墻，雙面抹灰； 鋼框玻璃窗寬高：4200mm300mm和4200mm1400mm； 地面：鋼筋混凝土地面，室內(nèi)外高差150mm 1.1.3 設(shè)計(jì)基本原始資料自然條件：基本風(fēng)壓為，地面按B類，基本雪壓為，屋面活荷載為。地質(zhì)條件：場地

10、地面以下0.6m內(nèi)為填土，填土下層3.8m內(nèi)為粉質(zhì)粘土，地基承載力特征值，地下水位為-4.2m?？拐鹪O(shè)計(jì)：該工程位于非地震區(qū)，不考慮抗震設(shè)計(jì)。 1.1.4 材料鋼筋：箍筋HPB235 級鋼筋、受力鋼筋為HRB335級鋼筋；混凝土：柱采用C30，基礎(chǔ)采用C20。1.2 構(gòu)件選型及屋蓋布置根據(jù)廠房的跨度、吊車起重量的大小、軌頂標(biāo)高，吊車的運(yùn)行空間等初步確定出排架結(jié)構(gòu)的剖面圖。為了保證屋蓋的整體性，屋蓋系統(tǒng)采用無檁體系。可變荷載外加均布荷載基本組合設(shè)計(jì)值永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，不包括板自重及灌縫重可變荷載的組合值系數(shù)可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值結(jié)構(gòu)構(gòu)件使用階段的安全等級為二級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)基本組合的荷載分項(xiàng)系數(shù)：永久荷

11、載 1.2.1 屋面板屋面荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： 二氈三油防水層（上鋪綠豆沙） 150mm厚水泥膨脹珍珠巖保溫層 一氈二油隔氣層 20mm厚水泥砂漿找平 積灰荷載 活荷載 外加均布荷載基本組合設(shè)計(jì)值：由圖集號04G41011.5m6.0m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（預(yù)應(yīng)力混凝土部分）中的6.2.1選用表查知，選用YWB3，其允許外加均布荷載基本組合設(shè)計(jì)值為3.653.63?？梢詽M足要求。板號為YWB3的板自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.4，灌縫重標(biāo)準(zhǔn)值為0.1 。 1.2.2 天溝板（內(nèi)天溝排水） 選用標(biāo)準(zhǔn)圖集04G410（三）中的JGB681，自重標(biāo)準(zhǔn)值。 1.2.3 屋架屋面荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如下： 二氈三油防水層（上鋪綠豆

12、沙） 150mm厚水泥膨脹珍珠巖保溫層 一氈二油隔氣層 20mm厚水泥砂漿找平 預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板及灌縫重 屋面支撐及吊管自重 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 總計(jì)： 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面荷載設(shè)計(jì)值為：組合一：組合二：由圖集號04G4151預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架（預(yù)應(yīng)力鋼筋為鋼絞線 跨度18m30m）中的表4查得，檐口形狀為內(nèi)天溝，代號為A。由表5查得，根據(jù)實(shí)際屋面荷載設(shè)計(jì)值，在表中30m屋架屋面荷載設(shè)計(jì)值為一欄，選取屋架承載能力等級為2，且無天窗。因此，無天窗的30m屋架型號為YWJ302Aa，自重為/榀 1.2.4 屋蓋支撐 在端部第二開間的屋架端部和跨中設(shè)三道垂直支撐、其他跨相應(yīng)部位設(shè)下弦系桿，端頭第二

13、開間設(shè)下弦橫向水平支撐。 1.2.5 吊車梁選用圖集號04G3232鋼筋混凝土吊車梁（工作級別A4、A5）A4、A5（中級工作制）吊車梁選用表中DL9Z （中間跨）、DL9B（邊跨），梁高1200mm，每根自重標(biāo)準(zhǔn)值39.5kN，軌道及墊層構(gòu)造高度200mm，軌道及連接重1.0kN/m，如圖1-3所示： 1.2.6 排架柱 上柱矩形截面，下柱工字形截面。1.3 參考資料 1.3.1 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001 1.3.2 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB500102002 1.3.3 建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)GB/T 501052001 1.3.4 房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB/T 500012001

14、1.3.5 建筑結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)圖集 1.3.6 房屋結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南 1.3.7 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1.3.8 土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書 1.3.9 建筑工程畢業(yè)設(shè)計(jì)指南 1.3.10混凝土結(jié)構(gòu)及砌體結(jié)構(gòu)（下冊）（第二版） 羅福午 方鄂華 葉知滿 編著1.4 設(shè)計(jì)內(nèi)容及要求 1.4.1 確定廠房的建筑平面和剖面圖：柱網(wǎng)、抗風(fēng)柱、支撐、圈梁、連系梁及基礎(chǔ)梁等。 1.4.2 構(gòu)件選型：可按上述提供使用和參考。 1.4.3 結(jié)構(gòu)計(jì)算：要求詳細(xì)計(jì)算過程。 1.1.4 繪圖要求： a. 建筑設(shè)計(jì)總說明 b. 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)總說明 c. 建筑平面圖 d. 建筑立面圖 e. 建筑剖面圖 f. 屋面結(jié)構(gòu)布置圖 g.

15、屋架及支撐布置圖 h. 柱及基礎(chǔ)配筋圖圖1-2 吊車梁構(gòu)造圖2. 結(jié)構(gòu)構(gòu)件選型及柱的尺寸的確定 鋼筋混凝土單層廠房多采用排架結(jié)構(gòu)，為了保證屋蓋結(jié)構(gòu)的整體性和剛度，屋蓋采用無檁體系。該車間廠房為卷材防水屋面，因而采用屋面坡度較小而經(jīng)濟(jì)指標(biāo)性較好的預(yù)應(yīng)力折線形屋架。預(yù)應(yīng)力混凝土等截面吊車梁，其受力性能和技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)都優(yōu)于普通鋼筋混凝土吊車梁，且施工、運(yùn)輸、堆放比較方便，故選用預(yù)應(yīng)力混凝土吊車梁。該廠房各主要承重構(gòu)件選型見表22，吊車有關(guān)參數(shù)見表21。表21 吊車有關(guān)參數(shù)起重量吊車寬輪距最大輪壓最小輪壓起重機(jī)重量小車重量車高20/5t6400525024065410782.3010t64005250

1619 由工藝要求，吊車規(guī)定標(biāo)高為10.1m，吊車為20/5t和10t，中級工作制，由上表得軌頂至吊車頂?shù)母叨龋吹踯嚫撸┓謩e為2.30m和2.19m。吊車梁的高度為1.20m，軌道高度取0.20m，則 牛腿頂面標(biāo)高=軌頂標(biāo)高-吊車梁高度-軌道高度=符合建筑模數(shù)的要求，故牛腿頂面標(biāo)高取為8.70m 由于以上兩臺吊車的高度不一致，取以下計(jì)算結(jié)果的較大值： 柱頂標(biāo)高=牛推定面標(biāo)高+吊車梁高+軌道高度+吊車高度+吊車頂至屋架下弦底面的尺寸（即車子安全行駛的高度）= 由建筑模數(shù)的要求，故柱頂標(biāo)高取為12.60m。 由參考文獻(xiàn)【7】鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的表24初選選取柱的截面尺寸：

17、 ，并參考表26選取柱的截面尺寸為：A、C軸 上柱 矩形 下柱 工字形 B柱 上柱 矩形 下柱 工字形 根據(jù)廠房建筑統(tǒng)一化基本原則（TJ624）和（ZQ162）對20/5t橋式吊車有關(guān)尺寸的規(guī)定，以及選定吊車梁端部截面高度和支承吊車梁牛腿外形尺寸的要求，確定邊柱和中柱沿高度和牛腿部位的尺寸如圖21所示：圖21 柱的尺寸示意圖表22 主要承重構(gòu)件選型構(gòu)件名稱標(biāo)準(zhǔn)圖集選用型號重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面板04G41011.5m6.0m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（預(yù)應(yīng)力混凝土部分）YWB3（中間跨）YWB3s（端跨）（包括灌縫重）天溝板04G410（三）1.5m6.0m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（卷材防水天溝板）TGB681

18、屋架04G4151預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架（預(yù)應(yīng)力鋼筋為鋼絞線 跨度18m30m）YWJ302Aa/榀（屋蓋鋼支撐）吊車梁04G3232鋼筋混凝土吊車梁（工作級別A4、A5）DL9Z （中間跨）DL9B（邊跨）39.5kN/根軌道連接04G325吊車軌道連接詳圖0.38kN/m基礎(chǔ)梁04G320鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁JL316.1kN/根3. 定位軸線 橫向定位軸線除柱端外，均通過柱截面幾何中心。由參考文獻(xiàn)【7】鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的表210查得20/5t和10t兩臺吊車的和，要求 對中柱，取縱向定位軸線為柱的幾何中心，則 所以，符合要求； 對邊柱，取封閉式定位軸線與墻內(nèi)皮重合，則所以，符合要求。4.

19、 計(jì)算簡圖及柱的計(jì)算參數(shù)該廠房工藝無特殊要求，結(jié)構(gòu)布置及荷載分布（除吊車荷載外）均勻，故可由廠房相鄰柱距的中線截取圖4 1所示計(jì)算單元，計(jì)算單元寬度。計(jì)算簡圖見圖4 2。圖4 1 廠房計(jì)算單元示意圖圖4 1 廠房計(jì)算簡圖根據(jù)柱的截面尺寸，計(jì)算其參數(shù)：對于A、C柱：上柱：下柱：對于B柱：上柱：下柱：邊、中柱有關(guān)參數(shù)如表41所示：表41 邊、中柱參數(shù)（，）參數(shù)邊柱（A、C）中柱（B）5. 荷載計(jì)算有關(guān)符號及數(shù)據(jù)參見圖21，均為標(biāo)準(zhǔn)值5.1 恒載 5.1.1 屋面恒載 屋蓋自重二氈三油防水層（上鋪綠豆沙） 150mm厚水泥膨脹珍珠巖保溫層 一氈二油隔氣層 20mm厚水泥砂漿找平 預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板及

20、灌縫重 屋蓋支撐 屋面恒載 為了簡化計(jì)算，天溝板及相應(yīng)構(gòu)造層的恒載，取與一般屋面恒載相同。屋架自重為/榀。 5.1.2 吊車梁及軌道連接重力荷載 5.1.3柱自重重力荷載邊柱（A、C柱）中柱（B柱）5.2 屋面活荷載（取，作用于一跨） 5.3 吊車荷載 5.3.1吊車主要參數(shù)吊車噸位吊車寬度B（）輪距K（）g（）20/5200640052502406578101006400525014066395.3.2 吊車豎向荷載的標(biāo)準(zhǔn)值（考慮每個(gè)排架兩臺吊車如圖51所示）圖51 吊車荷載作用下支座反力影響線 式中為各輪壓對應(yīng)反力影響線的坐標(biāo)值；為折減系數(shù)，它是從概率觀點(diǎn)考慮多臺吊車共同作用時(shí)吊車荷載效應(yīng)

21、組合相對于多臺吊車均滿載時(shí)吊車荷載效應(yīng)的折減。多臺吊車的荷載折減系數(shù)參與組合的吊車臺數(shù)吊車工作級別A1A5A6A820.90.9540.80.85(1) 當(dāng)兩臺吊車作用于第一跨時(shí)在邊柱：施加于A柱的， 施加于B柱的，在邊柱：施加于A柱的， 施加于B柱的，作計(jì)算簡圖如圖52所示：(a) (b) 圖52 (a)在A柱 (b)在A柱(2) 當(dāng)兩臺吊車作用于第二跨時(shí)在邊柱：施加于C柱的， 施加于B柱的，在邊柱：施加于C柱的， 施加于B柱的，作計(jì)算簡圖如圖53所示：(a) (b) 圖53 (a)在C柱 (b)在C柱5.3.3 吊車橫向水平荷載吊車橫向水平荷載（圖54）的標(biāo)準(zhǔn)值 式中Q為吊車額定起重量的重

22、力荷載；g為卷揚(yáng)機(jī)小車的重力荷載；為橫向水平制動力系數(shù)，對軟鉤吊車其取值為：當(dāng)時(shí)，=0.12，當(dāng)160500時(shí)，=0.10，當(dāng)時(shí)=0.08。20/5t 吊車一個(gè)輪子橫向水平制動力 10t 吊車一個(gè)輪子橫向水平制動力 (1) 當(dāng)一臺20/5t、一臺10t吊車同時(shí)作用時(shí)作計(jì)算簡圖如圖54所示(a) (b) 圖54 (a) 兩臺吊車作用在第一跨時(shí) (b) 兩臺吊車作用在第二跨時(shí)(2) 當(dāng)一臺10t吊車作用時(shí)作計(jì)算簡圖如圖55所示(a) (b) 圖55 (a) 一臺吊車作用在第一跨時(shí) (b) 一臺吊車作用在第二跨時(shí)5.4 風(fēng)荷載荷載規(guī)范規(guī)定，垂直于廠房各部分表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算：式中，為某地

23、區(qū)基本風(fēng)壓值，本設(shè)計(jì)取為為風(fēng)荷載體型系數(shù)，可查荷載規(guī)范如圖56(a)所示為風(fēng)壓高度變化系數(shù)，圖56(b)給出房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)（B類）的值。 (a) (b) 圖56 (a) 值 (b) 值 基本風(fēng)壓，按B類地面粗糙度，柱距為6m，由建筑荷載規(guī)范查得風(fēng)壓高度變化系數(shù)為：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：值（標(biāo)準(zhǔn)值）計(jì)算1.0771.0771.1411.1411.1991.1990.80.40.80.40.60.42.481.423.011.512.371.58作用長度（m）2.302.302.652.65方向求、和的設(shè)計(jì)值每榀排架在風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡圖如圖57所示圖57 排架計(jì)算簡圖5.5 荷載匯總表

24、如表51（均為標(biāo)準(zhǔn)值）表51荷載匯總表（所列均為標(biāo)準(zhǔn)值）荷載類型簡圖A（C）柱B柱恒載屋面活載吊車豎向荷載吊車橫向水平荷載風(fēng)荷載6. 排架內(nèi)力分析該廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行內(nèi)力分析。6.1 剪力分配系數(shù)的計(jì)算對A、C軸柱對B軸柱各柱的剪力分配系數(shù)為6.2 恒載作用下的排架內(nèi)力分析 由于圖61所示的排架為對稱結(jié)構(gòu)，故在對稱荷載作用下排架無側(cè)向位移，各柱可按柱頂為不動鉸支座計(jì)算，且中柱彎矩為零。對A、C軸柱， （）（）（）（） （）（）A柱：B柱：根據(jù)求得的柱頂剪力和，求得該排架在恒載作用下的彎矩圖和軸力圖以及柱底的剪力值如圖62（a）、（b）所示。彎矩，軸力、剪力的正負(fù)號規(guī)定如圖6

25、2（c）所示。 (a) (b)(c)圖62 恒載作用下排架內(nèi)力圖6.3 屋面活載作用下的排架內(nèi)力分析6.3.1 AB跨作用有屋面活荷載由屋架傳至柱頂?shù)募泻奢d 計(jì)算簡圖如圖63所示圖63 AB跨作用有屋面活荷載設(shè)計(jì)簡圖計(jì)算不動鉸支座反力對A柱： 則排架柱A柱柱頂不動鉸支座總反力為：對B柱：則排架柱柱頂不動鉸支座總反力為將反向作用于排架柱頂，由剪力分配法可求得排架各柱柱頂剪力為：A柱：B柱： C柱： 排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖64(a)、(b)所示 (a) (b)圖64 AB跨作用有屋面活荷載時(shí)排架內(nèi)力圖6.3.2 BC跨作用有屋面活載由于結(jié)構(gòu)對稱，故只需將AB跨作用有屋面活載情況的

26、A柱和C柱內(nèi)力對換，并注意，A柱、B柱和C柱的內(nèi)力變號，其計(jì)算簡圖、內(nèi)力如圖65(a)、(b)、(c)所示。 (a) (b) (c)圖65 BC跨作用有屋面活荷載時(shí)排架計(jì)算簡圖、內(nèi)力圖6.4 吊車荷載作用下的排架內(nèi)力分析6.4.1 吊車豎向荷載在A柱時(shí)計(jì)算簡圖如圖66所示。圖66 作用在A柱時(shí)排架內(nèi)力計(jì)算簡圖（1）先在A、B柱頂部位附加一個(gè)不動鉸支座，求出柱頂反力、（）（）（2）撤除附加不動鉸并將（+）以反方向作用于柱頂，分配給A柱頂?shù)募袅榉峙浣oB柱頂?shù)募袅椋?）疊加上面兩步的柱頂剪力（） （） 排架各柱的彎矩圖、軸力圖和柱底剪力值如圖67(a)、(b)所示。 (a) (b)圖67 作用在

27、A柱時(shí)排架內(nèi)力圖6.4.2 吊車豎向荷載在B柱左時(shí)計(jì)算簡圖如圖68所示。圖68 作用在B柱左時(shí)排架內(nèi)力計(jì)算簡圖（1）先在A、B柱頂部位附加一個(gè)不動鉸支座，求出柱頂反力、（）（）（2）撤除附加不動鉸并將（+）以反方向作用于柱頂，分配給A柱頂?shù)募袅榉峙浣oB柱頂?shù)募袅椋?）疊加上面兩步的柱頂剪力（） （） 排架各柱的彎矩圖、軸力圖和柱底剪力值如圖69(a)、(b)所示。 (a) (b)圖69 作用在A柱時(shí)排架內(nèi)力圖6.4.3 吊車豎向荷載在B柱右時(shí)根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱及吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計(jì)算與“作用于B柱左”的情況相同，只需將A、C柱內(nèi)力對換，并注意改變符號，可得各柱的內(nèi)力圖，其計(jì)算簡圖、內(nèi)力圖如

28、圖610(a)、(b)、(c)所示。(a) (b) (c)圖610 作用在B柱右時(shí)排架內(nèi)力計(jì)算簡圖、內(nèi)力圖6.4.4 吊車豎向荷載在C柱時(shí)根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱及吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計(jì)算與“作用于A柱”的情況相同，只需將A、C柱內(nèi)力對換，并注意改變符號，可得各柱的內(nèi)力圖，其計(jì)算簡圖、內(nèi)力圖如圖611(a)、(b)、(c)所示。(a) (b) (c)圖611 作用在B柱右時(shí)排架內(nèi)力計(jì)算簡圖、內(nèi)力圖6.4.5 作用于A、B柱時(shí)當(dāng)AB跨作用有吊車橫向水平荷載時(shí)，計(jì)算簡圖如圖612所示圖612 作用于A、B柱時(shí)排架內(nèi)力計(jì)算簡圖邊柱A， （）中柱B， （）則（）將反向作用于柱頂，求得各柱頂剪力為（）（）（）柱

29、底剪力為A柱：B柱：C柱：排架各柱的內(nèi)力圖如圖613(a)所示。當(dāng)橫向水平荷載方向相反時(shí)，則彎矩圖和剪力只改變符號，大小不變，內(nèi)力圖如圖613(b)所示。 (a) (b)圖613 作用在A、B柱時(shí)排架內(nèi)力計(jì)算簡圖、內(nèi)力圖6.4.6 作用于B、C柱時(shí)因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)對稱及吊車噸位相等，故排架內(nèi)力與“作用于A、B柱”的情況相同，只需將A柱和C柱的內(nèi)力對換，其內(nèi)力圖如圖614(b)所示，當(dāng)橫向水平荷載方向相反時(shí)，則彎矩圖和剪力之改變負(fù)號，大小不變，其內(nèi)力圖如圖614 (c）所示，其計(jì)算簡圖如圖614(a)所示。(a) (b) (c)圖614 作用在B、C柱時(shí)排架內(nèi)力計(jì)算簡圖、內(nèi)力圖6.5 風(fēng)荷載作用下的排架

30、內(nèi)力分析6.5.1. 左吹風(fēng)時(shí)計(jì)算簡圖如圖615所示。圖615 左吹風(fēng)時(shí)排架內(nèi)力計(jì)算簡圖邊柱A、C （）（）則（）將反方向作用于柱頂，可求得各柱頂?shù)募袅椋ǎǎǎ┲椎募袅榕偶芨髦鶅?nèi)力圖如圖616所示圖616 左吹風(fēng)時(shí)排架內(nèi)力圖6.5.2 右吹風(fēng)時(shí)此種情況排架內(nèi)力與“左吹風(fēng)”時(shí)相同，僅需將A、C柱內(nèi)力對換，可改變柱內(nèi)力符號即可，其計(jì)算簡圖和內(nèi)力圖如圖617 (a)所示，內(nèi)力圖如圖617 (b)所示。 (a) (b)圖617 右吹風(fēng)時(shí)排架內(nèi)力計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖6.6 A柱內(nèi)力匯總表表61 A柱內(nèi)力匯總表荷載類型序號簡圖MkNmNkNMkNmNkNMkNmNkNVkN恒載123.46352.2

31、8-26.11139.06-10.13437.871.7屋面活載AB跨有2a1.9845-7.0245-7.6845-0.07BC跨有2b1.601.605.4500.41吊車豎向荷載AB跨在A柱3a-51.870120.54344.81-4.48344.81-13.3在A柱3b-46.18010.73113.81-100.57113.81-11.84BC跨在B柱4a26.17026.17063.0706.71在B柱4b-8.70-8.70-29.660-2.23吊車橫向水平荷載一臺20/5t一臺10t作用在AB跨5a4.0104.01079.2108.0作用在BC跨5b16.58016.58

32、079.2104.25一臺20/5t作用在AB跨6a2.7702.77055.2705.58作用在BC跨6b11.58011.58039.4702.97風(fēng)荷載向右吹7a5.9605.960304.52033.76向左吹7b-20.280-20.280-157.910-21.326.7 B柱內(nèi)力匯總表表62 B柱內(nèi)力匯總表荷載類型序號簡圖MkNmNkNMkNmNkNMkNmNkNVkN恒載10696.570780.310832.440屋面活載AB跨有2a-8.1245-8.1245-11.4145-0.35BC跨有2b8.12458.124511.41450.35吊車豎向荷載AB跨在A柱3a43

33、.170-42.19113.8161.87113.81-11.07在A柱3b72.310-186.3344.81-12.02344.8118.54BC跨在C柱4a-43.17042.19113.81-61.87113.8111.07在C柱4b-72.310186.3344.8112.02344.81-18.54吊車橫向水平荷載一臺20/5t一臺10t作用在AB跨5a3.6203.62077.8807.9作用在BC跨5b3.6203.62077.8807.9一臺20/5t作用在AB跨6a2.5302.53054.4505.52作用在BC跨6b2.5302.53054.4505.52風(fēng)荷載向右吹7

34、a38.57038.570131.5409.89向左吹7b-38.570-38.570-131.540-9.897. 排架最不利內(nèi)力組合首先選取控制截面，對單肢柱，上柱為II截面，下柱為IIII及IIIIII截面，具體位置如圖71所示。考慮各種荷載同時(shí)作用時(shí)，會出現(xiàn)最不利內(nèi)力的可能性，進(jìn)行荷載組合。本設(shè)計(jì)中，取下面兩種荷載組合，即A：B：在每種荷載組合中，對矩形和工字形截面應(yīng)考慮以下四種內(nèi)力組合，即及相應(yīng)的；及相應(yīng)的；及相應(yīng)的；及相應(yīng)的；以上四種內(nèi)力組合中，前三種組合主要考慮柱可能出現(xiàn)大偏心受壓破壞的情況，第三種組合考慮柱可能出現(xiàn)小偏心受壓破壞的情況。7.1 列表對A柱進(jìn)行內(nèi)力組合表71 A柱

35、內(nèi)力組合表截面組合目的組合方式被組合內(nèi)力項(xiàng)序號（見表0000）MkNmNkNVkNA1.2(1)+0.91.4(2a)+(2b)+0.9(4a)+(5b)+(7a)88.65479.43B1.2(1)+0.91.40.8(3a)+(4b)+0.9 (5b)+(7b)-77.26422.73A1.2(1)+0.91.4(2a)+ 0.8(3a)+(4b)+0.9 (5b)+(7b)-131.07479.43B1.2(1)+0.91.40.8(3a)+(4b) +0.9 (5b) +(7b)-77.26422.73A1.2(1)+0.91.4(2a)+0.8(3b)+(4b)+0.9 (5b)+(

36、7b)144.88820.43A1.2(1)+0.91.4(2a)+(2b)+0.9(3a)+(5b)+(7a)-82.49644.29A1.2(1)+0.91.40.9(4b)+(5b)+(7b)124.84920.58B1.2(1)+0.91.4(2b)+ 0.8(3b)+(4a)+0.9(6a)+(6b)+(7a)-85.55472.87A1.2(1)+0.91.4(2a)+ 0.8(3b)+(4b)+0.9(6a)+(6b)+(7b)554.90873.0129.45A1.2(1)+0.91.4(2a)+(2b)+0.9(4a)+(5b)+(7a)-459.51696.86-48.79

37、A1.2(1)+0.91.4(2a)+(2b)+0.9(3a)+(5b)+(7a)426.62696.8634.74A1.2(1)+0.91.4(2a) +0.9(3a)+(5a)+(7b)-315.70973.15-49.07A1.2(1)+0.91.4 (2b)+0.9(4a)+(5b)+(7a)512.90525.4457.52B1.2(1)+0.91.40.9(4b)+(5b)+(7b)-307.73525.44-32.177.2 列表對B柱進(jìn)行內(nèi)力組合表72 B柱內(nèi)力組合表截面組合目的組合方式被組合內(nèi)力項(xiàng)序號（見表0000）MkNmNkNVkNA1.2(1)+0.91.4(2a)+(

38、2b)+0.9(4a)+(5b)+(7a)83.75949.5B1.2(1)+0.91.40.8(3a)+(4b)+0.9 (5b)+(7b)-82.08836.1A1.2(1)+0.91.4(2a)+ 0.8(3a)+(4b)+0.9 (5b)+(7b)-184.01892.8B1.2(1)+0.91.40.8(3a)+(4b) +0.9 (5b) +(7b)-82.08836.1A1.2(1)+0.91.4(2a)+0.8(3b)+(4b)+0.9 (5b)+(7b)62.931222.5A1.2(1)+0.91.4(2a)+(2b)+0.9(3a)+(5b)+(7a)-62.851688

39、.2A1.2(1)+0.91.40.9(4b)+(5b)+(7b)84.861178.8B1.2(1)+0.91.4(2b)+ 0.8(3b)+(4a)+0.9(6a)+(6b)+(7a)158.561327.4A1.2(1)+0.91.4(2a)+ 0.8(3b)+(4b)+0.9(6a)+(6b)+(7b)303.611285.125.42A1.2(1)+0.91.4(2a)+(2b)+0.9(4a)+(5b)+(7a)378.101517.914.43A1.2(1)+0.91.4(2a)+(2b)+0.9(3a)+(5b)+(7a)324.221241.418.87A1.2(1)+0.91.4(2a) +0.9(3a)+(5a)+(7b)-198.271184.7-34.41A1.2(1)+0.91.4 (2b)+0.9(4a)+(5b)+(7a)198.271184.734.41B1.2(1)+0.91.40.9(4b)+(5b)+(7b)-240.