承臺基坑支護方案

1、承臺基坑支護方案一、工程概況1、工程簡介3#橋是5#路跨越環(huán)城河進(jìn)入迪蕩新城的重要橋梁，定位為城市景觀橋，橋型為單跨鋼桁架拱橋。橋梁凈跨52m，全長58.48m。橋梁橫斷面全寬16m，設(shè)置雙向兩車道，兩側(cè)各設(shè)3.5m人行道。承臺：0#臺厚4.5m，順橋向長17.6m，橫橋向長18.3m；1#臺厚5m，順橋向長14.5m，橫橋向長18.3m；承臺與河岸平行，與道路中心線斜交60?；悠矫娌贾脠D如下：2、工程地質(zhì)0#臺基坑處工程地質(zhì)情況為：（0#臺 Z2處）（1）、雜填土分布標(biāo)高為6.01m-1.51m，厚4.5m；（3）、(淤泥)粘土分布標(biāo)高為1.51m-8.99m，厚10.5m；土的重度為16

2、.6KN/m3，凝聚力c12.2Kpa，摩擦角6.60；（5）、亞粘土分布標(biāo)高為8.99mm-16.99 m，厚8.00m；土的重度為18.4KN/m3，凝聚力c30Kpa，摩擦角14.30 ；1#臺基坑處工程地質(zhì)情況為：（1#臺 取土質(zhì)較差的 Z5處）（1）、雜填土分布標(biāo)高為5.45m-0.55m，厚4.9m；（3）、淤泥（粘土）分布標(biāo)高為0.55m-9.05m，厚9.6m；土的重度為16.6KN/m3，凝聚力c12.2Kpa，摩擦角6.60；（4）、亞粘土分布標(biāo)高為9.05mm-10.95 m，厚1.9m；土的重度為19.4KN/m3，凝聚力c61.8Kpa，摩擦角17.20 ；3、工程特

3、點1)、該橋臺基底處為淤泥（粘土）.。該土灰色，流塑狀，高壓縮性，含有機質(zhì)，局部為淤泥質(zhì)粘土；土的重度為16.6KN/m3，凝聚力c12.2Kpa，摩擦角6.60；對支護的承載極為不利。2）、 由于該工程是市政工程，施工場地狹窄，0#橋臺處有110Kv電力溝槽、下水管道、信息管道通過，不具備內(nèi)支撐的條件；靠河側(cè)緊鄰河道，必須考慮施工排水。3）、1#橋臺，施工場地狹窄，南北緊鄰新建高層樓房，不具備放坡開挖的條件。該橋橋臺厚5m，必須一次澆筑完成，因此支護的支撐 2只能采用單支撐，頂撐到基底的距離較大。二、基坑支護方案的設(shè)計（一）0#臺施工方案的設(shè)計1、施工方案的選擇根據(jù)場地施工環(huán)境、工程地質(zhì)和水

4、文地質(zhì)條件，結(jié)合我們的施工能力和施工經(jīng)驗，決定除東側(cè)外，上部采用簡易土釘墻，下部采用水泥土重力墻的支護方案。河道擋墻的標(biāo)高為5.60米，場地清理整平到檔墻頂標(biāo)高后，地面以下3米采用土釘墻支護，3米以下到基底的4米采用水泥土重力墻支護。東側(cè)緊靠河道，要筑圍堰排水后采用水泥土墻支護。圍堰采用木樁竹笆圍堰，寬度按規(guī)定采用和在施工期間可能出現(xiàn)的最高水位相同，暫定為2.5米。圖2：0#臺基坑支護斷面2、方案結(jié)構(gòu)的布置1）、上部土釘墻（1）、土釘采用48×3.5的鋼管。（2）、土釘墻墻面坡度采用1：0.1；（3）、土釘?shù)拈L度采用12米，間距縱、橫均1.2m，與水平面夾角為120；（4）、噴射混凝

5、土面層配置鋼筋網(wǎng)，鋼筋直徑采用8mm，間距為200mm；噴射混凝土強度等級為C20，面層厚度為80mm。2）、下部水泥土重力擋墻基坑下部采用混凝土深層攪拌樁，寬3.1米，長16米。攪拌樁采用270cm雙頭水泥攪拌樁，五排樁相互搭接10cm形成寬度為310cm的水泥土墻；水泥土攪拌樁用P.042.5普通硅酸鹽水泥為固化劑，水泥摻量為15%，在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護條件下，28天齡期抗壓強度不小于1.2Mpa。在基坑內(nèi)側(cè)2.5米范圍內(nèi)采用500750×750,長6米的水泥攪拌樁對基底進(jìn)行加固處理以增加坑內(nèi)土體的抗力。3）、施工圍堰圍堰兩側(cè)采用20cm的圓木，打入河底以下不少于2.0米；高出河水最高水位

6、0.7米；木樁間距采用0.5米；內(nèi)側(cè)用竹笆圍擋，內(nèi)填粘土；木樁頂部用8mm鋼筋拉接。圍堰的布置要滿足施工的需要。（二）、1#臺基坑支護方案的設(shè)計1、施工方案的選擇根據(jù)場地施工環(huán)境、工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件，有三種方案可供選擇：1）、水泥土重力式圍護結(jié)構(gòu)方案。由于基坑周圍建筑物和管線都很重要，其位移很難控制，尤其是占地面積大。2）、鉆孔灌注樁加內(nèi)支撐方案。其占地也較大，同時施工工期長，造價高。3）、SMW工法 4加一道鋼管水平支撐方案。他集擋土與止水為一體，占地少，工期短，費用低。經(jīng)比較，我們決定采用SMW工法加一道鋼管水平支撐方案。2、基坑支護結(jié)構(gòu)的布置0.85鋼管支撐圖3：1#臺基坑支護斷面圖

7、綜合考慮本基坑所處的地理、地質(zhì)及地下水的條件和施工單位的機械設(shè)備、技術(shù)能力等方面，支護結(jié)構(gòu)體系采用“深層攪拌樁H型鋼冠梁鋼管支撐”方案。此方案的四部分形成受力、止水的有機整體；內(nèi)支撐采用角撐支撐，為土方的開挖提供了較大的空間。1）、水泥土攪拌樁采用2500深層攪拌樁，相互搭接20cm；水泥土攪拌樁用P.042.5普通硅酸鹽水泥為固化劑，水泥摻入比為15%，在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護條件下，28天齡期抗壓強度不小于1.2Mpa?；哟龜嚢铇哆_(dá)到設(shè)計強度后方可開挖；水泥土攪拌樁頂標(biāo)高3.8米，底標(biāo)高通過計算為10.4米，長度為14.2米。2）、H型鋼采用HM600×300×12×20

8、的H型鋼。插入間距采用0.8m，長度通 5過計算為15米，底標(biāo)高為10.0米；H型鋼的截面特性為：截面面積S192.5cm2，慣性矩Ix118000c m4，截面模量Wx4020c m3。3）、冠梁冠梁的寬度要大于水泥土墻的寬度，采用1.0m；冠梁的高度要滿足支撐布置的要求，采用0.8m；冠梁兩側(cè)面各配820的鋼筋，上下面按構(gòu)造要求配筋。冠梁頂標(biāo)高下降至4.6m，比地面下降0.85m；目的是為了減少支撐到基底的距離，有利于基坑的安全穩(wěn)定。4）、鋼管支撐采用600×140鋼管作支撐，四角采用角支撐，具體布置見上圖。三、施工方案結(jié)構(gòu)的計算（一）、土釘墻的強度和穩(wěn)定性驗算2圖6： 土釘墻計

9、算簡圖 1、土壓力的計算 由于雜填土沒有勘察資料，為安全考慮，都按淤泥質(zhì)粘土計算，6.60，c12.2KPa，維護墻受土的壓力按規(guī)范采用主動土壓力計算土壓力系數(shù)， atan2(450/2) tan2(4506.60/2) 0.79 當(dāng)開挖深度為3.0米時，2.5米處的土壓力強度為（計算下根土釘?shù)钠骄鶋簭姡?PA（qrihi）2cKa（016.6×2.5）×0.792×12.2×0.8910.90KN/m2，（該處的壓強作為驗算強度） 2）單根土釘抗拉承載力計算 （1）、單根土釘受拉荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算： Tjkeajksxjszj/conj ；式中：荷

10、載折減系數(shù)，根據(jù)第3條確定；eajk第j根土釘位置處的基坑水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值；sxj、szj第j根土釘與相鄰的平均水平、垂直間距；j第j根土釘與水平面的夾角。荷載折減系數(shù)可按下式計算：tg2 k 1 tg2 k 1/tg /tg（45/2） 20式中：土釘墻坡面與水平面的夾角。本基坑為84.3度；k6.60，tg2 k 1 tg2 k 1/tg /tg（45/2） 200.91；當(dāng)開挖深度為3.0米時，在2.5米處土單根土釘?shù)暮奢d為： Tjkeajksxjszj/conj 0.91×10.9×1.2×1.2÷0.97813.97KN；（2）、對于基坑側(cè)壁安全

11、等級為二級的土釘抗拉承載力設(shè)計值應(yīng)按試驗確定，基坑側(cè)壁安全等級為三級時按下式計算：TujdnjqsikLi/s ；式中：Tuj第j根土釘抗拉承載力設(shè)計值，s 土釘抗拉抗力分項系數(shù)，取1.3；dnj第j根土釘錨固體直徑；qsik土釘穿越第i層土土體與錨固體極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值； TujdnjqsikLi/s 3.14×0.048×15×12÷1.320.87KN； （3）、強度驗算1.250TjkTuj ；式中：Tjk第j根土釘受拉荷載標(biāo)準(zhǔn)值， Tuj 第j根土釘抗拉承載離設(shè)計值，1.25×0.9×13.9715.72KNTuj 20.87

12、KN ；滿足要求。 3）、土釘墻整體穩(wěn)定性驗算1、土釘墻應(yīng)根據(jù)施工期間不同開挖深度及基坑底面以下可能滑動面采用圓弧滑動簡單條分法按下式進(jìn)行整體穩(wěn)定性驗算：cik Li ss（iq0 bi）con itgikTnj×con（ii）sin（ii）tgik/2s k0（iq0 bi）sin i0 式中：n滑動體分條數(shù)； M滑動體內(nèi)土釘數(shù)；k整體滑動分項系數(shù)； 0基坑側(cè)壁重要性系數(shù)；i第i分條土重，滑裂面位于粘性土或粉土中時，按上覆土層的飽和土重度計算；滑裂面位于砂土或碎石類土中時，按上覆土層的浮重度計算；bi第i分條寬度；cik 第i分條滑裂面處土體固結(jié)不排水（快）剪粘聚力標(biāo)準(zhǔn)值；準(zhǔn)值；i

13、第i分條滑裂面處中點切線與水平面夾角； j土釘與水平面的夾角；Li 第i分條滑裂面處弧長；S計算滑動體單元厚度；Tnj第j根土釘在圓弧滑裂面外錨固體與土體的極限抗拉力。2、單根土釘在圓弧滑裂面外錨固體與土體的極限抗拉力可按下式確定：TnjdnjqsikLni ；式中：Lni第j根土釘在圓弧滑裂面外穿越第i層穩(wěn)定土體內(nèi)的長度。ik 第i分條滑裂面處土體固結(jié)不排水（快）剪摩擦角標(biāo)2 圖7：整體穩(wěn)定計算簡圖通過計算，滿足整體穩(wěn)定的要求。（二）、混凝土攪拌樁的強度和穩(wěn)定性驗算1、水泥土攪拌樁嵌固深度的計算對于均質(zhì)粘性土，嵌固深度按下式確定： h0n0h式中：n0嵌固深度系數(shù)； 粘聚力系數(shù)按下式確定：c

14、k/h12.2÷16.6÷7.00.10； 6.60；查建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程表A.0.2n01.57h01.57×711m；hd1.1×hd1.1×1112m；故。混凝土攪拌樁的長度改為16米。2、水泥土墻墻體厚度的計算圖8： 水泥土墻墻體厚度計算圖根據(jù)抗傾覆穩(wěn)定條件，墻體厚度設(shè)計值按下式確定：b2(1.20haEai hpEpj）/（ csh±hd）（1）、土壓力計算由于雜填土沒有勘察資料，為安全考慮，按淤泥質(zhì)粘土計算，土的重度為16.6KN/m3，凝聚力c12.2Kpa，摩擦角6.60；亞粘土土的重度為18.4KN/m3，凝聚力c

15、30Kpa，摩擦角14.30 ；淤泥質(zhì)粘土atan2(450/2) tan2(4506.60/2) 0.79ptan2(450/2) tan2(4506.60/2) 1.26亞粘土atan2(450/2) tan2(45014.30/2) 0.60ptan2(450/2) tan2(45014.30/2) 1.66樁頂處的主動土壓力強度為：PA1（qrihi）2cKa（3.0×16.616.6×0）×0.792×12.2×0.8917.63KN/m2，基底處的主動土壓力強度為：PA2（qrihi）2cKa（3.0×16.616.6&#

16、215;4）×0.792×12.2×0.8970.08KN/m2，亞粘土處的主動土壓力強度為：PA3（qrihi）2cKa（3.0×16.616.6×4）×0.602×30×0.7723.52KN/m2，基底處的被動土壓力強度為：PP1（qrihi）pp2cKp（016.6×0）×1.262×12.2×1.1227.33KN/m2，淤泥質(zhì)粘土底處的被動土壓力強度為： PP2（qrihi）p2cKp（016.6×7.59）×1.262×12.2&#

17、215;1.12186.08KN/m2，亞粘土 頂處的被動土壓力強度為： PP3（qrihi）p2cKp（016.6×7.59）×1.662×30×1.29286.55KN/m2，亞粘土底處的被動土壓力強度為： PP4（qrihi）p2cKp（4.41×18.416.6×7.59）×1.662×30×1.29421.25KN/m2，(2)、墻寬計算按嵌固深度12米采用下公式計算：b2(1.20haEai hpEpj）/（ csh±hd）式中：0重要性系數(shù)，取0.9；ha主動土壓力作用點到墻底的距

18、離；通過計算為8.6m；Ea主動土壓力合力，KN；通過計算為812KN；Hp被動土壓力作用點到墻底的距離；通過計算為5.5m；Ep被動土壓力合力，KN；通過計算為12370KN；cs水泥土墻體平均重度，取20KN/m3；h基坑以上水泥土墻高度；為4米； ha基坑以下水泥土墻嵌固深度；為12米；b2(1.20haEai-hpEpj）/（ csh+hd）通過計算結(jié)果為負(fù)值，說明被動土壓力較大。根據(jù)規(guī)程要求，按上述確定的水泥土墻厚度小于0.4h時，宜取0.4h。故墻厚仍采用3.1米。(3)、水泥土墻正截面承載力驗算壓力零點的計算（qrix）pp2cKp（016.6×x）×1.26

19、2×12.2×1.1270.08KN/m2，X2.04m；Mmax698KN.m；壓應(yīng)力驗算：1.250cszM/Wfcs ；1.25×1.0×21×9.046×698÷1.0÷3.12673Kpa1.2Mpa。滿足要求。拉應(yīng)力驗算M/Wcsz0.06fcs ；6×698÷1.0÷3.1221×9.04246Kpa0.06×120072Kpa ； 經(jīng)計算拉應(yīng)力大于水泥墻的抗拉強度。為增大坑內(nèi)土抗力減少彎矩值，在基坑內(nèi)側(cè)2.5米范圍內(nèi)采用500750×750

20、,長6米的水泥攪拌樁對基底進(jìn)行加固處理。（三）、SWM工法結(jié)構(gòu)的設(shè)計計算1、水泥土攪拌樁結(jié)構(gòu)的設(shè)計計算由于沒有SWM工法設(shè)計方面的規(guī)范， 根據(jù)建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程JGJ12099按排樁、地下連續(xù)墻的規(guī)定進(jìn)行設(shè)計計算。由于雜填土沒有勘察數(shù)據(jù)，為安全采用（3）層的淤泥（粘土）資料數(shù)據(jù)進(jìn)行計算。1）、支點力及嵌固深度計算圖9：支點力計算簡圖（1）、土壓力的計算土的重度為16.6KN/m3；凝聚力c12.2Kpa；摩擦角6.60；qh16.6×0.8514.11KN/m2，基坑上口的土壓力強度為：P1（hq1）tan2（450/2）2c tan（450/2）10.57KN/m2；取p10；基

21、坑下口的土壓力強度為：P2（hq1）tan2（450/2）2c tan（450/2）68.11KN/m2；（2）、設(shè)定彎矩零點位置至基坑底面距離hc1的確定 eeikepik ，設(shè)hc1為x，則：epik（qrihi ）tan2（450/2）2c tan（450/2）68.11KN，x1.95m；（3）、支點力Tc1按下式計算：（按每延米計算）Tc1（ha1Eachp1Epc）/（hT1hc1） 95.45KN；（4）、嵌固深度設(shè)計值的確定hpEpjTc1（hT1hc1）1.20 haEai0a、基底處被動土壓力強度：Pp1（qrihi）tan2（450/2）2c tan（450/2）27.3

22、3KN/m2；b、設(shè)基底下樁長為9.0m，即伸入（4）層1.35米，（3）層底處被動土壓力強度：Pp2（qrihi）tan2（450/2）2c tan（450/2187.364KN/m2；c、（4）層亞粘土頂處被動土壓力強度：分布標(biāo)高為9.05mm-10.95 m，厚1.9m；土的重度為19.4KN/m3，17 d凝聚力c61.8Kpa，摩擦角17.20 ；Pp3（qrihi）tan2（450/2）2c tan（450/2402KN/m2；d、樁底處被動土壓力強度：Pp4（qrihi）tan2（450/2）2c tan（450/2450KN/m2；e、主動土壓力強度在基底處為Pa2（hq1）t

23、an2（450/2）2c2 tan（450/2）68.11 KN/m2；f、（4）層處亞粘土處主動土壓力強度：分布標(biāo)高為9.05mm-10.95 m，厚1.9m；土的重度為19.4KN/m3，凝聚力c61.8Kpa，摩擦角17.20 ；Pa3（hq1）tan2（450/2）2c tan（450/2）30.15KN/m2；取為0；hpEpjTc1（hT1hc1）1.20 haEai175KN.m0；滿足要求。樁頂標(biāo)高為3.8米，樁底標(biāo)高為10.4米，樁長14.2米。2、插入型鋼的設(shè)計計算型鋼底標(biāo)高取10.米，頂標(biāo)高為5.0米，長15米；由設(shè)定彎矩零點和單支點處的彎矩為零，可按簡支梁進(jìn)行近視計算：

24、68.11KN/m295.45KN 圖11：型鋼計算簡合力作用點距支點5.17米，則：計算值Mc95.45×5.17×0.8493.48×0.8394.78KN.m；設(shè)計值M1.25×0×Mc444KN.m；截面模量Wx4020cm3，M/W444000000÷4020000100.48Mpa；滿足要求。3、支撐鋼管的計算采用600×140鋼管作支撐，支撐布置見上圖；對受力最大的基坑鈍角處的第二道支撐進(jìn)行計算，因每沿米的支點水平力為95.45KN，則作用在鋼管上的軸力為： N4Tc/sin4×95.45÷

25、0.669571KN，支撐鋼管的長度L2×7.15×con10.63m；鋼管的截面積A=（D2- d2）/4=3.14（602- 57.22）/4=257.612；I=D4（1-4）/64=1106384iI/A=20.72=L/ i=0.7×1063/20.72=35.9100 故穩(wěn)定由于60，其破壞與否主要取決于強度條件，即臨界應(yīng)力等于屈服點或強度極限，對Q235鋼=200 Mpa該鋼管截面積A為257.612=25761mm2，則承截力為200×25761=5152KN，故能滿足.4、冠梁的計算冠梁的寬度要大于水泥土樁的寬度，采用1.0m；冠梁的高

26、度要滿足支撐布置的要求，采用0.8m；冠梁兩側(cè)面各配820的鋼筋，上 19下面按構(gòu)造要求配筋，混凝土采用C25強度等級。中間按三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算：q圖12： 冠梁計算簡圖q95.45KN/m，支座最大彎矩M0.1qL20.1×95.45×16152.72KN.m；1）、由混凝土結(jié)構(gòu)基本原理附錄1附表19查得當(dāng)混凝土的強度等級為C25時，fc11.9N/mm2，ft1.27N/mm2，由混凝土結(jié)構(gòu)基本原理附錄1附表13查得HRB335鋼筋的fy300N/mm2。由表4-4知11.0，10.8，由表4-5知b0.55。2）、由混凝土結(jié)構(gòu)基本原理附錄1附表116查得當(dāng)環(huán)境類別為一

27、類，混凝土的強度等級為C25時的混凝土保護層最小厚度為25 mm，設(shè)as35 mm，則h0（1000-35）mm965 mm。3）、asM/1fcb h02152.72×106/1.0×11.9×800×96520.017；4）、1-2a0.017b0.55。（滿足）則s0.5×-2a0.491，5）、AsM/fysh0152.72×106/300×0.491×965 mm21074mm2，6）、選用820，As2514mm2，7）、驗算適用條件：（1）b，已滿足。（2）、2514/800×9650.3%

28、minh/ h045 ft/ fy×h/ h045×1.27/300×1000/9650.197%，同時，0.2%，滿足要求。四、支護結(jié)構(gòu)的施工方案（一）、土釘墻施工方案1、施工流程1）、按設(shè)計要求開挖工作面，修整邊坡，埋設(shè)噴射混凝土厚度控制標(biāo)志；2）、噴射第一層混凝土；3）、安設(shè)土釘、安設(shè)連接件；4）、綁扎鋼筋網(wǎng)，噴射第二層混凝土；5）、設(shè)置坡頂、坡面和坡腳的排水系統(tǒng)。2、施工技術(shù)和質(zhì)量要求1）、上層土釘及混凝土面層達(dá)到設(shè)計強度的70%后方可開挖下層土方及下層土釘施工。2）、基坑開挖和土釘墻施工應(yīng)按設(shè)計要求自上而下分段分層進(jìn)行。在機械開挖后，應(yīng)輔以人工修整坡面，

29、坡面平整度的允許偏差宜為±20mm，在坡面噴射混凝土支護前，應(yīng)清除坡面虛土。3）、噴射混凝土作業(yè)應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）、噴射作業(yè)應(yīng)分段進(jìn)行，同一分段內(nèi)噴射順序應(yīng)自下而上，一次噴射厚度不宜小于40mm；（2）、噴射混凝土?xí)r，噴頭與受噴面應(yīng)保持垂直，距離宜為0.61.0m；（ 3）、噴射混凝土終凝2h后，應(yīng)噴水養(yǎng)護，養(yǎng)護時間根據(jù)氣溫確定，宜為37d；4）、噴射混凝土面層中的鋼筋網(wǎng)鋪設(shè)應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）、鋼筋網(wǎng)應(yīng)在噴射混凝土后鋪設(shè)，鋼筋保護層厚度不宜小于20mm；（2）、鋼筋網(wǎng)與土釘連接牢固。（二）、水泥土墻的施工施工方法和工藝技術(shù)方案1、工藝流程場地開挖施工放樣鉆機就為，啟動鉆機并鉆

30、至樁底深度開始注漿并原地反轉(zhuǎn)攪拌反轉(zhuǎn)提升，并繼續(xù)注漿提升至設(shè)計頂面下3050cm后，在不停漿情況下原地復(fù)拌正轉(zhuǎn)下鉆，并繼續(xù)注漿 反轉(zhuǎn)復(fù)拌，并提升鉆機至設(shè)計頂面再次復(fù)拌（根據(jù)試驗段確定清洗移位。2、施工工藝（1）、場地平整施工現(xiàn)場高低不平，為順利進(jìn)行施工和減少覆土壓力，在開工前進(jìn)行場地整平到河道擋墻頂標(biāo)高。（2）、測量放線我們先進(jìn)行兩側(cè)圍護樁的施工，后進(jìn)行中間加固樁的施工。在施工前，用全站儀放出施工的邊界線。根據(jù)設(shè)計圖上的尺寸，用鋼尺實地 22放出每根樁的位置，注意校核樁的數(shù)量和在縱橫向上的間距，其樁距校核差為±50mm。放出每根樁處地面標(biāo)高，以此控制樁長及樁底標(biāo)高。（3）、施工前丈量

31、鉆桿長度，并標(biāo)上顯著標(biāo)志，以便掌握鉆桿鉆入深度、復(fù)拌深度，保證設(shè)計樁長。（4）、施工前備齊所有的檢測設(shè)備和原始記錄表格，準(zhǔn)備齊相應(yīng)的施工技術(shù)參數(shù)。（5）、攪拌機定位：起重機懸吊深層攪拌機到達(dá)指定樁位，對中，起吊時必須保證起吊設(shè)備水平。（6）、預(yù)攪下沉：待深層攪拌機的冷卻水循環(huán)正常后，起動攪拌機電機，放松起重機鋼絲繩，使攪拌機沿導(dǎo)線架攪拌切土下鉆，下鉆速度由電機的電流監(jiān)測表控制，工作電流不應(yīng)大于70A，下鉆速度控制根據(jù)現(xiàn)場情況而定，如果下沉速度過慢，可從輸漿系統(tǒng)補給清水以利鉆進(jìn)。（7）、制備水泥漿：等深層攪拌機下沉到一定深度時，即開始按設(shè)計確定的配合比拌制水泥漿。本工程設(shè)計水泥摻入比為12%，外

32、加劑為SN201A，摻量為水泥用量的0.15%，同時加石膏，摻量為水泥用量的2%，水灰比按0.450.5?；覞{拌和時間不少于3min，拌制后儲料斗中灰漿數(shù)量不少于每根樁的理論用量加50kg余量，待壓漿前將水泥漿倒入集料斗中。（8）、提升噴漿攪拌：深層攪拌機下沉到設(shè)計深度后，開啟灰漿泵將水泥漿壓入土中，并且邊噴漿邊旋轉(zhuǎn)，為保證水泥土攪拌樁樁端、樁頂及樁身的質(zhì)量，第一次提鉆時在樁底部停留30秒，進(jìn)行磨樁端。 23提鉆時，按試樁確定的提升速度和反轉(zhuǎn)速度提升攪拌機，嚴(yán)格按試樁確定的注漿壓力注漿。為保證施工質(zhì)量，根據(jù)試樁，我們確定采用二噴四攪的施工工藝。第一次的噴漿量應(yīng)小于總量的1/2，在上提過程中噴入

33、樁體，且在樁頂部位進(jìn)行磨樁頭，停留時間為30秒。（9）、正轉(zhuǎn)下鉆，繼續(xù)注漿：在樁頂停留30秒磨樁頭后，正轉(zhuǎn)下鉆并繼續(xù)注漿，至樁底后注漿完畢。（10）、重復(fù)上、下攪拌：為使軟土和水泥漿攪拌均勻，噴漿后進(jìn)行復(fù)拌，將攪拌機反轉(zhuǎn)上提復(fù)拌，至樁底將攪拌機提升至樁頂高度，連續(xù)復(fù)拌到要求的遍數(shù)。（11）、清洗、移位：向料斗中注入適量清水，開啟灰漿泵，清洗全部管路中殘存的水泥漿，直到基本干凈。并將粘附在攪拌頭的軟土清洗干凈。重復(fù)上述步驟，進(jìn)行下一根樁的施工。3、施工時應(yīng)注意的問題（1）、灰漿應(yīng)嚴(yán)格按預(yù)定的配比拌制。制備好的灰漿不得離析，不得停置過長，超過2h的灰漿禁止使用；漿液倒入集料斗時應(yīng)加5mm篩過濾，以

34、免漿內(nèi)結(jié)塊，損壞泵體。（2）、泵送灰漿前，管路應(yīng)保持潮濕，以利輸漿?，F(xiàn)場拌制灰漿，如果注漿不暢通，可以加0.2%的減水劑，為了延長水泥漿的凝結(jié)時間，可以加2%的生石膏粉。配備專人記錄外摻劑的用量，并記錄每根樁的鉆孔起止時間，孔深、注漿量、軟弱地層實際上下界面、注漿起止時間，拌和遍數(shù)、鉆進(jìn)速度、提升速度、攪拌速度、噴漿壓力、單位 24時間噴入量等。（3）、根據(jù)成樁試驗確定的技術(shù)參數(shù)進(jìn)行施工。操作人員應(yīng)記錄每米下沉?xí)r間、提升時間、記錄送漿時間、停漿時間等有關(guān)參數(shù)的變化。（4）、供漿必須連續(xù)，拌和必須均勻。一旦因故停漿，為防止斷樁和缺漿，應(yīng)使攪拌機下至停漿面以下0.5米，待恢復(fù)供漿后再噴漿提升。如因

35、故停機超過3h，為防止?jié){液硬結(jié)堵管，應(yīng)先拆卸輸漿管路，清洗后備用。（5）、攪拌機提升至樁頂以下1m時宜用慢速；當(dāng)噴漿口即將出地面時，應(yīng)停止提升，攪拌數(shù)秒以保證樁頭均勻密實。（三）、SMW工法的施工，1、施工場地布置由于現(xiàn)場施工場地較小，文明施工要求高，根據(jù)實際情況我們對現(xiàn)場進(jìn)行合理布置，確保工地整潔文明，同時又不影響施工進(jìn)度。根據(jù)文明施工要求，對場地進(jìn)行素混凝土硬化，布置時將工區(qū)與生活區(qū)隔開，并在現(xiàn)場合理布置材料堆場、余土處理場等。2、合理制定施工流程根據(jù)施工場地、周圍環(huán)境等因素，同時施工時不得出現(xiàn)冷縫，合理設(shè)計施工流程，確保安全優(yōu)質(zhì)完成施工任務(wù)。施工流程如下： 253、測量放線施工前，先根據(jù)

36、設(shè)計圖紙和業(yè)主提供的坐標(biāo)基準(zhǔn)點，精確計算出圍護中心線角點坐標(biāo)，利用測量儀器精確放樣出圍護中心線，并做好護樁。4、導(dǎo)槽開挖根據(jù)放樣出的圍護中心線開挖工作溝槽，溝槽寬度根據(jù)圍護結(jié)構(gòu)厚度確定，深度為1米。遇有地下障礙時，利用空壓機將地下障礙破除干凈，如破除后產(chǎn)生過大的空洞，則需回填壓實，重新開挖導(dǎo)槽，確保SMW施工順利進(jìn)行。5、定位、鉆孔在開挖的工作溝槽兩側(cè)鋪設(shè)導(dǎo)向定位型鋼。根據(jù)確定的位置嚴(yán)格鉆機樁架的移動就位，就位誤差不大于3cm。開鉆前應(yīng)用水平尺將平臺調(diào)平，并調(diào)直機架，確保機架垂直度不小于1/200。并在成孔、提升過程中經(jīng)常檢查平臺水平度和機架垂直度，確保成樁垂直度不小于1/200。為控制鉆管下

37、鉆深度達(dá)標(biāo)，利用鉆客和樁架相對錯位原理，在鉆管上劃出鉆孔的標(biāo)尺線，嚴(yán)格控制下鉆、提升的速度；下鉆、提升速度與注泵的泵量相適應(yīng)，下鉆、提升0.32m/min。6、水泥土的配合比由于不同水泥、不同土質(zhì)、不同的配合比的水泥土力學(xué)指標(biāo)差異較大，因而水泥和外摻劑的摻入量必須以現(xiàn)場土做試驗，再確定其合理的配合比，水泥采用P.042.5普通硅酸鹽水泥，摻量15%20%。水泥土在確保強度的同時，使H型鋼盡量靠自重插入或略加外力能順利插入，同時水泥漿液應(yīng)有一定的稠度，防止H型到位后產(chǎn)生偏斜、平面轉(zhuǎn)身。根據(jù)地質(zhì)條件確定土體置換率，減小施工對環(huán)境的影響，水泥土與H型鋼所涂的隔離減阻劑有很好的握裹力，使之共同起檔土止

38、水作用。型鋼起拔后水泥土應(yīng)能自立不坍，便于充填空隙。7、攪拌注漿根據(jù)設(shè)計所標(biāo)深度，鉆機在鉆孔和提升全過程中，保持螺桿勻速轉(zhuǎn)動，勻提升，同時根據(jù)下鉆和提升二種不同的速度，注入不同摻量的攪拌均勻的水泥漿液，使水泥土攪拌樁在初凝前達(dá)到充分?jǐn)嚢?，水泥與土能充分拌和，確保攪拌樁的質(zhì)量8、H型鋼的加工制作H型鋼采用鋼板在現(xiàn)場制作成型。H型鋼制作必須貼角滿焊，以保證力的傳遞；H型鋼制作必須平整，不得發(fā)生彎曲、平面扭曲變形，以保證其順利插拔；回收變形的H型鋼必須經(jīng)調(diào)整校正后方可投入使 27用。9、H型鋼的插入H型鋼在插入前必須將H型鋼的定位設(shè)備準(zhǔn)確地固定在導(dǎo)軌上，并校正設(shè)備的水平度。在水泥土初凝硬化之前，采用

39、大型吊機將焊接定尺的H型鋼吊起，插入指定位置，依靠H型鋼的自重下插到設(shè)計規(guī)定深度。插入H型鋼時，必須采用測量經(jīng)緯儀雙向調(diào)整H型的垂直度。H型鋼插入后進(jìn)行換鉤，再將H型鋼固定在溝槽兩側(cè)鋪設(shè)的定位型鋼上，直至孔內(nèi)的水泥土凝固。若H型鋼在某施工區(qū)域確實無法依靠自重下插到位，可采用振動錘輔助到位。10、清理溝槽內(nèi)泥漿由于水泥漿液的定量注入攪拌孔內(nèi)和H型鋼的插入，將有一部分水泥土被置換出溝槽內(nèi)，采用挖機將溝槽內(nèi)的水泥土清理出溝槽，保持溝槽沿邊的整潔，確保下道工序的施工。清理的水泥土將在18小時之后開始硬化，可隨日后基坑開挖一起運出場地，不會產(chǎn)生泥漿污染。11、H型鋼拔出在H型鋼插入前，已在H型鋼上涂上一

40、層隔離減摩材料早期應(yīng)與水泥土有較好的粘接握裹力，提高復(fù)合作用，后期粘接握裹力降低，起拔阻力降低，以利于H型鋼的拔出。型鋼表面涂刷隔離劑，嚴(yán)禁出現(xiàn)少涂、涂料開裂剝落現(xiàn)象。H型鋼在地下結(jié)構(gòu)施工結(jié)束，并待結(jié)構(gòu)混凝土達(dá)到一定強度后，采用專用機械從水泥土攪拌體中拔出。H型鋼起拔時要垂直用力，不允許傾斜起拔或側(cè)向撞擊型鋼。（四）、冠梁、支撐的施工1、冠梁的施工方案1）、施工工藝流程開挖基坑鑿樁頂澆筑混凝土2）施工方法（1）、由于冠梁底標(biāo)高在地面以下1.65米，SMW工法施工完成后采用機械配合人工進(jìn)行開挖清理，梁底標(biāo)高要符合設(shè)計要求，梁底下攪拌樁質(zhì)量應(yīng)達(dá)到設(shè)計的要求。（2）鋼筋的制作和綁扎鋼筋應(yīng)具有出廠質(zhì)量

41、證明書和試驗報告單。應(yīng)按規(guī)定抽取試樣做力學(xué)性能試驗，合格后方可用于工程。主筋的連接采用單面焊，焊接長度為10d，焊接前必須根據(jù)施工條件進(jìn)行試焊，合格后方可正式施焊。焊工必須持考試合格證上崗。 受力鋼筋焊接接頭應(yīng)設(shè)置在內(nèi)力較小處并錯開布置。在接頭長度區(qū)段內(nèi)，同一根鋼筋不得有兩個接頭，配置在接頭長度區(qū)段內(nèi)的受力鋼筋，其接頭的截面面積占總面積的百分率不大于50%。鋼筋的綁扎應(yīng)符合規(guī)范的要求，鋼筋的交叉點應(yīng)用鐵絲棒扎牢固，梁中的箍筋應(yīng)與主筋垂直。在鋼筋與模板間設(shè)置墊塊，墊塊應(yīng)與鋼筋扎緊，并互相錯開。鋼筋混凝土保護層厚度應(yīng)符合設(shè)計要求。在支撐點的位置預(yù)埋800×800×12的鋼板，在

42、混凝土澆筑前對已安裝好的鋼筋及預(yù)埋鋼板進(jìn)行檢查，合格后方可進(jìn)行下一道工序的施工。29 鋼筋制作綁扎 混凝土養(yǎng)護（3）、模板的制作與安裝根據(jù)施工經(jīng)驗，本工程的側(cè)模板采用18厚的竹膠板；在竹膠板后用60×80的楞木，間距0.25米；楞木后采用248×3.5的鋼管，間距0.6米；鋼管采用10對拉螺栓拉緊，螺栓間距600×600。 模板安裝完畢后，應(yīng)對其平面位置，頂部標(biāo)高，節(jié)點聯(lián)系及縱橫向穩(wěn)定性進(jìn)行檢查，簽認(rèn)后方可澆筑混凝土。澆筑時，發(fā)現(xiàn)模板有超過允許偏差變形的可能時，應(yīng)及時糾正。（4）、混凝土的澆筑在混凝土澆筑前，應(yīng)對模板、鋼筋和預(yù)埋鋼板進(jìn)行檢查，并做好紀(jì)錄，對插入的型

43、鋼為減少拔出的阻力，用牛皮紙進(jìn)行包裹，符合要求后方可澆筑。模板內(nèi)的雜物、積水和鋼筋上的污垢應(yīng)清理干凈。模板如有縫隙，應(yīng)填塞嚴(yán)密，模板內(nèi)面應(yīng)涂刷脫模劑。澆筑混凝土前應(yīng)檢查混凝土的均勻性和塌落度?；炷敛捎蒙唐坊炷?，由混凝土運輸車運輸，混凝土泵車下料。 混凝土分層進(jìn)行澆筑，每層厚度0.4米；考慮施工的實際情況，上下兩層同時進(jìn)行，上層與下層前后距離保持在1.5米以上?；炷恋恼駬v采用插入式振動器，振動時移動間距不超過其作用半徑的1.5倍；與側(cè)模應(yīng)保持50100的距離；插入下層混凝土50100；每一處振動完畢后應(yīng)邊振邊徐徐提出振動棒；應(yīng)避免振動棒碰撞模板、鋼筋和預(yù)埋件。對每一振動部位，必須振動振動到

44、該部位混凝土密實為止。密實的標(biāo)志是混凝土停止下沉，不再冒氣泡，表面呈現(xiàn)平坦、泛漿。 30混凝土的澆筑應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，如因故必須中斷時，其間斷時間應(yīng)小于前層混凝土的初凝時間或能重塑的時間?；炷翝仓陂g，應(yīng)設(shè)專人檢查模板、鋼筋和預(yù)埋件等穩(wěn)固情況，發(fā)現(xiàn)有松動、變形、移位時，應(yīng)及時處理。在澆筑完成后，應(yīng)在收漿后盡快與以覆蓋和灑水養(yǎng)護。灑水養(yǎng)護的時間不少于7天。2、鋼支撐的施工1）、施工工藝流程牛腿、支撐鋼管的制作 牛腿的焊接鋼管支撐的安裝2）、施工方法（1）、牛腿的施工牛腿采用20厚的鋼板進(jìn)行制作，根據(jù)帽梁的實際夾角，保證牛腿的兩個立面和支撐鋼管垂直進(jìn)行放樣。立面后為四片平行放置的三角形鋼板，三角形的一

45、邊和帽梁內(nèi)預(yù)埋的鋼板焊接，另一邊用鋼板進(jìn)行連接加強。在立面的下方用鋼板再焊兩個小牛腿，用于放置支撐。 牛腿在焊接前要進(jìn)行定位測量，保證各牛腿的中心和支撐鋼管的中心一致。牛腿的焊接采用貼角滿焊，焊工應(yīng)是經(jīng)培訓(xùn)且具有上崗證的人員。 牛腿的安裝采用吊車配合人工進(jìn)行。（2）、鋼管支撐的制作和安裝鋼管采用600×14的無縫鋼管，鋼管支撐采用現(xiàn)場進(jìn)行制作。鋼 31管的接長采用法籃連接，支撐的一頭采用活絡(luò)接頭，以便進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的施工。支撐的拼接質(zhì)量應(yīng)符合設(shè)計的要求，整個支撐應(yīng)在一直線上，活絡(luò)接頭采用20厚的鋼板進(jìn)行焊接，保證和支撐鋼管連接緊密。支撐鋼管的安裝采用25T吊車配合人工進(jìn)行安裝。吊裝到位厚

46、一端與牛腿進(jìn)行焊接，有活絡(luò)接頭的另一端放在牛腿下邊支撐上。施加預(yù)應(yīng)力：采用千斤頂對支撐施加預(yù)應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力的大小采用支撐力的50%，最大為285KN，各支撐的預(yù)應(yīng)力應(yīng)通過計算確定。施加預(yù)應(yīng)力后，應(yīng)鋼板把活絡(luò)接頭銷死。支撐全部安裝完成后，方可進(jìn)行土方的開挖。五、質(zhì)量保證措施（一）組織上保證：1、施工技術(shù)管理由公司總工程師總體負(fù)責(zé)技術(shù)管理工作，項目技術(shù)負(fù)責(zé)人具體實施各類技術(shù)工作，對施工技術(shù)管理人員與施工人員進(jìn)行書面、口頭施工技術(shù)交底，施工工藝操作交底。內(nèi)容包括技術(shù)、質(zhì)量、施工工藝等。2、施工質(zhì)量管理要素進(jìn)行監(jiān)督檢查，項目部質(zhì)監(jiān)工程師和隊質(zhì)量員具體實施各種質(zhì)量活動，實施施工質(zhì)量控制、監(jiān)督、各道施工工序

47、質(zhì)量要求和提出質(zhì)量措施。項目部負(fù)責(zé)對外與業(yè)主工程師代表及監(jiān)理工程師協(xié)調(diào)處理有關(guān)工程質(zhì)量事宜，實施施工項目自檢、互檢、專檢相結(jié)合的質(zhì)量檢查制度，同步做好施工內(nèi)業(yè)資料的編寫、歸類、整理工作，確保資料與施工同步。3、成立專業(yè)測量小組對關(guān)鍵性的測量項目與總體測量方案制定、復(fù)測全面負(fù)責(zé)，同時確保本工程測量小組與各作業(yè)段相關(guān)測量連續(xù)性聯(lián)系，嚴(yán)格執(zhí)行測放復(fù)制度，使整個工程施工質(zhì)量始終處于受控狀態(tài)。（二）施工人員技術(shù)素質(zhì)保證：1、施工現(xiàn)場人員認(rèn)真學(xué)習(xí)設(shè)計圖紙、技術(shù)操作規(guī)范、施工質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，提高施工人員技術(shù)素質(zhì)，在施工中每個施工人員認(rèn)真、嚴(yán)格執(zhí)行。2、每周一次組織施工技術(shù)人員技術(shù)會，研究在施工中碰到的難點工藝，群

48、策群力攻克疑難點。同時相互學(xué)習(xí)他人的精藝技術(shù)，取長補短，達(dá)到共同提高的目的。3、成立QC技術(shù)攻關(guān)小組，由各個層次人員參加，針對施工中技術(shù)含量較高的工序重點解決，確保工程施工質(zhì)量。（三）技術(shù)交底制度1、工程開工前，施工過程中每道工序作業(yè)前用書面形式進(jìn)行技術(shù)交底。交底內(nèi)容包括：質(zhì)量、規(guī)范、驗收標(biāo)準(zhǔn)、安全等，使每個施工人員都明確生產(chǎn)任務(wù)和質(zhì)量目標(biāo)。2、特殊工藝技術(shù)難點，除書面技術(shù)交底外，召開專題研討會，統(tǒng)一認(rèn)識，落實技術(shù)操作目標(biāo)并做出書面文件落實到施工人員，對提高工程質(zhì)量、提高工效、加快施工進(jìn)度起推動作用。六、安全保護措施堅持質(zhì)量第一、安全第一的方針，把施工安全工作擺在重要位置，行之有效地貫徹到各個

49、環(huán)節(jié)中去。同時安全工作的特點又體現(xiàn)在它是 33一項需要持之以衡地、需要全員參加的復(fù)雜的系統(tǒng)工作。（一）、安全生產(chǎn)管理體系1、安全生產(chǎn)目標(biāo)杜絕施工安全重大傷亡事故。輕傷頻率控制在1.5以下。2、安全生產(chǎn)管理體系項目部設(shè)立專職安全主任和施工安全領(lǐng)導(dǎo)小組，專職安全主任，配備專職安全員2人，統(tǒng)一抓各項安全生產(chǎn)管理措施的落實工作。各生產(chǎn)班組建立相應(yīng)的安全生產(chǎn)管理小組，設(shè)立兼職安全員，配合專職安全員的工作。3、安全檢查制度在施工過程中，除正常的安全檢查外，公司每月檢查一次，分公司每半月檢查一次，項目部每周檢查一次，發(fā)現(xiàn)問題落實到人，限期整改，消除隱患，確保施工安全。4、安全教育制度按照公司的安全教育制度，加強宣傳教育，制訂科學(xué)合理的施工方案，現(xiàn)場組織切合實際的作業(yè)程序，正確嚴(yán)格地執(zhí)行和運用施工及安全規(guī)范。對進(jìn)場的工人進(jìn)行摸底測試，統(tǒng)一進(jìn)行安全教育，增強質(zhì)量、安全意識。各專業(yè)班組認(rèn)真鉆研設(shè)計圖紙進(jìn)行技術(shù)交底，認(rèn)真學(xué)習(xí)和深刻體會施工技術(shù)規(guī)范和施工安全規(guī)范。經(jīng)過培訓(xùn)交底達(dá)到合格的職工才允許上崗操作，為安全工作順利圓滿開展打下堅實的基礎(chǔ)。在施工過程中，建立每周一次的安全教育，由項目經(jīng)理或?qū)Ｂ毎踩珕T主持。同時在每道施工工序進(jìn)行前，由專職安